ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ПРИ СЖИГАНИИ ТОПЛИВА В КОТЛАХ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ МЕНЕЕ 30 ТОНН ПАРА В ЧАС ИЛИ МЕНЕЕ 30 ГКАЛ В ЧАС (Измененная редакция, Изм. № 1). МОСКВА 1999 СВЕДЕНИЯ О ДОКУМЕНТЕ Методика разработана научно-исследовательским институтом охраны атмосферного воздуха (НИИАтмосфера) при участии Госкомэкологии Пермской области, Всероссийского научно-исследовательского теплотехнического института (ВТИ), энергетического института им. Г.М. Кржижановского (ЭНИН) и ООО "Импульс-Холдинг"
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: паровые и отопительные котлы, охрана атмосферы, выбросы загрязняющих веществ, оксиды азота, диоксид серы, мазутная зола, оксид углерода, твердые частицы, сажа, бенз(а)пирен ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯНастоящая методика (далее - Методика) предназначена для определения выбросов в атмосферный воздух загрязняющих веществ с дымовыми газами котлоагрегатов паропроизводительностью до 30 т/ч и водогрейных котлов мощностью до 35 МВт (30 Гкал/ч) по данным периодических измерений их концентраций в дымовых газах или расчетным путем при сжигании твердого, жидкого и газообразного топлива. Методика применяется с начала отчетного периода - 1 января 2000 года для: составления статистической отчетности по форме 2-ТП (воздух); установления предельно допустимых и временно согласованных выбросов; планирования работ по снижению выбросов; контроля выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух. Периодичность проверки Методики - 5 лет. При определении валовых выбросов загрязняющих веществ в тоннах в год значения исходных величин, входящих в расчетные формулы, принимаются по отчетным данным предприятия, с усреднением их за этот период. При определении максимальных выбросов загрязняющих веществ в граммах в секунду значение расхода топлива принимаются исходя из наибольшей нагрузки котельной установки за отчетный период. (Измененная редакция, Изм. № 1). I ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ПО ДАННЫМ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ ЗАМЕРОВ1.1 Суммарное количество Мj, загрязняющего вещества j, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г с. т год), рассчитывается по уравнению (1) где сj, - массовая концентрация загрязняющего вещества j в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха = 1,4 и нормальных условиях[1], мг/нм3; определяется по п. 1.2; Vcr - объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм3) топлива, при = 1,4, нм3/кг топлива (нм3/нм3 топлива). Вр - расчетный расход топлива; определяется по п. 1.3; при определении выбросов в граммах в секунду Вр берется в т/ч (тыс. нм3/ч); при определении выбросов в тоннах в год Вр берется в т/год (тыс. нм3/год); kп - коэффициент пересчета; при определении выбросов в граммах в секунду kп= 0,278*10-3; при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-6. 1 Температура 273 К и давление 101,3 кПа. 1.2 Массовая концентрация загрязняющего вещества j рассчитывается по измеренной* концентрации , мг/ нм3, по соотношению (2) где - коэффициент избытка воздуха в месте отбора пробы. * Измерение концентрации загрязняющих веществ регламентируется соответствующими положениями отраслевых методических документов по инвентаризации (нормированию, контролю) выбросов загрязняющих веществ в атмосферу. При использовании приборов, измеряющих объемную концентрацию загрязняющего вещества j, массовая концентрация рассчитывается по соотношению (3) где Ij - измеренная объемная концентрация при коэффициенте избытка воздуха, ppm*; - удельная масса загрязняющего вещества, кг/нм3; * 1 ppm=1 см3/м3= 1 нсм3/нм3= 0,0001 % об Для основных газообразных загрязняющих веществ, содержащихся в выбрасываемых в атмосферу дымовых газах котельных установок (оксидов азота в пересчете на NO2, оксида углерода и диоксида серы), значения удельной массы составляют: (4) (Измененная редакция, Изм. № 1). Формулы (4) получены в предположении, что перечисленные газы являются идеальными*. * Погрешность, вносимая этим предположением, значительно меньше погрешности измерений. Коэффициент избытка воздуха с достаточной степенью точности может быть найден по приближенной кислородной формуле (5) где О2 - измеренная концентрация кислорода в месте отбора пробы дымовых газов, %*. * Для более точного определения в уравнение (5) следует подставить значение концентрации избыточного кислорода
Однако, если обеспечен нормальный топочный режим, содержание CO, H2, CH4 и CnCm не превышает 0,01 % по объему, и можно считать, что
При расчете максимальных выбросов загрязняющего вещества в граммах в секунду берутся максимальные значения массовой концентрации этого вещества при наибольшей нагрузке за отчетный период. При определении валовых выбросов в тоннах в год используется среднее значение массовой концентрации загрязняющего вещества за год. Среднее значение массовой концентрации определяется по средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. При этом пользуются заранее построенными зависимостями концентраций загрязняющих веществ от нагрузки котла. Построение указанных зависимостей проводится не менее чем по трем точкам - при минимальной, средней и максимальной нагрузках*. * При определении валовых выбросов диоксида серы за длительный промежуток времени следует использовать расчетный метод (см. п. 2.2 раздела 2, данного руководящего документа). 1.3 Расчетный расход топлива Вр, т/ч (тыс. нм3/ч) или т/год (тыс. нм3/год), определяется по соотношению (6) где В - полный расход топлива на котел, т/ч (тыс. нм3/ч) или т/год (тыс. нм3/год); q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %. Значение В определяется по показаниям прибора или по обратному тепловому балансу (при проведении испытаний котла). 1.4 Расчет объема сухих дымовых газов Vcr проводится по нормативному методу[2] по химическому составу сжигаемого топлива или табличным данным. Расчетные формулы приведены в Приложении А. * Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. М., Энергия, 1973 При недостатке информации о составе сжигаемого топлива объем сухих дымовых газов может быть рассчитан по приближенной формуле (7) где - низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж кг (МДж/нм3), Значение объемов сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм3) топлива, Vcr, полученное по формуле (7) является приведенным к стандартному коэффициенту избытка воздуха a0-1.4. К - коэффициент, учитывающий характер топлива и равный:
(Измененная редакция, Изм. № 1). 1.5 С учетом (3), (5) и (7) соотношение (1) для расчета суммарного количества загрязняющего вещества j (при использовании приборов, измеряющих объемную концентрацию в ррт) записывается в виде (8) С учетом (4) выбросы оксидов азота, оксида углерода и диоксида серы рассчитываются по соотношениям (9) (10) (11) 1.6 В связи с установленными раздельными ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие (с учетом различия в молекулярной массе этих веществ) (12) (13) где и - молекулярные массы N0 и NO2, равные 30 и 46 соответственно; 0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид[3] * Численное значение коэффициента трансформации может устанавливаться расчетно-экспериментальным методом, утверждаемым Госкомэкологией России. 2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ РАСЧЕТНЫМИ МЕТОДАМИ2.1 Оксиды азота2.1.1 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании природного газаСуммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 (в г с, т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле (14) где Вр - расчетный расход топлива, нм3/с (тыс. нм3, год), при работе котла в соответствии с режимной картой с достаточной степенью точности может быть принято Вр = В - фактическому расходу топлива на котел; - низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм3, - удельный выброс оксидов азота при сжигании газа, г/МДж. Для паровых котлов (15) где D - фактическая паропроизводительность котла, т/ч. Для водогрейных котлов (16) где QT - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, МВт, определяемая по формуле (17) При расчетах валовых выбросов оксидов азота величина расчетного расхода топлива ВР в формуле (17) имеет размерность [нм3/с] - для газообразного топлива, [кг/с] - для мазута и других видов жидкого топлива. При этом, численное значение ВР при определении валовых выбросов должно соответствовать средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. Таким образом, значение коэффициента (удельного выброса оксидов азота при сжигании рассматриваемого топлива) при определении валовых выбросов будет меньше, чем значение при определении максимальных выбросов. (Измененная редакция, Изм. № 1). - безразмерный коэффициент, учитывающий принципиальную конструкцию горелки. Для всех дутьевых горелок напорного типа (т.е. при наличии дутьевого вентилятора на котле) принимается = 1,0. Для горелок инжекционного типа принимается = 1,6. Для горелок двухступенчатого сжигания (ГДС) = 0,7. - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения (18) где tгв - температура горячего воздуха, . Безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения bt определяется по формуле (18) только в том случае, если на котле имеет место предварительный подогрев воздуха в воздухоподогревателе или осуществляется рециркуляция дымовых газов. Здесь tГВ – температура горячего воздуха, подаваемого для горения, °С. Для остальных случаев =1. (Измененная редакция, Изм. № 1). - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота. В общем случае значение =1,225. При работе котла в соответствии с режимной картой = 1. Для котлов с напорными (дутьевыми) горелками или горелками ГДС при наличии результатов испытаний котла с измерением O2 и СО для более точного учета избытка воздуха используется формула*) (19) где O2 - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %; - относительная тепловая нагрузка котла, равная отношению = Qф/Qн или =Dф/Dн, где Qф, Dф, Qн и Dн - соответственно фактические и номинальные тепловая нагрузка и паропроизводительность котла, МВт, т/ч. *) Снижение коэффициента (т.е. уменьшение выбросов NOx) за счет снижения концентрации кислорода O2 ограничивается ростом концентрации CO сверх 0,01 %. Увеличивать концентрацию кислорода O2 для снижения не рекомендуется по причине роста потерь с уходящими газами q2 Для котлов с инжекционными горелками влияние избытка воздуха учитывается коэффициентом (20) где - разрежение в топке, кгс/м 2(мм вод. cm.) - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота. При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом (21) где r - степень рециркуляции дымовых газов, %. - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру (22) где - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в процентах от общего количества организованного воздуха); kп - коэффициент пересчета; при определении выбросов в граммах в секунду kп = 1; при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-3. При определении максимальных выбросов оксидов азота в граммах в секунду по формуле (14) значения входящих в формулу величин определяются при максимальной тепловой мощности котла. При определении валовых выбросов оксидов азота за год значения входящих в формулу (14) величин определяются по средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. В формулах (21), (22) степень рециркуляции дымовых газов (r) и доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, (d) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектном исполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовых газов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляции составляет, как правило, 5 – 12%, максимальные значения не превышают 20%. Для воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20 – 30 %. (Измененная редакция, Изм. № 1). 2.1.2 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании мазутаСуммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 (в г с. т/год}, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле (23) где Вр - расчетный расход топлива, кг с (т год), определяемый по формуле (24) где В - фактический расход топлива на котел кг с (т год), q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания, %; - низшая теплота сгорания топлива, МДж кг; - удельный выброс оксидов азота при сжигании мазута, г/МДж; Для паровых котлов (25) где D - фактическая паропроизводительность котла, т/ч. Для водогрейных котлов (26) где Qт - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, определяемая по формуле (17). Приведенные зависимости от D и Qт справедливы для мазутов, поставляемых отечественными НПЗ. - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения; рассчитывается по формуле (18); - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота при сжигании мазута. В общем случае значение = 1,113. При работе котла в соответствии с режимной картой = 1. При наличии результатов испытаний котла с измерением О2 и СО для более точного учета избытка воздуха используют формулу*) (27) где О2 - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %; - относительная тепловая нагрузка котла, равная отношению =Qф/Qн или =Dф/Dн, где Qф, Dф, Qн и Dн - соответственно фактические и номинальные тепловая нагрузка и паропроизводительность котла, МВт, т/ч. - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота. *) Снижение коэффициента (т.е. уменьшение выбросов NOx) за счет снижения концентрации кислорода О2 ограничивается ростом концентрации СО сверх 0,01%. Увеличивать концентрацию кислорода О2 для снижения не рекомендуется по причине поста потерь с уходящими газами q2. При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом (28) где r - степень рециркуляции дымовых газов, %. - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру: (29) где - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в процентах от общего количества организованного воздуха); kп - коэффициент пересчета; при определении выбросов в граммах в секунду kп = 1; при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-3. В формулах (28), (29) степень рециркуляции дымовых газов (r) и доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, (d) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектном исполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовых газов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляции составляет, как правило, 5 – 12%, максимальные значения не превышают 20%. Для воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20 – 30 %. (Измененная редакция, Изм. № 1). 2.1.3 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топливаДля котлов, оборудованных топками с неподвижной, цепной решеткой, с пневмомеханическим забрасывателем и для шахтных топок с наклонной решеткой суммарное количество оксидов азота nox в пересчете на NO2; (в г с, т год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле (30) где Bp- расчетный расход топлива, определяемый по формуле (24), кг с (т/год); - низшая теплота сгорания топлива, МДж кг, - удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г МДж. Величина рассчитывается по формуле (31) где - коэффициент избытка воздуха в топке, определяемый по формуле (32) где O2 - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %; при отсутствии информации о концентрации кислорода в дымовых газах за котлом можно принимать = 2,5; R6 - характеристика гранулометрического состава угля - остаток на сите с размером ячеек 6 мм, %; принимается по сертификату на топливо; qR - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м2. В формуле (31) для углей и сланцев при отсутствии характеристики гранулометрического состава в сертификатах на топливо или по опытным данным значение R6 следует принимать равным 40%. При сжигании дров или торфа до уточнения расчетных формул R6=50%. (Измененная редакция, Изм. № 1). В формуле (32) при вычислении aТ используется величина концентрации О2 за котлом, что для котлов малой мощности является допустимым. При отсутствии данных по содержанию О2 за котлом по результатам инструментальных замеров следует принимать aТ по режимной карте или (при отсутствии карты) по справочным данным. При отсутствии какой-либо информации следует принимать aТ=2.5. (Измененная редакция, Изм. № 1). Величина qR определяется по формуле (33) где F - зеркало горения (определяется по паспортным данным котельной установки), м2; - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подаваемых в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота; (34) где r - степень рециркуляции дымовых газов, %; kп - коэффициент пересчета; при определении выбросов в граммах в секунду kп -= 1; при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-3. В связи с установленными раздельными ПДК на оксид и диоксид азота и с учетом трансформации оксидов азота суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие, расчет которых проводится согласно п. 1.6 данной Методики. 2.2 Оксиды серыСуммарное количество оксидов серы , выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), вычисляют по формуле (35) где В - расход натурального топлива за рассматриваемый период, г/с (т/год); Sr - содержание серы в топливе на рабочую массу, %; - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле; - доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц. Ориентировочные значения при сжигании различных видов топлива составляют:
Доля оксидов серы (), улавливаемых в сухих золоуловителях, принимается равной нулю. В мокрых золоуловителях эта доля зависит от общей щелочности орошающей воды и от приведенной сернистости топлива Sпр. (36) При характерных для эксплуатации удельных расходах воды на орошение золоуловителей 0,1-0,15 дм3/нм3 определяется по рисунку Б1 Приложения Б. При наличии в топливе сероводорода к значению содержания серы на рабочую массу Sr в формуле (35) следует прибавить величину (37) где H2S - содержание на рабочую массу сероводорода в топливе, %. При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). В этом случае величина расхода топлива В имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с., [тыс. нм3/год] - при определении валовых выбросов в год. (Измененная редакция, Изм. № 1). Примечание. - При разработке нормативов предельно допустимых и временно согласованных выбросов (ПДВ, ВСВ) рекомендуется применять балансово-расчетный метод, позволяющий более точно учесть выбросы диоксида серы. Это связано с тем, что сера распределена в топливе неравномерно. При определении максимальных выбросов в граммах в секунду используются максимальные значения Sr фактически использовавшегося топлива. При определении валовых выбросов в тоннах в год используются среднегодовые значения Sr. 2.3 Оксид углеродаРасчет количества выбросов СО выполняется по данным инструментальных замеров в соответствии с разделом 1 данной Методики. При отсутствии данных инструментальных замеров оценка суммарного количества выбросов оксида углерода, г/с (т/год), может быть выполнена по соотношению (38) где В - расход топлива, г/с (т/год); Ссо - выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг (г/нм3) или кг/т (кг/тыс.нм3). Рассчитывается по формуле (39) где q3 - потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, % R - коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для твердого топлива.................. 1,0 мазута...........................…….. 0,65 газа.................................……. 0,5 - низшая теплота сгорания натурального топлива, МДж кг, (МДж нм3); q4 - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, %. При отсутствии эксплуатационных данных значения q3, q4 принимаются по таблице В1 Приложения В. Ориентировочная оценка суммарного количества выбросов оксида углерода MCO, (г с, т год) может проводиться по формуле (40) где Ксо - количество оксида углерода, образующееся на единицу тепла, выделяющегося при горении топлива, кг/ТДж, принимается по таблице В2 Приложения В. Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода величина расхода топлива В имеет размерность [нл/с] - при определении максимальных выбросов в г/с., [тыс. нм3/год] - при определении валовых выбросов в т/год. (Измененная редакция, Изм. № 1). 3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ТВЕРДЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ3.1 Определение выбросов твердых частиц по данным инструментальных замеровМаксимальный (г с) выброс твердых частиц Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами, определяется по соотношению (41) где сэксп - замеренная массовая концентрация твердых частиц в дымовых газах при работе котла на максимальной нагрузке, г/м3; - реальный объем дымовых газов, замеренный в том же сечении газохода, где замерялась запыленность, или рассчитанный по составу топлива (ориентировочные данные приведены в Приложении З)* при рабочих условиях и работе котла на максимальной нагрузке, м3/с. * Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. М., Энергия, 1973. В том случае, если замерить не представляется возможным, а также при отсутствии данных по химическому составу топлива для определения реального объема газов можно воспользоваться приближенным соотношением (42) где В - секундный расход натурального топлива, кг/с (нм3/с); - коэффициент избытка воздуха, замеренный в том же сечении; tp - температура дымовых газов в том же сечении, , ki - численные коэффициенты, подобранные для каждого вида топлива методом наименьших квадратов:
При совместном сжигании топлив разных видов расчет максимальных выбросов твердых частиц (г с) проводится по данным инструментальных замеров, сделанных при работе дотла на максимальной нагрузке и максимальной доле (по теплу) наиболее зольного вида топлива. Валовые выбросы твердых частиц (т/год) за отчетный период следует определять расчетным методом. До уточнения значения численных коэффициентов ki, входящих в формулу (42), реальный объем газов определяется по приближенному соотношению (42) при сжигании сланцев, дров и торфа – как для бурых углей, при сжигании жидких топлив – как для мазута (- соответствует фактическим данным). (Измененная редакция, Изм. № 1). 3.2 Расчет выбросов твердых частиц3.2.1 Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т/год), вычисляют по одной из двух формул (43) или (44) где В - расход натурального топлива, г/с (т/год), Аr - зольность топлива на рабочую массу, %; aун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе); при отсутствии данных замеров можно использовать ориентировочные значения, приведенные в нормативном методе «Тепловой расчет котельных агрегатов»: - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях*: * В расчете не учитывается влияние сероулавливающих установок. Гун - содержание горючих в уносе, %; при отсутствии данных замеров расчет Мтв ведется по формуле (44); q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %; при отсутствии данных можно использовать ориентировочные значения, приведенные в таблице В1 Приложения В. - низшая теплота сгорания топлива, МДж кг; 32,68 - теплота сгорания углерода, МДж/кг. Расчеты выбросов твердых частиц по формуле (43) следует производить только в том случае, если имеются данные замеров Гун (содержания горючих в уносе, %) для рассматриваемого случая. (Измененная редакция, Изм. № 1). 3.2.2 Количество летучей золы (Мз) в г с (т/год), входящее в суммарное количество твердых частиц, уносимых в атмосферу, вычисляют по формуле (45) 3.2.3 Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива и сажи при сжигании мазута (Мк) в г/с (т/год), образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу, определяют по формуле (46) Примечание. При определении максимальных выбросов в г/с используются максимальные значения Аr фактически использовавшегося топлива. При определении валовых выбросов в т/год используются среднегодовые значения Аr. При расчете выбросов по формулам (44) – (46) при отсутствии данных замеров до специального уточнения ориентировочные значения доли золы топлива в уносе aун следует принимать равными:
Для камерных топок с твердым шлакоудалением для котлов производительностью от 25 до 30 т/ч aун=0.95. При сжигании угля выбросы угольной золы следует классифицировать по содержанию в ней двуокиси кремния (за исключением случаев, когда для конкретного вида золы установлены значения ПДК или ОБУВ). Обычно содержание двуокиси кремния в угольной золе составляет 30–60%, что соответствует пыли неорганической с ПДКм.р.=0.3 мг/м3 (код 2908). Аналогично классифицируется и зола, образующаяся при сжигании торфа (содержание SiO2 составляет 30–60%). При сжигании дров выбросы золы (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как взвешенные вещества (ПДКм.р.=0.5 мг/м3, код 2902). Так называемые «коксовые остатки», образующиеся при сжигании твердого топлива (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как сажа (ПДКм.р.=0.15 мг/м3, код 328). При сжигании мазута и нефти в составе твердых частиц определяются выбросы мазутной золы в пересчете на ванадий в соответствии с п. 3.3 и сажи по следующей формуле:
Данная формула для определения выбросов сажи получена на основании формулы (46) путем совместного преобразования формул (44) и (45). При сжигании дизельного топлива и других легких жидких топлив определяются выбросы только сажи по вышеприведенной формуле. До специального уточнения значение q4 для нефти следует принимать равным 0.1%, для дизельного и других легких жидких топлив – 0.08%. (Измененная редакция, Изм. № 1). 3.3 Расчет выбросов мазутной золы в пересчете на ванадийМазутная зола представляет собой сложную смесь, состоящую в основном из оксидов металлов. Биологическое ее воздействие на окружающую среду рассматривается как воздействие единого целого. В качестве контролирующего показателя принят ванадий, по содержанию которого в золе установлен санитарно-гигиенический норматив (ПДК). Суммарное количество мазутной золы (Ммз) в пересчете на ванадий, в г с или т/год, поступающей в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании мазута, вычисляют по формуле (47) где Gv - количество ванадия, находящегося в 1 т мазута, г/т. Gv в г/т может быть определено одним из двух способов: - по результатам химического анализа мазута: (48) где av - фактическое содержание элемента ванадия в мазуте, %; 104 -коэффициент пересчета; - по приближенной формуле (при отсутствии данных химического анализа): (49) где 2222 - эмпирический коэффициент; Аr - содержание золы в мазуте на рабочую массу, %. Примечание. - При отсутствии данных химического анализа значения Аr принимаются по данным, опубликованным в справочнике "Энергетическое топливо СССР", М.: Энергоатомиздат, 1991 или по таблице Г1 Приложения Г. В - расход натурального топлива; при определений-выбросов в г с В берется в т ч; при определении выбросов в т год В берется в т год. - доля ванадия, оседающего с твердыми частицами на поверхности нагрева мазутных котлов, которую принимают равной: 0,07 - для котлов с промпароперегревателями, очистка поверхностей которых производится в остановленном состоянии; 0,05 - для котлов без промпароперегревателей при тех же условиях очистки. - степень очистки дымовых газов от мазутной золы в золоулавливающих установках, % (см. Приложение Д); kп - коэффициент пересчета; при определении выбросов в г/с kп = 0,278 10-3; при определении выбросов в т/год kп = 10-6. 3.4 Расчетное определение выбросов бенз(а)пирена в атмосферу паровыми и водогрейными котламиВыброс бенз(а)пирена, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г с, т год), рассчитывается по уравнению (1). При расчетах выбросов бенз(а)пирена необходимо учитывать, что при работе котла на нагрузках меньше номинальной концентрация бенз(а)пирена в отходящих газа увеличивается. Поэтому, необходимо определять максимальные выбросы бенз(а)пирена как при работе котла на максимальной фактической нагрузке, так и при работе на минимальной фактической нагрузке с целью всесторонней оценки загрязнения атмосферного воздуха и обоснованного установления нормативов выбросов. (Измененная редакция, Изм. № 1). 3.4.1 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах промтеплоэнергетических котлов малой мощности3.4.1.1 Концентрация бенз(а)пирена, мг нм3, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры определяется по формулам: - для = 1,08-1,25: (50) для > 1,25: (51) 3.4.1.2 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны промтеплоэнергетических котлов малой мощности определяется по формулам: - при = 1,08 - 1,25: (52) при > 1,25: (53) В формулах (50) - (53): R - коэффициент, учитывающий способ распыливания мазута для паромеханических форсунок R = 0,75; для остальных случаев R = 1; - коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания на выходе из топки, qv - теплонапряжение топочного объема, кВт/м3; при сжигании проектного топлива величина qv берется из технической документации на котельное оборудование; при сжигании непроектного топлива величина qv рассчитывается по соотношению
где Вр = В(1 – q4/100) - расчетный расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м3/с); В - фактический расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м3/с); - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг (кДж/м3); VT - объем топочной камеры, м3; берется из техдокументации на котел. КР - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки котла на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е1 Приложения Е); КД - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е2 Приложения Е); КСТ - коэффициент, учитывающий влияние ступенчатого сжигания на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. ЕЗ Приложения Е). Для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) концентрации бенз(а)пирена, рассчитанные по формулам (50) - (53) приводятся к избыткам воздуха =1,4 по формуле (2) настоящей методики. 3.4.2 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах водогрейных котловДо уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема qv<250 кВт/м3 и qv>500 кВт/м3. (Измененная редакция, Изм. № 1). 3.4.2.1 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры водогрейных котлов определяется по формулам: - для = 1,05 - 1,25 и qv = 250-500 кВт/м3: (54) - для > 1,25 и qv = 250-500 кВт/м3: (55) 3.4.2.2 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм1, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны водогрейных котлов малой мощности определяется по формулам: - для = 1,05 - 1,25 и qv = 250-500 кВт/м3: (56) - для > 1,25 и qv = 250-500 кВт/м3: (57) В формулах (54) - (57) обозначения те же, что и в формулах (50)-(53); коэффициенты КД, КР, КСТ принимаются по графикам рисунков El -ЕЗ Приложения Е. Коэффициент КО, учитывающий влияние дробевой очистки конвективных поверхностей нагрева на работающем котле, принимается: при периоде между очистками 12 ч ............. 1,5 при периоде между очистками 24 ч ............. 2,0 при периоде между очистками 48 ч ............. 2,5 Для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) концентрации бенз(а)пирена, рассчитанные по формулам (54) - (57) приводятся к избыткам воздуха = 1,4 по формуле (2) настоящей методики. 3.4.3 Расчет концентраций 6енз(а)пирена в уходящих газах котлов малой мощности при сжигании твердых топливКонцентрацию бенз(а)пирена в сухих дымовых газах котлов малой мощности при слоевом сжигании твердых топлив сбп (мг/нм3), приведенную к избытку воздуха в газах = 1,4, рассчитывают по формуле: (58) где А - коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки и вид топлива; Коэффициент А принимают равным для углей и сланцев ................... 2,5 для древесины и торфа .............. 1,5 - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг; R - коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов; для ................... R=350 для ................... R=290 где tн - температура насыщения при давлении в барабане паровых котлов или на выходе из котла для водогрейных котлов; (см. нормативный метод "Тепловой расчет котельных агрегатов"); Концентрацию бенз(а)пирена, определенную по формуле (58), для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) необходимо привести к избытку воздуха a=1.4 по формуле (2). (Измененная редакция, Изм. № 1). КД - коэффициент, учитывающий нагрузку котла; (59) где DН - номинальная нагрузка котла, кг/с; DФ - фактическая нагрузка котла, кг/с; КЗУ - коэффициент, учитывающий степень улавливания бенз(а)пирена золоуловителем и определяемый по соотношению (60) где - степень очистки газов в золоуловителе по золы, %; z - коэффициент, учитывающий снижение улавливающей способности золоуловителем бенз(а)пирена: при температуре газов перед золоуловителем z = 0,8 - для сухих золоуловителей z = 0,9 - для мокрых золоуловителей при температуре газов перед золоуловителем z = 0,7 - для сухих золоуловителей z = 0,8 - для мокрых золоуловителей. Методика разработана по материалам экспериментов на котлах типа ДКВР-10, КЕ-10, ДКВР-4, КВТС-20, КС и КЧМ-3. Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания различных видов топлива приведены в Приложении Ж.. Приложение А
|
Вид топок и котлов |
Топливо |
q3, % |
q4, % |
Примечание |
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива |
Бурые угли Каменные угли Антрациты AM и АС |
2,0 2,0 1,0 |
8,0 7,0 10,0 |
|
Топки с цепной решеткой |
Донецкий антрацит |
0,5 |
13,5/10 |
Большие значения q4 - при отсутствии |
Шахтно-цепные топки |
Торф кусковой |
1,0 |
2,0 |
средств уменьшения |
Топки с пневмомеханическим забрасывателем и цепной решеткой прямого хода |
Угли типа кузнецких Угли типа донецкого Бурые угли |
0,5-1,0 0,5-1,0 0,5-1,0 |
5,5/3 6/3,5 5,5/4 |
уноса; меньшие значения q4 - при остром дутье и наличии возврата |
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода |
Каменные угли Бурые угли |
0,5-1,0 0,5-1,0 |
5,5/3 6,5/4,5 |
уноса, а также для котлов производительностью 25, 35 т/ч |
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой |
Донецкий антрацит Бурые угли типа подмосковных, бородинских Угли типа кузнецких |
0,5-1,0 0,5-1,0
0,5-1,0 0,5-1,0 |
13,5/10 9/7,5
6/3 5,5/3 |
|
Шахтные топки с наклонной решеткой |
Дрова, дробленые отходы, опилки, торф кусковой |
2 |
2 |
|
Топки скоростного горения |
Дрова, щепа, опилки |
1 |
4/2 |
|
Слоевые топки котлов паропроизводительностью более 2 т/ч |
Эстонские сланцы |
3 |
3 |
|
Камерные топки с твердым шлакоудалением |
Каменные угли Бурые угли Фрезерный торф |
0,5 0,5 0,5 |
5/3 3/1,5 3/1,5 |
|
Камерные топки |
Мазут Газ (природный попутный) Доменный газ |
0,2 0,2
1,0 |
0,1 0
0 |
|
Таблица В2 - Значения коэффициента Ксо в зависимости от типа топки и вида топлива
Тип топки |
Вид топлива |
Ксо, кг ГДж |
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива |
Бурые угли Каменные угли Антрациты AM и АС |
2,0 2,0 1,0 |
С пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой |
Бурые и каменные угли Антрацит АРШ |
0,7 0,6 |
С цепной решеткой прямого хода |
Антрацит АС и AM |
0,4 |
С забрасывателями и цепной решеткой |
Бурые и каменные угли |
0,7 |
Шахтная |
Твердое топливо |
2,0 |
Шахтно-цепная |
Торф кусковой |
1,0 |
Наклонно-переталкивающая |
Эстонские сланцы |
2,9 |
Слоевые топки бытовых теплогенераторов |
Дрова Бурые угли Каменные угли Антрацит, тощие угли |
14,0 16,0 7,0 3,0 |
Камерные топки |
Мазут |
0,13 |
Паровые и водогрейные котлы |
Газ природный, попутный и коксовый |
0,1 |
Бытовые теплогенераторы |
Газ природный Легкое жидкое (печное) топливо |
0,05 0,08 |
Таблица Г1 - Зольность и общая влага мазутов
Завод-изготовитель |
Марка мазута |
Зольность Аr, % |
Содержание влаги, Wr, % |
|
Московский |
40 40 100 |
0,054 0,031 0,033 |
0,27 0,13 0,12 |
|
Ангарский |
40 40 100 100 |
0,022 0,027 0,020 0,020 |
0,01 0,02 0,01 0,02 |
|
Салаватнефтеоргсинтез |
40 40 100 |
0,06 0.05 0,05 |
Следы Следы Следы |
|
Сызранский |
100 100 |
0,09 0,11 |
0,50 0,50 |
|
Горькнефтеоргсинтез |
40В 40 высокосернистый 100В 100 высокосернистый |
0,023 0,023 0,027 0,033 |
0,05 0,06 0,05 0,07 |
|
Саратовский |
40В 40В |
0,04 0,04 |
0,19 0,12 |
|
Уфимский ордена Ленина |
40 100 |
0,07 0,08 |
отсутствует отсутствует |
|
Новоуфимский |
100 100 |
0,05 0,04 |
следы следы |
|
Ишимбайский |
40 40 100 100 |
0,05 0,06 0,06 007 |
0,25 0,39 0,13 0,12 |
|
Ярославнефтеоргсинтез |
40 100 40В |
0,02 0,02 0,02 |
0,16 0,10 следы |
|
Орский |
40 сернистый 40 высокосернистый 100 сернистый 100 высокосернистый |
0,05 0,05 0,05 0,05 |
0,34 0,33 0,30 0,33 |
|
Новополоцкнефтеоргсинтез |
40В 100В 100В 100 высокосернистый 100 100 высокосернистый |
0,018 0,017 0,02 0,03 0,02 0,03 |
отсутствует следы 0,01 0,02 0,01 0,05 |
|
Новокуйбышевский |
40В 40 сернистый 100 |
0,03 0,03 0,04 |
отсутствует отсутствует отсутствует |
|
Куйбышевский |
40 100 100 |
0,12 0,13 0,13 |
следы следы 0,20 |
|
Пермьнефтеоргсинтез |
40 100 100 |
0,02 0,03 0,02 |
отсутствует отсутствует отсутствует |
|
Ухтинский |
40 |
0,02 |
0,02 |
|
Рязанский |
40В 40 40В 40 100 |
0,03 0,04 0,06 0,04 0,04 |
следы 0,09 отсутствует 0,06 0,12 |
|
Гурьевский |
100В 100В |
0,028 0,039 |
Следы 0,21 |
|
Красноводский |
100В 100В |
0,036 0,035 |
0,17 0,23 |
|
Комсомольский |
40 40В 100 100В |
0,019 0,014 0,019 0,015 |
0,28 0,25 0,41 0,23 |
|
Кременчугский |
100В 100В |
0,031 0,029 |
0,06 0,09 |
|
Заводы Баку |
40МС 40МС 40В 40В 100 100 |
0,085 0,095 0,038 0,037 0,059 0,070 |
0,64 0,46 0,20 0,17 0,60 0,43 |
|
Заводы Грозного |
40В 40В |
0,030 0,034 |
следы следы |
|
Определение степени улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий в золоулавливающих установках
Д1 Степень очистки газов от мазутной золы (в пересчете на ванадий), , %, в специально применяемых для этого батарейных циклонах определяют по формуле
(Д1)
где 0,076 и 2,32 - эмпирические коэффициенты;
1,85 - эмпирический показатель степени;
- общая степень улавливания твердых частиц, образующихся при сжигании мазута в котлах ТЭС и котельных, %.
Зависимость (Д1) действительна при выполнении условия
65% < < 85%.
Д2 При совместном сжигании мазута и твердого топлива в пылеугольных котлах степень улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий, , %, в золоулавливающих установках определяется по формуле
(Д2)
где - общая степень улавливания твердых частиц при сжигании угля, %;
С - коэффициент, равный
0,6 - для электрофильтров;
0,5 - для мокрых аппаратов;
0,3 - для батарейных циклонов.
Коэффициенты, учитывающие влияние различных факторов на концентрацию 6енз(a)пирена в продуктах сгорания
Относительная нагрузка котла. D/Dн
Рисунок El - Зависимость Кд от относительной нагрузки котла
Степень рециркуляции
Рисунок Е2 - Зависимость Кр от степени рециркуляции
1 - в дутьевой воздух или кольцевой канал вокруг горелок
2 - в шлицы под горелками
Доля воздуха, подаваемого помимо горелок (над ними)
Рисунок ЕЗ - Зависимость Кст от доли воздуха, подаваемого помимо горелок
Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания паровых котлов малой мощности и водогрейных котлов, работающих на мазуте и природном газе
Ж1 Промтеплоэнергетические котлы малой мощности
Ж1.1 Топливо-мазут
Исходные данные:
Тип котла |
ДЕ-10-14ГМ |
Нагрузка котла |
принимается 0,8 от Dн |
Теплонапряжение топочного объема |
qv = 440,7 кВт/м3 (расчетная величина; берется для номинальной нагрузки из описания котла или справочной литературы) |
Коэффициент избытка воздуха |
=1,15 |
Тип форсунок |
паромеханические (R = 0.75) |
Степень рециркуляции газов в дутьевой воздух |
r =0,2 |
Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (50):
где Кд = 1,5 - определяется по графику рис. Е1;
Кр = 1,78 - определяется по графику рис. Е2.
Ж1.2 Топливо - природный газ
Исходные данные:
Тип котла |
ДЕ-25-14ГМ |
Нагрузка котла |
принимается Д = Дн; |
Теплонапряжение топочного объема |
qv = 637,2 кВт/м3; |
Коэффициент избытка воздуха |
= 1,10; |
Степень рециркуляции газов |
r = 0,15 - в шлицы под горелками; |
Доля воздуха, подаваемого помимо горелок |
0,1 |
Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (52):
где Кд = 1,0 - определяется по графику рис. Е1;
Кр = 1,35 - определяется по графику рис. Е2;
Кст = 1,35 - определяется по графику рис. ЕЗ.
Ж.2 Водогрейные котлы
Ж.2.1 Топливо - мазут
Исходные данные:
Тип котла |
КВ-ГМ-20 |
Нагрузка котла |
принимается 0,7 от Dн |
Теплонапряжение топочного объема |
qv - 432,6 кВт/м3 |
Коэффициент избытка воздуха |
=1,20 |
Тип форсунок |
паромеханические (R = 0,75); |
Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (54):
где Кд = 1,85 - определяется по графику рис. Е1;
Ко = 1,5 - при периоде между очистками конвективных поверхностей нагрева на работающем котле, равном 12 ч.
Ж.2.2 Топливо - природный газ
Исходные данные:
Тип котла |
КВ-ГМ-100 |
Нагрузка котла |
принимается 0,7 от Dн; |
Теплонапряжение топочного объема |
qv = 322,5 кВт/м3, |
Коэффициент избытка воздуха |
= 1,05 |
Степень рециркуляции газов в дутьевой воздух |
r = 0,1 |
Доля воздуха, подаваемого помимо горелок |
0,15 |
Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (56):
где Кд= 1,85 - определяется по графику рис. Е1;
Кр = 1,8 - определяется по графику рис. Е2;
Кст = 2,1 - определяется по графику рис. ЕЗ.
Таблица 31 - Расчетные характеристики углей различных месторождений
№ |
Уголь |
Марка |
Класс |
Wpa6% |
Араб% |
Sколч% |
Sорг% |
Spa6 % |
Сраб% |
Нраб % |
Npa6% |
Ораб % |
|
|||||||||
I |
Донецкий |
Д |
Р |
13,0 |
21,8 |
1,5 |
1.5 |
3,0 |
49,3 |
3,6 |
1,0 |
8,3 |
|
|||||||||
2 |
Донецкий |
Д |
Отсев |
14,0 |
25,8 |
2,5 |
1,4 |
3.9 |
44,8 |
3,4 |
1,0 |
7,1 |
|
|||||||||
3 |
Донецкий |
Г |
Р |
8,0 |
23,0 |
2,0 |
1,2 |
3,2 |
55,2 |
3,8 |
1,0 |
5,8 |
|
|||||||||
4 |
Донецкий |
Г |
Отсев |
11,0 |
26,7 |
1,9 |
1,2 |
3,1 |
49,2 |
3,4 |
1,0 |
5,6 |
|
|||||||||
5 |
Донецкий |
Г |
Промпродукт |
9,0 |
34,6 |
3,2 |
|
3,2 |
44,0 |
3,1 |
0,8 |
5,3 |
|
|||||||||
6 |
Донецкий |
Т |
Р |
5,0 |
23,8 |
2,0 |
0,8 |
2,8 |
62,7 |
3,1 |
0,9 |
1,7 |
|
|||||||||
7 |
Донецкий |
А |
Ш,СШ |
8,5 |
22,9 |
1,0 |
0,7 |
1,7 |
63,8 |
1,2 |
0,6 |
1,3 |
|
|||||||||
8 |
Донецкий |
ПА |
Р, отсев |
5,0 |
20,9 |
1,7 |
0,7 |
2,4 |
66,6 |
2,6 |
1,0 |
1.5 |
|
|||||||||
9 |
Донецкий |
Ж, К, ОС |
Промпродукт |
9,0 |
35,5 |
1,9 |
0,6 |
2,5 |
45,5 |
2,9 |
0,9 |
3,7 |
|
|||||||||
10 |
Кузнецкий |
Д |
Р, СШ |
12,0 |
13,2 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
58,7 |
4,2 |
1,9 |
9,7 |
|
|||||||||
11 |
Кузнецкий |
Г |
Р, СШ |
8,5 |
11,0 |
0,5 |
|
0,5 |
66,0 |
4,7 |
1,8 |
7,5 |
|
|||||||||
12 |
Кузнецкий |
1СС |
Р, отсев |
9,0 |
18,2 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
61,5 |
3,7 |
1,5 |
5,8 |
|
|||||||||
13 |
Кузнецкий |
2СС |
Р, С, Ш, отсев |
9,0 |
18,2 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
64,1 |
3,3 |
1,5 |
3,5 |
|
|||||||||
14 |
Кузнецкий |
Т |
Р, отсев |
6,5 |
16,8 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
68,6 |
3,1 |
1,5 |
3,1 |
|
|||||||||
15 |
Кузнецкий |
Ж, К, ОС |
Промпродукт |
7,0 |
30,7 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
53,6 |
3,0 |
1,6 |
3,4 |
|
|||||||||
16 |
Грамотеинский |
Г |
Р, окисленный |
14,0 |
9,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
59,5 |
4,0 |
1,5 |
11,0 |
|
|||||||||
17 |
Кедровский |
1СС, 2СС |
Р, окисленный |
10,0 |
11,3 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
67,7 |
3,6 |
1,6 |
5,3 |
|
|||||||||
18 |
Краснобродский |
Т |
Р, окисленный |
10,0 |
16,2 |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
65,7 |
3,0 |
1,7 |
3,1 |
|
|||||||||
19 |
Томусинский |
1СС, 2СС |
Р, окисленный |
12,0 |
18,9 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
59,1 |
3,4 |
1,7 |
4,5 |
|
|||||||||
20 |
Карагандинский |
К |
Р |
8,0 |
27,6 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
54,7 |
3,3 |
0,8 |
4,8 |
|
|||||||||
21 |
Карагандинский |
К |
Промпродукт |
10,0 |
38,7 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
42,1 |
2,7 |
0,7 |
4,9 |
|
|||||||||
22 |
Экибастузский |
СС |
Р |
7,0 |
38,1 |
0,4 |
0,4 |
0,8 |
43,4 |
2,9 |
0,8 |
7,0 |
|
|||||||||
23 |
Экибастузский |
СС |
Р |
7,0 |
40,9 |
0,4- |
0,4 |
0,8 |
41,1 |
2,8 |
0,8 |
6,6 |
|
|||||||||
24 |
Куучекинский |
СС |
Р |
7,0 |
40,9 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
42,5 |
2,6 |
0,7 |
5,6 |
|
|||||||||
25 |
Ленгерский |
БЗ |
Р, отсев |
29,0 |
11,4 |
1,2 |
0,5 |
1,7 |
45,0 |
2,6 |
0,4 |
9,9 |
|
|||||||||
26 |
Подмосковный |
Б2 |
Р, ОМСШ |
32,0 |
25,2 |
1,5 |
1,2 |
2,7 |
28,7 |
2,2 |
0,6 |
8,6 |
|
|||||||||
27 |
Подмосковный |
Б2 |
Р, ОМСШ |
31,0 |
29,0 |
1,2 |
0,9 |
2,1 |
26,0 |
2,2 |
0,4 |
0,З |
||||||||||
28 |
Воркутинский |
Ж |
Р, отсев |
5,5 |
23,6 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
59,6 |
3,8 |
1,3 |
5,4 |
||||||||||
29 |
Интинский |
Д |
Р, отсев |
11,0 |
25,4 |
2,0 |
0,6 |
2,6 |
47,7 |
3,2 |
1,3 |
8,8 |
||||||||||
30 |
Волынский |
Г |
Р |
10,0 |
19,8 |
1,8 |
0,8 |
2,6 |
55,5 |
3,7 |
0,9 |
7,5 |
||||||||||
31 |
Межреченский |
Г |
Р |
8,0 |
25,8 |
2,3 |
0,8 |
3,1 |
53,7 |
3,6 |
0,7 |
5,1 |
||||||||||
32 |
Бабаевский |
Б1 |
Р |
56,5 |
7,0 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
25,4 |
2,4 |
0,2 |
8,0 |
||||||||||
33 |
Кизеловский |
Г |
Р, отсев, К, М |
6,0 |
31,0 |
6,1 |
6,1 |
6,1 |
48,5 |
3,6 |
0,8 |
4,0 |
||||||||||
34 |
Кизеловский |
Г |
Промпродукт |
6,5 |
39,0 |
6,8 |
1,6 |
8,4 |
37,4 |
2,9 |
0,7 |
5,1 |
||||||||||
35 |
Челябинский |
БЗ |
Р, МСШ |
18,0 |
29,5 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
37,3 |
2,8 |
0,9 |
10,5 |
||||||||||
36 |
Егоршинский |
ПА |
Р |
8,0 |
23,9 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
60,3 |
2,5 |
0,9 |
4,0 |
||||||||||
37 |
Волчанский |
БЗ |
Р |
22,0 |
33,2 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
28,7 |
2,3 |
0,5 |
13,1 |
||||||||||
38 |
Веселовский и Богословский |
БЗ |
Р |
24,0 |
30,4 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
29,9 |
2,3 |
0,5 |
12,5 |
||||||||||
39 |
Ткварчельский |
Ж |
Промпродукт |
11,5 |
35,0 |
0,9 |
0,4 |
1,3 |
42,5 |
3,2 |
0,8 |
5,7 |
||||||||||
40 |
Ткибульский |
Г |
Промпродукт |
13,0 |
27,0 |
0,7 |
0,6 |
1,3 |
45,4 |
3,5 |
0,9 |
8,9 |
||||||||||
41 |
Ангренский |
Б2 |
ОМСШ |
34,5 |
13,1 |
1,3 |
1,3 |
1,3 |
39,8 |
2,0 |
0,2 |
9,1 |
||||||||||
42 |
Кок-Янгакский |
Д |
Р, ОМ, СШ |
10,5 |
17,9 |
1,7 |
1,7 |
1,7 |
55,8 |
3,7 |
0,6 |
9,8 |
||||||||||
43 |
Таш-Кумырский |
Д |
Р, СШ |
14,5 |
21,4 |
1,2 |
1,2 |
1,2 |
48,4 |
3,3 |
0,8 |
10,4 |
||||||||||
44 |
Сулюктинский |
БЗ |
Ом, Сш |
22,0 |
13,3 |
0,2 |
0,3 |
0,5 |
50,1 |
2,6 |
0,5 |
11,0 |
||||||||||
45 |
Кызыл-Кийский |
БЗ |
Ом, Сш |
28,0 |
14,4 |
0,6 |
0,3 |
0,9 |
44,4 |
2,4 |
0,5 |
9,4 |
||||||||||
46 |
Кара-Кичский |
БЗ |
Ом, Сш |
19,0 |
8,1 |
0,7 |
0,7 |
0,7 |
55,0 |
3,1 |
0,6 |
13,5 |
||||||||||
47 |
Шурабский |
Б2 |
К , Ом, Сш |
29,5 |
9,2 |
0,6 |
0,4 |
1,0 |
47,2 |
2,2 |
0,5 |
10,4 |
||||||||||
48 |
Шурабский |
БЗ |
Р |
21,5 |
14,1 |
0,8 |
0,4 |
1,2 |
47,3 |
3,0 |
0,6 |
12,3 |
||||||||||
49 |
Ирша-Бородинский |
Б2 |
Р |
33,0 |
6,0 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
43,7 |
3,0 |
0,6 |
13,5 |
||||||||||
50 |
Назаровский |
Б2 |
Р |
39,0 |
7,3 |
0,4 |
0,4 |
0,4 |
37,6 |
2,6 |
0,4 |
12,7 |
||||||||||
51 |
Березовский |
Б2 |
Р |
33,0 |
4,7 |
0,2 |
0,2 |
0,2 |
44,3 |
3,0 |
0,4 |
14,4 |
||||||||||
52 |
Боготольский |
Б1 |
Р |
44,0 |
6,7 |
0,5 |
0,5 |
34,3 |
2,4 |
0,4 |
11,7 |
|
||||||||||
53 |
Абанский |
Б2 |
Р |
33,5 |
8,0 |
0,4 |
0,4 |
41,5 |
2,9 |
0,6 |
13,1 |
|
||||||||||
54 |
Итатский |
Б1 |
Р |
40,5 |
6,8 |
0,4 |
0,4 |
36,6 |
2,6 |
0,4 |
12,7 |
|
||||||||||
55 |
Барандатский |
Б2 |
Р |
37,0 |
4,4 |
0,2 |
0,2 |
41,9 |
2,9 |
0,4 |
13,2 |
|
||||||||||
56 |
Минусинский |
Д |
Р |
14,0 |
15,5 |
0,5 |
0,5 |
54,9 |
3,7 |
1,4 |
10,0 |
|
||||||||||
57 |
Черемховский |
Д |
Р, отсев |
13,0 |
27,0 |
1,1 |
1,1 |
45,9 |
3,4 |
0,7 |
8,9 |
|
||||||||||
58 |
Азейский |
БЗ |
Р |
25,0 |
12,8 |
0,4 |
0,4 |
46,0 |
3,3 |
0,9 |
11,6 |
|
||||||||||
59 |
Мугунский |
БЗ |
Р |
22,0 |
14,8 |
0,9 |
0,9 |
46,6 |
3,7 |
0,9 |
11,1 |
|
||||||||||
60 |
Гусиноозерский |
БЗ |
Р |
23,5 |
16,8 |
0,5 |
0,5 |
43,9 |
3,2 |
0,7 |
11,4 |
|
||||||||||
61 |
Холбольджинский |
БЗ |
|
22,0 |
12,5 |
0,3 |
0,3 |
46,5 |
3,3 |
0,7 |
14,7 |
|
||||||||||
62 |
Баянгольский |
Д |
Р |
23,0 |
15,4 |
0,5 |
0,5 |
47,5 |
3,4 |
0,9 |
9,3 |
|
||||||||||
63 |
Букачачинский |
Г |
Р |
8,0 |
9,2 |
0,6 |
0,6 |
67,9 |
4,7 |
0,8 |
8,8 |
|
||||||||||
64 |
Черновский |
Б2 |
Р |
33,5 |
9,6 |
0,5 |
0,5 |
42,7 |
2,8 |
0,9 |
10,0 |
|
||||||||||
65 |
Татауровский |
Б2 |
Р |
33,0 |
10,0 |
0,2 |
0,2 |
41,6 |
2,8 |
0,7 |
11,7 |
|
||||||||||
66 |
Харанорский |
Б1 |
Р |
40,5 |
8,6 |
0,3 |
0,3 |
36,4 |
2,3 |
0,5 |
11,4 |
|
||||||||||
67 |
Райчихинский |
Б2 |
К, O, МСШ, Р |
37,5 |
9,4 |
0,3 |
0,3 |
37,7 |
2,3 |
0,6 |
12,2 |
|
||||||||||
68 |
Райчихинский |
Б1 |
Р, окисленный |
47,0 |
7,9 |
0,3 |
0,3 |
30,4 |
1,7 |
0,5 |
12,2 |
|
||||||||||
69 |
Ургальский |
Г |
Р |
7,5 |
29,6 |
0,4 |
0,4 |
50,9 |
3,6 |
0,6 |
7,4 |
|
||||||||||
70 |
Липовецкий |
Д |
Р, СШ |
6,0 |
33,8 |
0,4 |
0,4 |
46,1 |
3,6 |
0,5 |
9,6 |
|
||||||||||
71 |
Сучанский |
Г6 |
Р |
5,5 |
34,0 |
0,4 |
0,4 |
49,8 |
3,2 |
0,8 |
6,3 |
|
||||||||||
72 |
Сучанский |
Ж6 |
Р |
5,5 |
32,1 |
0,4 |
0,4 |
52,7 |
3,2 |
0,7 |
5,4 |
|
||||||||||
73 |
Сучанский |
Т |
Р |
5,0 |
22,8 |
0,5 |
0,5 |
64,6 |
2,9 |
0,8 |
3,4 |
|
||||||||||
74 |
Подгородненский |
Т |
Р |
4,0 |
40,3 |
0,4 |
0,4 |
48,7 |
2,6 |
0,3 |
3,7 |
|
||||||||||
75 |
Артемовский |
Б3 |
Р, СШ |
24,0 |
24,3 |
0,3 |
0,3 |
35,7 |
2,9 |
0,7 |
12,1 |
|
||||||||||
76 |
Тавричанский |
БЗ |
ОМ, СШ |
14,0 |
24,9 |
0,4 |
0,4 |
44,6 |
3,5 |
1,3 |
11,3 |
|
||||||||||
77 |
Реттиховский |
Б1 |
К, Ом, Сш |
42,5 |
17,3 |
0,2 |
0,2 |
27,3 |
2,3 |
0,3 |
10,1 |
|
||||||||||
78 |
Чихезский |
Б1 |
Р |
43,0 |
12,5 |
0,2 |
0,2 |
30,3 |
2,5 |
0,4 |
11,1 |
|||||||||||
79 |
Бикинский |
Б2 |
Р |
37,0 |
22,1 |
0,3 |
0,3 |
26,8 |
2,3 |
0,7 |
10,8 |
|||||||||||
80 |
Джебарики-Хаяйский |
Д |
Р |
11,0 |
11,1 |
0,2 |
0,2 |
60,5 |
4,2 |
0,5 |
12,5 |
|||||||||||
81 |
Нерюнгринский |
СС |
Р |
9,5 |
12,7 |
0,2 |
0,2 |
66,1 |
3,3 |
0,7 |
7,5 |
|||||||||||
82 |
Сангарский |
Д |
Р |
10,0 |
13,5 |
0,2 |
0,2 |
61,2 |
4,7 |
0,8 |
9,6 |
|||||||||||
83 |
Чульмаканский |
Ж |
Р |
7,5 |
23,1 |
0,3 |
0,3 |
59,0 |
4,1 |
1,0 |
5,0 |
|||||||||||
84 |
Нижне-Аркагалинский |
Д |
Р |
16,5 |
9,2 |
0,3 |
0,3 |
59,1 |
4,1 |
1,0 |
9,8 |
|||||||||||
85 |
Верхне-Аркагалинский |
Д |
Р |
19,0 |
13,0 |
0,1 |
0,1 |
50,1 |
3,4 |
0,7 |
13,7 |
|||||||||||
86 |
Анадырский |
БЗ |
Р |
21,0 |
11,9 |
0,1 |
0,1 |
50,1 |
4,0 |
0,7 |
12,2 |
|||||||||||
87 |
Южно-Сахалинский |
Д |
Р, ОМ, СШ |
11,5 |
22,1 |
0,4 |
0,4 |
51,5 |
4,0 |
1,0 |
9,5 |
|||||||||||
88 |
Южно-Сахалинский |
Г |
Р, КО, МСШ |
9,5 |
12,7 |
0,5 |
0,5 |
63,9 |
4,7 |
1,4 |
7,3 |
|||||||||||
89 |
Южно-Сахалинский |
БЗ |
Р |
20,0 |
20,0 |
0,2 |
0,2 |
43,4 |
3,4 |
0,8 |
12,2 |
|||||||||||
Продолжение таблицы 31
№ |
Уголь |
Qpa6 ккал/кг |
Qpa6 МДж/кг |
Vo нмЗ/кг |
VR02 нмЗ/кг |
VoN2 нмЗ/кг |
VoН2О нмЗ/кг |
Vor нмЗ/кг |
1 |
Донецкий |
4680 |
19,60 |
5,16 |
0,94 |
4,08 |
0,64 |
5,67 |
2 |
Донецкий |
4240 |
17,75 |
4,78 |
0,86 |
3,78 |
0,63 |
5,27 |
3 |
Донецкий |
5260 |
22,02 |
5,83 |
1,05 |
4,61 |
0,61 |
6,28 |
4 |
Донецкий |
4730 |
19,80 |
5,19 |
0,94 |
4,11 |
0,60 |
5,65 |
5 |
Донецкий |
4190 |
17,54 |
4,66 |
0,84 |
3,69 |
0,53 |
5,06 |
6 |
Донецкий |
5780 |
24,20 |
6,43 |
1,19 |
5,09 |
0,51 |
6,79 |
7 |
Донецкий |
5390 |
22,57 |
6,00 |
1,20 |
4,75 |
0,34 |
6,28 |
8 |
Донецкий |
6030 |
25,25 |
6,64 |
1,2б |
5,25 |
0,46 |
6,97 |
9 |
Донецкий |
4300 |
18,00 |
4,77 |
0,87 |
3,78 |
0,51 |
5,16 |
10 |
Кузнецкий |
5450 |
22,82 |
6,02 |
1,10 |
4,77 |
0,71 |
6,58 |
11 |
Кузнецкий |
6240 |
26,13 |
6,88 |
1,24 |
5,45 |
0,74 |
7,42 |
12 |
Кузнецкий |
5700 |
23,87 |
6,26 |
1,15 |
4,96 |
0,62 |
6,73 |
13 |
Кузнецкий |
5870 |
24,58 |
6,47 |
1,20 |
5,12 |
0,58 |
6,90 |
14 |
Кузнецкий |
6250 |
26,17 |
6,83 |
1,28 |
5,41 |
0,53 |
7,23 |
15 |
Кузнецкий |
5000 |
20,94 |
5,47 |
1,01 |
4,33 |
0,51 |
5,85 |
16 |
Грамотеинский |
5450 |
22,82 |
6,00 |
1,11 |
4,75 |
0.71 |
6,58 |
17 |
Кедровский |
6180 |
25,88 |
6,81 |
1,27 |
5,39 |
0,63 |
7,29 |
18 |
Краснобродский |
5900 |
24,70 |
6,54 |
1,23 |
5,18 |
0,56 |
6,97 |
19 |
Томусинский |
5390 |
22,57 |
6,02 |
1,11 |
4,77 |
0,62 |
6,50 |
20 |
Карагандинский |
5090 |
21,31 |
5,60 |
1,03 |
4,43 |
0,56 |
6,02 |
21 |
Карагандинский |
3880 |
16,25 |
4,33 |
0,79 |
3,42 |
0,49 |
4,71 |
22 |
Экибастузский |
4000 |
16,75 |
4,42 |
0,82 |
3,50 |
0,48 |
4,79 |
23 |
Экибастузский |
3790 |
15,87 |
4,20 |
0,77 |
3,33 |
0,47 |
4,56 |
24 |
Куучекинский |
3910 |
16,37 |
4,30 |
0,80 |
3,41 |
0,44 |
4,65 |
25 |
Ленгерский |
3850 |
16,12 |
4,42 |
0,85 |
3,49 |
0,72 |
5,06 |
26 |
Подмосковный |
2490 |
10,43 |
2,94 |
0,55 |
2,33 |
0,69 |
3,57 |
27 |
Подмосковный |
2220 |
9,30 |
2,65 |
0,50 |
2,10 |
0,67 |
3,27 |
28 |
Воркутинский |
5650 |
23,66 |
6,15 |
1,12 |
4,87 |
0,59 |
6,58 |
29 |
Интинский |
4370 |
18,30 |
4,88 |
0,91 |
3,87 |
0,57 |
5,35 |
30 |
Волынский |
5250 |
21,98 |
5,75 |
1,05 |
4,55 |
0,63 |
6,23 |
31 |
Межреченский |
5150 |
21,56 |
5,66 |
1,02 |
4,48 |
0,59 |
6,09 |
32 |
Бабаевский |
2090 |
8,75 |
2,64 |
0,48 |
2,09 |
1,01 |
3,58 |
33 |
Кизеловский |
4700 |
19,68 |
5,34 |
0,95 |
4,22 |
0,56 |
5,73 |
34 |
Кизеловский |
3810 |
15,95 |
4,20 |
0,76 |
3,33 |
0,47 |
4,55 |
35 |
Челябинский |
3330 |
13,94 |
3,74 |
0,70 |
2,96 |
0,59 |
4,26 |
36 |
Егоршинский |
5350 |
22,40 |
5,90 |
1,13 |
4,67 |
0,47 |
6,27 |
37 |
Волчанский |
2380 |
9,97 |
2,73 |
0,54 |
2,16 |
0,57 |
3,27 |
38 |
Веселовский и |
|
|
|
|
|
|
|
|
Богословский |
2480 |
10,38 |
2,86 |
0,56 |
2,27 |
0,60 |
3,43 |
39 |
Ткварчельский |
4000 |
16,75 |
4,48 |
0,80 |
3,55 |
0,57 |
4,92 |
40 |
Ткибульский |
4280 |
17,92 |
4,71 |
0,86 |
3,73 |
0,63 |
5,21 |
41 |
Ангренский |
3300 |
13,82 |
3,81 |
0,75 |
3,01 |
0,71 |
4,47 |
42 |
Кок-Янгакский |
5140 |
21,52 |
5,67 |
1,05 |
4,49 |
0,63 |
6,17 |
43 |
Таш-Кумырский |
4380 |
18,34 |
4,87 |
0,91 |
3,85 |
0,62 |
5,39 |
44 |
Сулюктинский |
4270 |
17,88 |
4,79 |
0,94 |
3,79 |
0,64 |
5,37 |
45 |
Кызыл-Кийский |
3770 |
15,78 |
4,30 |
0,83 |
3,40 |
0,68 |
4,92 |
46 |
Кара-Кичский |
4730 |
19,80 |
5,28 |
1,03 |
4,18 |
0,66 |
5,88 |
47 |
Шурабский |
3870 |
16,20 |
4,47 |
0,89 |
3,53 |
0,68 |
5,10 |
48 |
Шурабский |
4120 |
17,25 |
4,63 |
0,89 |
3,66 |
0,67 |
5,23 |
49 |
Ирша-Бородинский |
3740 |
15,66 |
4,24 |
0,82 |
3,35 |
0,81 |
4,98 |
50 |
Назаровский |
3110 |
13,02 |
3,62 |
0,70 |
2,86 |
0,83 |
4,40 |
51 |
Березовский |
3740 |
15,66 |
4,26 |
0,83 |
3,37 |
0,81 |
5,01 |
52 |
Боготольский |
2820 |
11.81 |
3,31 |
0.64 |
2.62 |
0.87 |
4.13 |
51 |
Абанский |
3520 |
14,74 |
4,03 |
0,78 |
3,19 |
0,80 |
4,77 |
54 |
Итатский |
3060 |
12,81 |
3,53 |
0,69 |
2,79 |
0,85 |
4,33 |
55 |
Барандатский |
3540 |
14,82 |
4,06 |
0,78 |
3,21 |
0,85 |
4,84 |
56 |
Минусинский |
5030 |
21,06 |
5,54 |
1,03 |
4,39 |
0,67 |
6,09 |
57 |
Черемховский |
4270 |
17,88 |
4,72 |
0,86 |
3,74 |
0,61 |
5.21 |
58 |
Азейский |
4140 |
17,33 |
4,59 |
0,86 |
3,63 |
0,75 |
5,25 |
59 |
Мугунский |
4190 |
17,54 |
4,78 |
0,88 |
3,79 |
0,76 |
5,42 |
60 |
Гусиноозерский |
3910 |
16,37 |
4,39 |
0,82 |
3,47 |
0,72 |
5,01 |
61 |
Холбольджинский |
3950 |
16,54 |
4,53 |
0,87 |
3,58 |
0,71 |
5,17 |
62 |
Баянгольский |
4310 |
18,05 |
4,83 |
0,89 |
3,82 |
0,74 |
5,45 |
63 |
Букачачинский |
6380 |
26,71 |
7,01 |
1,27 |
5,54 |
0,73 |
7,55 |
64 |
Черновский |
3460 |
14,49 |
4,22 |
0,80 |
3,34 |
0,79 |
4,94 |
65 |
Татауровский |
3550 |
14,86 |
4,06 |
0,78 |
3,21 |
0,79 |
4,77 |
66 |
Харанорский |
2980 |
12,48 |
3,48 |
0,68 |
2,75 |
0,81 |
4,24 |
67 |
Райчихинский |
3040 |
12,73 |
3,56 |
0,71 |
2,82 |
0,78 |
4,30 |
68 |
Райчихинский |
2270 |
9,50 |
2,76 |
0,57 |
2,18 |
0,82 |
3,57 |
69 |
Ургальский |
4790 |
20,06 |
5,25 |
0,95 |
4,15 |
0,58 |
5,68 |
70 |
Липовецкий |
4360 |
18,26 |
4,75 |
0,86 |
3,75 |
0,55 |
5,17 |
71 |
Сучанский |
4650 |
19,47 |
5,08 |
0,93 |
4,02 |
0,51 |
5,46 |
72 |
Сучанский |
4900 |
20,52 |
5,37 |
0,99 |
4,25 |
0,51 |
5,74 |
71 |
Сучанский |
5790 |
24,24 |
6,41 |
1,21 |
5,07 |
0,49 |
6,77 |
74. |
Подгородненский |
4390 |
18,38 |
4,91 |
0,91 |
3,88 |
0,42 |
5,21 |
75 |
Артемовский |
3180 |
13,31 |
3,55 |
0,67 |
2,81 |
0,68 |
4,15 |
76 |
Тавричанский |
4080 |
17,08 |
4,53 |
0,84 |
3,59 |
0,64 |
5,06 |
77 |
Реттиховский |
2400 |
10,05 |
2,71 |
0,51 |
2,14 |
0,83 |
3,48 |
78 |
Чихезский |
2560 |
10,72 |
2,99 |
0,57 |
2,37 |
0,86 |
3,79 |
79 |
Бикинский |
2160 |
9,04 |
2,64 |
0,50 |
2,09 |
0,76 |
3,35 |
80 |
Джебарики-Хаяйский |
5500 |
23,03 |
6,08 |
1,13 |
4,81 |
0,70 |
6,64 |
81 |
Нерюнгринский |
5895 |
24,68 |
6,51 |
1,23 |
5,15 |
0,59 |
6,97 |
82 |
Сангарский |
5790 |
24,24 |
6,37 |
1,14 |
5,04 |
0,75 |
6,93 |
83 |
Чульмаканский |
5550 |
23,24 |
6,18 |
1,10 |
4,89 |
0,65 |
6,64 |
84 |
Нижне-Аркагалинский |
5480 |
22,94 |
6,02 |
1,10 |
4,77 |
0,76 |
6,63 |
85 |
Верхне-Аркагалинский |
4420 |
18,51 |
4,90 |
0,94 |
3,88 |
0,69 |
5,51 |
86 |
Анадырский |
4590 |
19,22 |
5,11 |
0,94 |
4,04 |
0,79 |
5,77 |
87 |
Южно-Сахалинский |
5470 |
22,90 |
5,34 |
0,96 |
4,22 |
0,67 |
5,86 |
88 |
Южно-Сахалинский |
6110 |
25,58 |
6,70 |
1,20 |
5,30 |
0,75 |
7,25 |
89 |
Южно-Сахалинский |
3920 |
16,41 |
4,36 |
0,81 |
3,45 |
0,70 |
4,96 |
Таблица 32 - Расчетные характеристики природного газа различных месторождений
|
Газопровод |
СН4, % |
С2Н6, % |
СЗН8, % |
С4Н10, % |
С5Н12, % |
N2, % |
С02, % |
H2, % |
|
1 |
Саратов-Москва |
84,5 |
3,8 |
1,9 |
0,9 |
0,3 |
7,8 |
0,8 |
|
|
2 |
Первомайск-Сторожовка |
62,4 |
3,6 |
2,6 |
0,9 |
0,2 |
30,2 |
0,1 |
|
|
3 |
Саратов-Горький |
91,9 |
2,1 |
1,3 |
0,4 |
0,1 |
3,0 |
1,2 |
|
|
4 |
Ставрополь-Москва (1) |
93,8 |
2,0 |
0,8 |
0,3 |
0,1 |
2,6 |
0,4 |
|
|
5 |
Ставрополь-Москва (2) |
92,8 |
2,8 |
0,9 |
0,4 |
0,1 |
2,5 |
0,5 |
|
|
6 |
Ставрополь-Москва (3) |
91,2 |
3,9 |
1,2 |
0,5 |
0,1 |
2,6 |
0,5 |
|
|
7 |
Серпухов-Ленинград |
89,7 |
5,2 |
1,7 |
0,5 |
0,1 |
2,7 |
0,1 |
|
|
8 |
Гоголево-Полтава |
85,8 |
0,2 |
0,1 |
0,1 |
0,0 |
13,7 |
0,1 |
|
|
9 |
Дашава-Киев |
98,9 |
0,3 |
0,1 |
0,1 |
0,0 |
0,4 |
0,2 |
|
|
10 |
Рудки-Минск-Вильнюс Рудки-Самбор |
95,6 |
0,7 |
0,4 |
0,2 |
0,2 |
2,8 |
0,1 |
|
|
11 |
Угерско-Стрый Угерско-Гнездичи-Киев Угерско-Львов |
98,5 |
0,2 |
0,1 |
0,0 |
0,0 |
1,0 |
0,2 |
|
|
12 |
Брянск-Москва |
92,8 |
3,9 |
1,1 |
0,4 |
0,1 |
1,6 |
0,1 |
|
|
13 |
Шебелинка-Острогожск Шебелинка-Днепропетровск Шебелинка-Харьков |
92,8 |
3,9 |
1,0 |
0,4 |
0,3 |
1,5 |
0,1 |
|
|
14 |
Шебелинка-Брянск-Москва |
94,1 |
3,1 |
0,6 |
0,2 |
0,8 |
1,2 |
|
|
|
15 |
Кумертау-Ишимбай-Магнитогорск |
81,7 |
5,3 |
2,9 |
0,9 |
0,3 |
8,8 |
0,1 |
|
|
16 |
Промысловка-Астрахань |
97,1 |
0,3 |
0,1 |
0,0 |
0,0 |
2,4 |
0,1 |
|
|
17 |
Газли-Коган |
95,4 |
2,6 |
0,3 |
0,2 |
0,2 |
1,1 |
0,2 |
|
|
18 |
Хаджи-Абад-Фергана |
85,9 |
6,1 |
1,5 |
0,8 |
0,6 |
5,0 |
0,1 |
|
|
19 |
Джаркак-Ташкент |
95,5 |
2,7 |
0,4 |
0,2 |
0,1 |
1,0 |
0,1 |
|
|
20 |
Газли-Коган-Ташкент |
94,0 |
2,8 |
0,4 |
0,3 |
0,1 |
2,0 |
0,4 |
|
|
21 |
Ставрополь-Невинномыск-Грозный |
98,2 |
0,4 |
0,1 |
0,1 |
0,0 |
1,0 |
0,2 |
|
|
22 |
Карабулак-Грозный |
68,5 |
14,5 |
7,6 |
3,5 |
1,0 |
3,5 |
1,4 |
|
|
23 |
Саушино-Лог-Волгоград |
96,1 |
0,7 |
0,1 |
0,1 |
0,0 |
2,8 |
0,2 |
|
|
24 |
Коробки-Лог-Волгоград |
93,2 |
1,9 |
0,8 |
0,3 |
0,1 |
3,0 |
0,7 |
|
|
25 |
Коробки-Жирное-Камыши |
81,5 |
8,0 |
4,0 |
2,3 |
0,5 |
3,2 |
0,5 |
|
|
26 |
Карадаг-Тбилиси-Ереван |
93,9 |
3,1 |
1,1 |
0,3 |
0,1 |
1,3 |
0,2 |
|
|
27 |
Бухара-Урал |
94,9 |
3,2 |
0,4 |
0,1 |
0,1 |
0,9 |
0,4 |
|
|
28 |
Урицк-Сторожовка |
91,9 |
2,4 |
1,1 |
0,8 |
0,1 |
3,2 |
0,5 |
|
|
29 |
Линево-Кологривовка-Вольск |
93,2 |
2,6 |
1,2 |
0,7 |
|
2,0 |
0,3 |
|
|
30 |
Средняя Азия-Центр |
93,8 |
3,6 |
0,7 |
0,2 |
0,4 |
0,7 |
0,6 |
|
|
31 |
Игрим-Пунга-Серов-Нижний Тагил |
95,7 |
1,9 |
0,5 |
0,3 |
0,1 |
1,3 |
|
0,2 |
|
32 |
Оренбург-Совхозное |
91,4 |
4,1 |
1,9 |
0,6 |
|
0,2 |
0,7 |
1,1 |
|
|
Газопровод |
Qpa6, ккал/нмЗ |
Qpa6, МДж/нм 3 |
Vo нмЗ/нмЗ |
VR02 нмЗ/нмЗ |
VoN2 нмЗ/нмЗ |
VoH20 нмЗ/нмЗ |
Vor нмЗ/нмЗ |
Плотность сухого газа кг/нмЗ |
||||
1 |
Саратов-Москва |
8550 |
35,80 |
9,52 |
1,04 |
7,60 |
2,10 |
10,73 |
0,838 |
||||
2 |
Первомайск-Сторожовка |
6760 |
28,30 |
7,51 |
0,82 |
6,24 |
1,64 |
8,70 |
0,954 |
||||
3 |
Саратов-Горький |
8630 |
36,13 |
9,57 |
1,03 |
7,59 |
2,13 |
10,76 |
0,785 |
||||
4 |
Ставрополь-Москва (1) |
8620 |
36,09 |
9,58 |
1,02 |
7,60 |
2,14 |
10,76 |
0,764 |
||||
5 |
Ставрополь-Москва (2) |
8730 |
36,55 |
9,68 |
1,04 |
7,67 |
2,16 |
10,86 |
0,773 |
||||
6 |
Ставрополь-Москва (3) |
8840 |
37,01 |
9,81 |
1,06 |
7,78 |
2,18 |
11,01 |
0,786 |
||||
7 |
Серпухов-Ленинград |
8940 |
37,43 |
10,00 |
1,08 |
7,93 |
2,21 |
11,22 |
0,796 |
||||
8 |
Гоголево-Полтава |
7400 |
30,98 |
8,26 |
0,87 |
6,66 |
1,86 |
9,39 |
0,793 |
||||
9 |
Дашава-Киев |
8570 |
35,88 |
9,52 |
1,00 |
7,52 |
2,15 |
10,68 |
0,724 |
||||
10 |
Рудки-Минск-Вильнюс Рудки-Самбор |
8480 |
35,51 |
9,45 |
1,00 |
7,49 |
2,12 |
10,62 |
0,749 |
||||
11 |
Угерско-Стрый Угерско-Гнездичи-Киев Угерско-Львов |
8480 |
35,51 |
9,43 |
0,99 |
7,46 |
2,13 |
10,59 |
0,725 |
||||
12 |
Брянск-Москва |
8910 |
37,31 |
9,91 |
1,06 |
7,84 |
2,20 |
11,11 |
0,772 |
||||
13 |
Шебелинка-Острогожск Шебелинка-Днепропетровск Шебелинка-Харьков |
8910 |
37,31 |
9,96 |
1,07 |
7,88 |
2,21 |
11,16 |
0,775 |
||||
14 |
Шебелинка-Брянск-Москва |
9045 |
37,87 |
9,98 |
1,07 |
7,90 |
2,22 |
11,19 |
0,771 |
||||
15 |
Кумертау-Ишимбай-Магнитогорск |
8790 |
36,80 |
9,74 |
1,06 |
7,79 |
2,13 |
10,98 |
0,856 |
||||
16 |
Промысловка-Астрахань |
8370 |
35,05 |
9,32 |
0,98 |
7,38 |
2,11 |
10,47 |
0,731 |
||||
17 |
Газли-Коган |
8740 |
36,59 |
9,72 |
1,04 |
7,69 |
2,18 |
10,91 |
0,751 |
||||
18 |
Хаджи-Абад-Фергана |
9160 |
38,35 |
10,03 |
1,09 |
7,97 |
2,20 |
11,26 |
0,829 |
||||
19 |
Джаркак-Ташкент |
8760 |
36,68 |
9,74 |
1,04 |
7,70 |
2,18 |
10,92 |
0,749 |
||||
20 |
Газли-Коган -Ташкент |
8660 |
36,26 |
9,64 |
1,03 |
7,64 |
2,16 |
10,82 |
0,761 |
||||
21 |
Ставрополь-Невинномыск-Грозный |
8510 |
35,63 |
9,47 |
1,00 |
7,49 |
2,14 |
10,63 |
0,728 |
||||
22 |
Карабулак-Грозный |
10950 |
45,85 |
12,21 |
1,41 |
9,68 |
2,54 |
13,63 |
1,027 |
||||
23 |
Саушино-Лог-Волгоград |
8390 |
35,13 |
9,32 |
0,98 |
7,39 |
2,10 |
10,48 |
0,739 |
||||
24 |
Коробки-Лог-Волгоград |
8560 |
35,84 |
9,51 |
1,02 |
7,54 |
2,13 |
10,69 |
0,769 |
||||
25 |
Коробки-Жирное-Камыши |
9900 |
41,45 |
10,95 |
1,22 |
8,68 |
2,35 |
12,25 |
0,893 |
||||
26 |
Карадаг-Тбилиси-Ереван |
8860 |
37,10 |
9,85 |
1,05 |
7,79 |
2,19 |
11,04 |
0,765 |
||||
27 |
Бухара-Урал |
8770 |
36,72 |
9,73 |
1,04 |
7,70 |
2,18 |
10,91 |
0,753 |
||||
28 |
Урицк-Сторожовка |
8710 |
36,47 |
9,70 |
1,04 |
7,69 |
2,16 |
10,89 |
0,784 |
||||
29 |
Линево-Кологривовка-Вольск |
8840 |
37,01 |
9,81 |
1,05 |
7,77 |
2,18 |
11,00 |
0,773 |
||||
30 |
Средняя Азия-Центр |
8970 |
37,56 |
9,91 |
1,07 |
7,84 |
2,21 |
11,11 |
0,770 |
||||
31 |
Игрим-Пунга-Серов-Нижний Тагил |
8710 |
36,47 |
9,68 |
1,03 |
7,66 |
2,17 |
10,86 |
0,746 |
||||
32 |
Оренбург-Совхозное |
9080 |
38,02 |
10,05 |
1,08 |
7,94 |
2,23 |
11,25 |
0,778 |
||||
Таблица 33 Расчетные характеристики мазута различных классов
Класс мазута |
Wpa6 % |
Араб % |
Spa6 % |
Сраб % |
Нраб % |
Npa6 % |
Ораб % |
Qраб ккал/кг |
Qpa6 МДж/кг |
Vo нмЗ/кг |
VR02 нмЗ/кг |
VoN2 нмЗ/кг |
VoH2O нмЗ/кг |
Vor нмЗ/кг |
Малосернистый |
3,0 |
0,05 |
0,3 |
84,65 |
11,7 |
|
0,3 |
9620 |
40,28 |
10,63 |
1,58 |
8,39 |
1,51 |
11,48 |
Сернистый |
3,0 |
0,10 |
1,4 |
83,80 |
11,2 |
|
0,5 |
9490 |
39,73 |
10,45 |
1,57 |
8,25 |
1,45 |
11,28 |
Высокосернистый |
3,0 |
0,10 |
2,8 |
83,00 |
10,4 |
|
0,7 |
9260 |
38,77 |
10,20 |
1,57 |
8,06 |
1,36 |
10,99 |
Расчетные характеристики слоевых топок для котлов производительностью ³1 кг/с [1].
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
№ п/п |
Топливо |
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ar |
Видимое теплонапряжение |
Потери тепла |
Доля золы уносимой газами aун |
Давление воздуха под решеткой Рр, кгс/м2 |
Температура дутьевого воздуха tВr °C |
||||
|
|
|
зеркала горения qFr кВт/м2 |
объема топки qvr, кВт/м3 |
от химической неполноты сгорания q3r % |
со шлаком q4шл, % |
с уносом q4ун, % |
суммарная от механического недожога q4r % |
|
|
|
1. |
Топки с пневматическими забрасывателями и цепными решетками обратного хода |
||||||||||
1.1 |
Каменные угли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа донецкого, печорского, и др. марок Г, Д, Ж |
1.3-1.61) |
1390-1750 |
290-470 |
до 0.1 |
2.5 |
4.5 |
7.0 |
15.0 |
до 50 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа сучанского марок Г, Д |
1.3-1.61) |
1270-1520 |
290-470 |
до 0.1 |
3.0 |
5.0 |
8.0 |
15.0 |
до 50 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кузнецкие марок Г, Д |
1.3-1.61) |
1390-1750 |
290-470 |
до 0.1 |
1.5 |
2.0-5.02) |
4.0-7.02) |
15 |
до 50 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кузнецкие марок ГСС (выход летучих >20% |
1.3-1.61) |
1390-1750 |
290-470 |
до 0.1 |
3.0 |
12.0 |
15.0 |
34.0 |
до 50 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.2. |
Бурые угли |
||||||||||
|
типа ирша-бородинского |
1.3-1.61) |
1390-1750 |
290-470 |
до 0.1 |
0.5 |
4.0 |
4.5 |
50.0 |
до 50 |
до 200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа назаровского |
1.3-1.61) |
1270-1520 |
290-470 |
до 0.1 |
1.0 |
4.0 |
5.0 |
50.0 |
до 50 |
до 200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа азейского |
1.3-1.61) |
1390-1750 |
290-470 |
до 0.1 |
1.5 |
4.0 |
5.5 |
50.0 |
до 50 |
до 200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. |
Топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками |
||||||||||
2.1. |
Донецкий антрацит марок АС, АМ, АО |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
5.0 |
6.0 |
11.0 |
15.0 |
до 100 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.2. |
Каменные угли типа донецкого, печорского и др. марок Г, Д, Ж |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
4.0 |
4.0 |
8.0 |
15.0 |
до 100 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кузнецкие марок Г, Д |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
3.5 |
3.0 |
6.5 |
20.0 |
до 100 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кузнецкие марок ГСС (выход летучих >20%) |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
4.5 |
8.0 |
12.5 |
20.0 |
до 100 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.3 |
Бурые угли типа ирша-бородинского |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
2.0 |
3.0 |
5.0 |
20.0 |
до 100 |
до 200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа назаровского |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
- |
- |
- |
20.0 |
до 100 |
до 200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типа азейского |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
3.0 |
3.5 |
6.5 |
20.0 |
до 100 |
до 200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Топки с цепной решеткой прямого хода |
||||||||||
3.1 |
Донецкий антрацит марок АС, АМ, АО |
до 1.6 |
900-1200 |
290-470 |
до 1.0 |
5.0 |
5.0 |
10.0 |
10.0 |
до 100 |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1) Большее значение – для котлов производительностью менее 3 кг/с. |
|||||||||||
2) Большее значение – для углей марки Г. |
Примечания:
1. Применение топок с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой для вновь проектируемых котельных допускается для котлов производительностью < 1 кг/с при наличие технико-экономического обоснования.
2. Для каменных углей (кроме марок СС) aун и q4ун пропорциональны содержанию в топливе пылевых частиц. В таблице даны величины q4ун при содержании пылевых частиц размером 0-0.09 мм- 2.5%.
3. Значения q4 для топок с пневмомеханическими забрасывателями при сжигании каменных и бурых углей приведены для рядового топлива с максимальным размером куска 40 мм и содержанием мелочи 0-6.0 мм до 60%.
4. При характеристиках топлива, отличных от указанных в таблице, ar и q4 оценивают по опытным данным.
Расчетные характеристики шахтных и камерных топок [2].
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
№ п/п |
Топливо |
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ar |
Видимое теплонапряжение |
Температура дутьевого воздуха tBr °C |
|
|
|
|
зеркала горения qFr, кВт/м2 |
объема топки qV, кВт/м3 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1. |
Шахтные топки с наклонной решеткой |
||||
1.1. |
Торф кусковой |
|
1280 |
230-350 |
до 250 |
|
, |
|
|
|
|
1.2. |
Древесные отходы |
|
580 |
230-350 |
до 250 |
|
|
|
|
|
|
2. |
Топки скоростного горения |
||||
2.1. |
Рубленая щепа |
1.2 |
5800-69601) |
230-350 |
до 250 |
|
|
|
|
|
|
2.2. |
Дробленые отходы и опилки |
1.3 |
2320-46401) |
230-350 |
до 250 |
|
|
|
|
|
|
3. |
Камерные топки (при пылевидном сжигании с твердым шлакоудалением) |
||||
|
Каменные угли |
1.2 |
|
255 |
|
|
Бурые угли |
1.2 |
|
290 |
|
|
Фрезерный торф |
1.2 |
|
255 |
|
|
Мазут |
1.1 |
|
405 |
|
|
Природный газ |
1.1 |
|
405 |
|
1) Меньшее значение – для котлов производительностью менее 10 т/ч |
Расчетные характеристики топок с решетками типа РПК [3]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Наименование характеристики |
Марка решетки |
|||
|
РПК-1-900-915 |
РПК-1000/915 |
РПК-1-1000/915 |
РПК-1-1000-1220 |
Видимое теплонапряжение зеркала горения (qF), кВт/м2 |
700-900 |
700-900 |
700-900 |
700-900 |
Видимое теплонапряжение объема топки (qv), кВт/м3 |
230-350 |
230-350 |
230-350 |
230-350 |
Давление воздуха под решеткой, кгс/м2 |
80-100 |
80-100 |
80-100 |
80-100 |
Площадь решетки, м2 |
0.82 |
0.91 |
1.01 |
1.34 |
Общие сведения о топочных устройствах для сжигания твердого топлива
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Тип топки |
Тип решетки |
Общие сведения |
С ручным забором топлива |
РПК |
Предназначена для установки в малых паровых и водогрейных котлах для слоевого сжигания каменных, бурых углей и антрацитов марок АМ и АС. |
С пневматическими забрасывателями и колосниковой решеткой |
ЗП-РПК |
Предназначены для установки в небольших паровых котлах для сжигания грохоченных и рядовых каменных и бурых углей, а также антрацитов марок АМ и АС. Содержание мелочи (0-6 мм) в угле не должно превышать 60%. |
С пневматическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода |
ТЧ |
Предназначена для сжигания грохоченных антрацитов марок АМ и АС. |
С пневматическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода |
ТЛЗМ |
Для котлов относительно небольшой теплопроизводительности. |
|
ТЧЗ |
Для более мощных котлов. |
|
|
Используется неравномерность распределения топлива по длине полотна при подаче его пневмомеханическим ротационным забрасывателем: куски топлива, пролетая через все топочное пространство |
Техническая характеристика котлов КЕ-14С [3]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Наименование характеристики |
Марка котла |
||||
|
КЕ-2.5-14С |
КЕ-4-14С |
КЕ-6.5-14С |
КЕ-10-14С |
КЕ-25-14С |
Производительность, т/ч |
2.5 |
4.0 |
6.5 |
10.0 |
25 |
Давление, кгс/см2 |
14 |
14 |
14 |
14 |
14 |
Температура пара, °С насыщенного |
194 |
194 |
194 |
194 |
194 |
КПД котла (при сжигании каменных углей) |
81-83 |
81-83 |
81-83 |
81-83 |
87 |
Тип топочного устройства |
ЗП-РПК-2 1800/1525 |
ТЛЗМ-1870/2400 |
ТЛЗМ-1870/3000 |
ТЛЗМ-2700/3000 |
ТЧЗ-2700/5600 |
Площадь зеркала горения, м2 |
2.75 |
3.3 |
4.4 |
6.4 |
13.4 |
Размеры топочной камеры: |
|||||
ширина, мм |
2270 |
2270 |
2270 |
2874 |
2730 |
глубина, мм |
1690 |
1690 |
1690 |
2105 |
|
объем, м3 |
|
|
|
|
61.67 |
Техническая характеристика котла Е-1/9-1М [3]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Наименование |
Показатель |
Номинальная паропроизводительность, т/ч |
1.0 |
Давление пара, кгс/см2 |
9.0 |
КПД котла, % |
80-81 |
Объем топочного пространства, м3 |
2.2. |
Техническая характеристика котлов ДЕ-14-ГМ [3]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Наименование характеристики |
Марка котлов |
|||||||||
|
ДЕ-4-14ГМ |
ДЕ-6.5-14ГМ |
ДЕ-10-14ГМ |
ДЕ-16-14ГМ |
ДЕ-25-14ГМ |
|||||
|
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Производительность, т/ч |
4.14 |
6.73 |
10.35 |
16.56 |
26.88 |
|||||
Давление, кгс/см2 |
14 |
14 |
14 |
14 |
14 |
|||||
Температура пара, °С насыщенного |
194 |
194 |
194 |
194 |
194 |
|||||
КПД котла % |
89 |
91 |
89 |
91 |
89 |
92 |
90 |
92 |
91 |
93 |
Тип топочного устройства |
Горелки ГМ-2.5 |
Горелки ГМ-4.5 |
Горелки ГМ-7 |
Горелки ГМ-10 |
Горелки ГМП-16 |
|||||
Объем топочной камеры, м3 |
8.01 |
11.20 |
17.14 |
22.5 |
29.0 |
|||||
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ar |
1.1 |
1.05 |
1.1 |
1.05 |
1.1 |
1.05 |
1.1 |
1.05 |
1.1 |
1.05 |
Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м3 |
385 |
380 |
445 |
440 |
440 |
435 |
540 |
535 |
645 |
640 |
Температура воды на выходе из экономайзера, °С |
147 |
142 |
143 |
139 |
133 |
130 |
143 |
138 |
152 |
145 |
Температура газов за экономайзером, °С |
192 |
156 |
191 |
155 |
172 |
143 |
194 |
157 |
172 |
140 |
Техническая характеристика котлов КВ-ГМ [3]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Наименование характеристики |
Марка котла |
|||||||
|
КВ-ГМ-4 |
КВ-ГМ-6.5 |
КВ-ГМ-10 |
КВ-ГМ-20 |
||||
|
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Мазут |
Газ |
Производительность, Гкал/ч |
4.0 |
6.5 |
10.0 |
20.0 |
||||
Расход топлива, м3/ч, кг/ч |
500 |
515 |
800 |
830 |
1220 |
1260 |
2450 |
2520 |
Температура уходящих газов, °С |
245 |
150 |
245 |
153 |
230 |
185 |
242 |
190 |
КПД котла, % |
86 |
90 |
87 |
91 |
88 |
92 |
88 |
92 |
Размеры топочной камеры: |
|
|
|
|
||||
ширина, мм |
2040 |
2040 |
2580 |
2580 |
||||
глубина, мм |
2496 |
3520 |
3904 |
6384 |
Техническая характеристика котлов КВ-ТС со слоевым сжиганием твердого топлива [3]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Наименование характеристики |
Марка котла |
|||||
|
КВ-ТС-4.0 |
КВ-ТС-6.5 |
КВ-ТС-10 |
КВ-ТС-20 |
КВ-ТС-10 с воздухоподогревателем |
КВ-ТС-20 с воздухоподогревателем |
Производительность, Гкал/ч |
4.0 |
6.5 |
10.0 |
20.0 |
10.0 |
20.0 |
КПД котла, % |
81-82 |
81-82 |
81-82 |
81-82 |
82-83 |
82-83 |
Температура уходящих газов, °С |
225 |
225 |
220 |
230 |
205 |
218 |
Объем топочной камеры, м3 |
16.3 |
22.7 |
38.5 |
61.6 |
38.5 |
61.6 |
Температура горячего воздуха, °С |
- |
- |
- |
- |
210 |
226 |
Длина цепной решетки, мм |
3000 |
4000 |
4000 |
6500 |
4000 |
6500 |
Ширина цепной решетки, мм |
1870 |
1870 |
2700 |
2700 |
2700 |
2700 |
Присосы воздуха в котлах и системах пылеприготовления на номинальной нагрузке [1]
А. Присосы воздуха по газовому тракту котла
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
Элементы газового тракта котла |
Величина |
|
Топочные камеры пылеугольных и газомазутных котлов |
Газоплотные |
0.02 |
|
С металлической обшивкой труб экрана |
0.05 |
|
С обмуровкой и металлической обшивкой |
0.07 |
|
С обмуровкой без обшивки |
0.10 |
Топочные камеры слоевых топок |
Механические и полумеханические |
0.10 |
|
Ручные |
0.30 |
Газоходы конвективных поверхностей нагрева |
Газоплотный газоход от топки до воздухоподогревателя (величина присоса распределяется равномерно по расположенным в газоходе поверхностям нагрева) |
0.02 |
|
Негазоплотные газопроводы: |
|
|
Фестон, ширмовый перегреватель |
0 |
|
Первый котельный пучок котлов производительностью £50 кг/с |
0.05 |
|
Второй котельный пучок котлов производительностью £50 кг/с |
0.10 |
|
Первичный перегреватель |
0.03 |
|
Промежуточный перегреватель |
0.03 |
|
Переходная зона прямоточного котла |
0.03 |
|
Экономайзер котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0.02 |
|
Экономайзер котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) |
|
|
Стальной |
0.08 |
|
Чугунный с обшивкой |
0.10 |
|
Чугунный без обшивки |
0.20 |
|
Трубчатые воздухонагреватели |
|
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0.03 |
|
Котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) |
0.06 |
|
Регенеративные воздухоподогреватели (вместе «горячая» и «холодная» набивки) |
|
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0.15 |
|
Котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) |
0.20 |
|
Пластинчатые воздухоподогреватели (каждая ступень) |
0.10 |
Золоуловители |
Электрофильтры |
|
|
Котлов производительностью >50 кг/с (каждая ступень) |
0.10 |
|
Котлов производительностью £50 кг/с (каждая ступень) |
0.15 |
|
Циклонные и батарейные |
0.05 |
|
Скрубберы |
0.05 |
Газоходы за котлом |
Стальные (каждые 10 п.м.) |
0.01 |
|
Кирпичные борова (каждые 10 п.м.) |
0.05 |
Б. Присосы воздуха в системы пылеприготовления
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
С бункером пыли под разрежением |
Среднее значение Daпп |
С горячим вдуванием пыли в топку |
|||
|
|
при работе под разрежением |
среднее значение Daпп |
при работе под давлением |
среднее значение Daпп |
С шаровыми барабанными мельницами при сушке горячим воздухом |
0.10 |
С молотковыми мельницами |
0.04 |
С молотковыми мельницами |
0.00 |
С шаровыми барабанными мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов |
0.12 |
Со среднеходными мельницами |
0.04 |
Со среднеходными мельницами |
0.00 |
С молотковыми мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов |
0.06 |
С мельницами-вентиляторами и устройством нисходящей сушки |
0.20-0.251) |
|
|
Со среднеходными мельницами |
0.06 |
|
|
|
|
1) Верхний предел для высоковлажных топлив |
Расчетные характеристики жидких топлив [1]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
№ п/п |
Марка топлива |
Класс |
Рабочая масса топлива, состав, % |
Низшая теплота сгорания |
Предельные значения, % |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Сr |
Нr |
Nr |
Or |
средняя |
минимальная |
|
|
Sr |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Мазут 40 и 100 |
Низкосернистый |
0.15 |
0.03 |
0.39 |
87.33 |
11.90 |
0.201) |
41.68 |
9955 |
40.82 |
9749 |
1.0 |
0.14 |
0.5 |
||
2 |
Мазут 40 и 100 |
Малосернистый |
0.20 |
0.03 |
0.85 |
86.58 |
12.04 |
0.301) |
40.53 |
9680 |
39.21 |
9365 |
1.0 |
0.14 |
1.0 |
||
3 |
Мазут 40 и 100 |
Сернистый |
0.49 |
0.05 |
1.80 |
85.71 |
11.45 |
0.501) |
39.57 |
9451 |
38.29 |
9145 |
1.0 |
0.14 |
2.0 |
||
4 |
Мазут 40 и 100 |
Высокосернистый |
1.00 |
0.06 |
2.55 |
85.04 |
10.64 |
0.711) |
39.06 |
9329 |
37.57 |
8973 |
1.0 |
0.14 |
3.5 |
Расчетные характеристики твердых топлив [1]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
№ п/п |
Бассейн, месторождение |
Марка |
Класс или продукт обогащения |
Рабочая масса топлива, состав, % |
Низшая теплота сгорания |
Выход летучих |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Сr |
Нr |
Nr |
Or |
|
|
Vdaf, % |
|
Эстония |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
142 |
Эстон-сланец Россия |
сланец |
0-300 мм |
12.0 |
44.4+16.72) |
1.0 |
0.4 |
19.9 |
2.6 |
0.1 |
2.9 |
9.00 |
2150 |
90.0 |
143 |
Ленинград-сланец |
сланец |
0-300 мм |
11.0 |
48.2+17.42) |
1.0 |
0.3 |
17.3 |
2.2 |
0.1 |
2.5 |
7.66 |
1830 |
85.9 |
144 |
Кашпирское |
сланец |
0-300 мм |
14.0 |
58.9+8.32) |
1.2 |
1.2 |
10.9 |
1.4 |
0.3 |
3.8 |
4.60 |
1100 |
80.0 |
145 |
Коцебинское и Перелюбское1) Украина |
сланец |
пласт 1 |
35.0 |
32.5+8.52) |
0.6 |
1.7 |
15.6 |
1.9 |
0.2 |
4.0 |
6.30 |
1500 |
87.8 |
146 |
Болтышское1) |
сланец |
- |
32.0 |
45.7+1.42) |
0.6 |
0.3 |
13.5 |
1.9 |
0.3 |
4.3 |
5.74 |
1370 |
81.0 |
147 |
Росторф |
фрезторф |
- |
50.0 |
6.3 |
0.1 |
24.7 |
2.6 |
1.1 |
15.2 |
8.12 |
1940 |
70.0 |
|
1) Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб. |
||||||||||||||
2) Первое слагаемое – зола, второе – диоксид углерода карбонатов. |
Объемы воздуха и продуктов сгорания твердых и жидких топлив [1]
(Введены дополнительно, Изм. № 1).
№ п/п |
Бассейн, месторождение |
Марка |
Класс или продукт обогащения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м3/кг при a=1, t=0°С и r=101.3 кПа |
||||
142 |
Эстон-сланец |
сланец |
0-300 мм |
2.41 |
0.38 |
1.90 |
0.48 |
2.76 |
143 |
Ленинград-сланец |
сланец |
0-300 мм |
2.08 |
0.33 |
1.65 |
0.41 |
2.39 |
144 |
Кашпирское |
сланец |
0-300 мм |
1.29 |
0.22 |
1.02 |
0.35 |
1.59 |
145 |
Коцебинское и Перелюбское |
сланец |
пласт 1 |
1.83 |
0.31 |
1.45 |
0.67 |
2.43 |
146 |
Болтышское1) |
сланец |
- |
1.59 |
0.26 |
1.26 |
0.63 |
2.15 |
147 |
Росторф (фрезторф) |
торф |
- |
2.38 |
0.46 |
1.89 |
0.95 |
3.30 |
Жидкие топлива |
||||||||
1 |
Мазут |
40 и 100 |
Низкосернистый |
10.92 |
1.63 |
8.63 |
1.50 |
11.76 |
2 |
Мазут |
40 и 100 |
Малосернистый |
10.91 |
1.62 |
8.62 |
1.52 |
11.76 |
3 |
Мазут |
40 и 100 |
Сернистый |
10.70 |
1.61 |
8.45 |
1.45 |
11.51 |
4 |
Мазут |
40 и 100 |
Высокосернистый |
10.44 |
1.61 |
8.25 |
1.36 |
11.22 |
1) Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб. |
[1] Температура 273 К и давление 101,3 кПа.
[2]
[3]