|
МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ГЛАВНОЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ
ДОПОЛНЕНИЕ
К «ТИПОВОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКЕ ТУРБОАГРЕГАТА ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ»
ТХ 34-70-010-85
Москва 1989
РАЗРАБОТАНО Московским головным предприятием
Производственного объединения по наладке, совершенствованию технологии и
эксплуатации электростанций и сетей «Союзтехэнерго»
ИСПОЛНИТЕЛИ М.А. УХОБОТИН, М.А. РЯБКИНА
УТВЕРЖДЕНО Главным
научно-техническим управлением энергетики и электрификации 12.08.86 г.
Главный инженер В.В. НЕЧАЕВ
Дополнительно к Типовой энергетической характеристике (ТЭХ) турбоагрегата ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ (М.: СПО Союзтехэнерго, 1985) составлены
поправки к мощности, расходу свежего пара и
удельному расходу
теплоты на отклонение параметров и условий работы от номинальных. Часть поправок ТЭХ заменяется.
Поправки рассчитаны в соответствии с «Методикой расчета поправок к мощности,
расходу свежего пара, удельному расходу
теплоты на отклонение параметров и условий работы от номинальных» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1986).
При замене поправочных кривых и дополнении их
необходимо руководствоваться следующей таблицей.
Наименование
|
Обозначение графика
|
в ТЭХ
|
в Дополнении
|
Конденсационный режим
|
|
|
Поправки на отклонение от номинальных:
|
|
|
- давления свежего пара
|
Рис. 10, а
|
Рис. 1, а
|
- температуры свежего пара
|
Рис. 10, б
|
Рис. 1, б
|
- давления отработавшего пара
|
Рис. 11, б, в
|
Рис. 2,
а, б
|
- на отключение группы ПВД
|
Рис. 11, а
|
Рис. 3, а
|
- расхода питательной воды
|
Рис. 10, б
|
Рис. 3, б
|
- температуры питательной воды
|
Рис. 10, г
|
Рис. 3, в
|
Режим с
регулируемыми отборами
|
|
|
Поправки на отклонение от номинальных:
|
|
|
- давления в камере верхнего
теплофикационного отбора (ВТО)
|
Рис. 43
|
Рис. 4
|
- давления в камере нижнего
теплофикационного отбора (НТО)
|
-
|
Рис. 5
|
- давления отработавшего пара
|
Рис. 44
|
Рис. 6
|
- на переброску возврата
конденсата производственного отбора за ПНД № 2
|
-
|
Рис. 7
|
- давления свежего пара
|
Рис. 46
|
Рис. 8, а, б
|
- температуры свежего пара
|
Рис. 47
|
Рис. 9, а, б
|
- давления пара в камере
производственного отбора
|
Рис. 48
|
Рис. 10, а, б
|
- температуры обратной
сетевой воды
|
Рис. 41, б
|
Рис. 11, а, б
|
- на отключение группы ПВД
|
-
|
Рис. 12, а, б
|
- расхода питательной воды
|
-
|
Рис. 13, а, б
|
- температуры питательной
воды
|
-
|
Рис. 13, в, г
|
Минимально возможное
давление пара в камере производственного отбора
|
-
|
Рис. 14
|
Поправки к удельной выработке
электроэнергии по теплофикационному циклу на отклонение параметров свежего
пара от номинальных
|
-
|
Рис. 15, а, б, в, г
|
То же на отклонение
давления пара в камерах регулируемых отборов
|
-
|
Рис. 16, а, б, в
|
Примеры пользования настоящим материалом
приведены в приложении.
Рис. 1. Поправки к расходам свежего пара и теплоты при конденсационном
режиме:
а - на отклонение давления свежего пара от
номинального на ±0,5 МПа (5 кгс/см2); б - на отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±5 °С
Рис. 2. Поправки к расходам свежего пара и теплоты при конденсационном режиме на отклонение давления отработавшего пара от номинального:
а - к расходу свежего пара; б - к полному и удельному расходам
теплоты
Рис. 3. Поправки к расходам свежего пара и теплоты на отклонение режима
ПВД от расчетного при конденсационном режиме:
а - на отключение группы ПВД; б
- на отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара; в - на недогрев питательной воды на 10 °С
ΔNPвто = ΔNзадPвто - ΔN0,12(12)Pвто
Рис. 4. Поправка к мощности турбины на отклонение
давления в камере верхнего теплофикационного отбора от номинального при режимах
с регулируемыми отборами и двухступенчатом подогреве сетевой воды
Рис. 5. Поправка к мощности турбины на отклонение
давления в камере нижнего теплофикационного отбора от номинального при режимах
с регулируемыми отборами и
одноступенчатом подогреве сетевой воды
Рис. 6. Поправка к мощности турбины на отклонение давления отработавшего
пара от номинального
Рис. 7. Поправка к мощности турбины на переброску возврата конденсата производственного
отбора за ПНД № 2 при режимах с регулируемыми отборами (условие: возврат конденсата
100 % при температуре 100 °С)
Рис. 8. Поправки на отклонение давления свежего пара от номинального на ±0,5 МПа (±5 кгс/см2) при режимах с
регулируемыми отборами (усредненные):
а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты
Рис. 9. Поправки на отклонение температуры свежего пара от номинальной
на ±5 °С при режимах с регулируемыми отборами
(усредненные):
а - к мощности турбины; б
- к удельному расходу теплоты
Рис. 10. Поправки на отклонение давления пара в камере производственного отбора от номинального на ±0,1 МПа (1 кгс/см2) при режимах с
регулируемыми отборами:
а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты
Рис. 11. Поправки на отклонение температуры обратной сетевой воды от
расчетной на ±10
°С при двухступенчатом подогреве ее:
а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты
Рис. 12. Поправки на отключение группы ПВД при режимах с регулируемыми отборами:
а - к расходу свежего пара; б - к удельному расходу теплоты
Рис. 13. Поправки на отличие режима ПВД от
расчетного при работе с регулируемыми отборами:
а, б - соответственно к расходу свежего
пара и удельному расходу теплоты на отличие расхода питательной воды от расхода
свежего пара; в, г - соответственно к расходу свежего пара и удельному
расходу теплоты на подогрев питательной воды на 10 °С
Рис. 14. Минимально
возможное давление пара в камере производственного отбора
Рис. 15. Поправки на отклонение давления свежего пара на ±0,5 МПа (±5 кгс/см2) и температуры свежего пара на ±5 °С от номинальных значений к удельной выработке электроэнергии по теплофикационному циклу:
а, б - паром производственного отбора; в, г - паром
теплофикационного отбора
Рис. 16. Поправки на отклонение давления пара в камерах регулируемых
отборов к удельным выработкам электроэнергии по теплофикационному циклу:
а - паром производственного отбора; б -
паром теплофикационного отбора при двухступенчатом подогреве сетевой воды; в
- паром теплофикационного отбора при одноступенчатом подогреве сетевой воды
Приложение
ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
РАСХОДОВ ТЕПЛОТЫ И СВЕЖЕГО ПАРА ПРИ ЗАДАННЫХ УСЛОВИЯХ
Пример 1. Конденсационный режим с отключенными
регуляторами давления в отборах
Исходные данные: Nт
= 70 МВт; р0 = 12,5 МПа (125 кгс/см2);
t0 = 550 °С; р2
= 8 кПа (0,08 кгс/см2);
Gпит
= 0,93G0;
Δtпит = tпит
- tнпит = -7 °С.
Требуется определить полный и удельный расходы
теплоты и расход свежего пара.
Показатель
|
Обозначение
|
Способ определения
|
Полученное значение
|
Расход свежего пара при
номинальных условиях, т/ч
|
G0н
|
Рис. 8 ТЭХ или формула
G0н = 6,6 + 3,72Nт + 0,11(Nт - 69,2)
|
267,1
|
Полный расход теплоты при
номинальных условиях,
Гкал/ч
|
Q0н
|
Рис. 8 ТЭХ или формула
Q0н =
15,6 + 2,04Nт
|
158,4
|
Удельный расход теплоты при
номинальных условиях, ккал/(кВт ·
ч)
|
qтн
|
Рис. 8 ТЭХ или формула
qтн = Q0н/(Nт · 10-3)
|
2263
|
Поправки к удельному расходу теплоты на отклонение условий от
номинальных, %:
|
|
|
|
давления свежего пара
|
αqт
|
Рис. 1, а
|
-0,1
|
температуры свежего пара
|
αqт
|
Рис. 1, б
|
+0,2
|
давления отработавшего пара
|
αqт
|
Рис. 2, б
|
+1,2
|
расхода питательной воды
|
αqт
|
Рис. 3, б
|
+0,2
|
температуры питательной воды
|
αqт
|
Рис. 3, в
|
+0,2
|
Суммарная поправка к удельному расходу теплоты
|
Σαqт
|
-
|
+1,7
|
Удельный расход теплоты при
заданных условиях,
ккал/(кВт · ч)
|
qт
|
qт = qтн(1 + Σαqт/100)
|
2301
|
Полный расход теплоты при
заданных условиях, Гкал/ч
|
Q0
|
Q0 =
qт · Nт · 10-3
|
161,1
|
Поправки к расходу свежего
пара на отклонение условий от номинальных, %:
|
|
|
|
давления свежего пара
|
αG0
|
Рис. 1, а
|
-0,3
|
температуры свежего пара
|
αG0
|
Рис. 1, б
|
+0,8
|
давления отработавшего пара
|
αG0
|
Рис. 2, а
|
+1,4
|
расхода питательной воды
|
αG0
|
Рис. 3, б
|
-0,6
|
температуры питательной воды
|
αG0
|
Рис. 3, в
|
-0,9
|
Суммарная поправка к расходу свежего пара
|
ΣαG0
|
-
|
+0,4
|
Расход свежего пара при
заданных условиях, т/ч
|
G0
|
G0 = G0н(1 + ΣαG0/100)
|
268,2
|
Пример 2. Одноступенчатый подогрев
сетевой воды
Исходные данные: Nт
= 65 МВт; Q0 = 90 Гкал/ч; Qт = 40 Гкал/ч; Рп = 1,0 МПа (10 кгс/см2);
Рн.т.о
= 0,1 МПа (1,0 кгс/см2);
прочие условия - номинальные.
Требуется определить расход свежего пара, полный
и удельный расходы теплоты.
Номер п.п.
|
Показатель
|
Обозначение
|
Способ определения
|
Полученное значение
|
1
|
Недовыработка
электроэнергии в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт
|
ΔNQт
|
ΔNQт =
0,160Qт
|
6,4
|
2
|
Приблизительное значение
фиктивной мощности, МВт
|
Nтф'
|
Nтф' =
Nт +
ΔNQт
|
71,4
|
3
|
Расход свежего пара при номинальных
условиях и заданной теплоте отборов, т/ч
|
G0'
|
Рис. 34 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
369
|
4
|
Приблизительное значение
расхода пара на входе в ЧСД, т/ч
|
Gвх'ЧСД
|
Рис. 34 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
140
|
5
|
Максимально возможная
теплота производственного отбора, Гкал/ч
|
Qпmax
|
Рис. 34, ТЭХ, по Nтф'
и Qт
|
Св. 90
|
6
|
Минимально возможное давление
в камере производственного отбора,
МПа (кгс/см2)
|
рпmin
|
Рис. 14, по G'0 и Gп
[работа при 1 МПа (10
кгс/см2) возможна]
|
До 1 (10)
|
7
|
Минимально возможное
давление в камере нижнего
теплофикационного отбора, МПа (кгс/см2)
|
рн.т.оmin
|
Рис. 40
ТЭХ, по
Gвх'ЧСД
и Qт
|
До 0,1 (1,0)
|
|
Поправки к мощности (МВт) для приведения к давлению:
|
|
|
|
8
|
в камере нижнего теплофикационного отбора 0,1 МПа (1 кгс/см2)
|
ΔNРн.т.о
|
Рис. 5, по
Gвх'ЧСД,
Qт и Pн.т.о
|
+0,40
|
9
|
в камере производственного отбора 1,0 МПа (10 кгс/см2)
|
ΔNРп
|
Рис. 10, по
G'0
и Qп;
(-0,88 × 3)
|
-2,64
|
10
|
Суммарная поправка
|
ΣΔN
|
ΣΔN = ΔNРн.т.о +
ΔNРп
|
-2,24
|
11
|
Уточненное значение фиктивной мощности МВт
|
Nтф
|
Nтф = Nтф' + ΣΔN
|
69,16
|
12
|
Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч
|
G0
|
Рис. 34 ТЭХ, по Nтф
и Qп
|
361
|
13
|
Расход пара на входе в ЧСД при заданных условиях*, т/ч
|
GвхЧСД
|
Рис. 34 ТЭХ, по Nтф
и Qп
|
~133
|
|
Определение расхода теплоты
|
|
|
|
14
|
Фиктивная мощность, МВт
|
Nтф"
|
Nтф" = Nтф' + ΔNРн.т.о
|
71,8
|
15
|
Фиктивный удельный расход
теплоты, ккал/(кВт · ч)
|
qтф
|
Рис. 37 ТЭХ, по Nтф" и Qп
|
1744
|
16
|
Полный расход
теплоты при Рн.т.о
= 0,1 МПа (1,0 кгс/см2) и
прочих номинальных условиях, Гкал/ч
|
Q'0
|
Q'0 = qтф · 10-3 · Nтф" + Qп
|
215,2
|
17
|
Удельный расход теплоты при
Рн.т.о = 0,1 МПа (1,0 кгс/см2)
и прочих номинальных условиях, Гкал/(кВт · ч)
|
q'т
|
|
1311
|
18
|
Поправка
к удельному расходу теплоты для приведения к Рп = 1,0 МПа (10 кгс/см2), ккал/(кВт · ч)
|
Δqтрп
|
Рис.
10, б, по G0 и Qп;
(-19 × 3)
|
-57
|
19
|
Удельный
расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт ·
ч)
|
qт
|
qт = q'т + Δqтрп
|
1254
|
20
|
Полный расход теплоты при
заданных условиях, Гкал/ч
|
Q0
|
Q0 =
qт · 10-3 · Nт
+ Qп + Qт
|
211,5
|
* Если это значение
существенно отличается от значения в п. 4,
то значения пп. 7, 8, 10 и последующих подлежат уточнению.
|
Пример 3. Двухступенчатый подогрев сетевой воды
Исходные данные: Nт
= 80 МВт; Qп = 60 Гкал/ч; Qт = 90
Гкал/ч; Р0 = 13,5 МПа (135 кгс/см2); t0
= 550 °С; Рп = 1,5 МПа (15 кгс/см2); Рв.т.о = 0,1 МПа (1,0 кгс/см2); Р2 = 2 кПа (0,02 кгс/см2);
возврат конденсата производственного отбора за ПНД № 3; τ2 = 35 °С; Gпит = 0,9G0; tпит = tнпит - 10 °С; прочие
параметры и условия - номинальные.
Требуется определить расход свежего пара, полный
и удельный расходы теплоты при
заданных условиях.
Номер
п.п.
|
Показатель
|
Обозначение
|
Способ определения
|
Полученное значение
|
1
|
Недовыработка
электроэнергии в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт
|
ΔNQт
|
ΔNQт =
0,183Qт
|
16,5
|
2
|
Приблизительное
значение фиктивной мощности, МВт
|
Nтф'
|
Nтф' =
Nт +
ΔNQт
|
96,5
|
3
|
Расход
свежего пара при номинальных условиях и заданной теплоте отборов, т/ч
|
G0'
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
409
|
4
|
Приблизительное
значение расхода пара на входе в ЧСД, т/ч
|
Gвх'ЧСД
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
230
|
5
|
Максимально возможная теплота
производственного отбора, Гкал/ч
|
Qпmax
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
> 60
|
6
|
Минимально
возможное давление в камере производственного отбора, МПа (кгс/см2)
|
рпmin
|
Рис. 14, по G'0 и Gп
|
1,33
(13,3)
|
7
|
Минимально
возможное давление в камере верхнего теплофикационного отбора, МПа (кгс/см2)
|
рв.т.оmin
|
Рис. 41,
а ТЭХ, по Gвх'ЧСД и Qт
|
0,11 (1,1)
|
8
|
Расчетная
температура обратной сетевой воды, °С
|
τ2р
|
Рис.
41, а, ТЕХ, по рв.т.оmin
|
48,5
|
9
|
Приблизительное
значение расхода пара на входе в ЧНД, т/ч
|
Gвх'ЧНД
|
Рис. 26 ТЭХ, по Gвх'ЧСД, Qт и формуле на графике
|
30
|
|
Поправки
к мощности (МВт) для приведения:
|
|
|
|
10
|
к давлению рв.т.оmin = 0,11 МПа (1,1 кгс/см2)
|
ΔNРв.т.о
|
Рис.
4, по Gвх'ЧСД
и формуле на графике
|
-0,8
|
11
|
к давлению отработавшего пара Р2
= 2 кПа (0,02 кгс/см2)
|
ΔNР2
|
Рис. 6, по Gвх'ЧНД и формуле на графике
|
-0,8
|
12
|
на переброску возврата конденсата производственного отбора за ПНД № 2
|
ΔNсх
|
Рис. 7, по
Gвх'ЧСД
и Qп
|
-0,56
|
13
|
к давлению свежего пара Р0 = 13,5 МПа (135 кгс/см2)
|
ΔNр0
|
Рис. 8, а, по G'0
|
0
|
14
|
к температуре свежего пара t0 =
550 °С, МВт
|
ΔNt0
|
Рис. 9, а, по G'0
|
+0,76
|
15
|
к давлению пара в камере производственного отбора Рп = 1,5 МПа (15 кгс/см2)
|
ΔNРп
|
Рис. 10, а, по G'0
и Qп
ΔNРп =
ΔN(рп - рпmin) = +0,40(15 - 13,3)
|
+0,68
|
16
|
к температуре обратной сетевой воды τ2 = 35 °С
|
ΔNτ2
|
Рис. 11, а, по G'0, Qп и
Δτ2
ΔNτ2 = -0,64 ·
13,5/10
|
-0,86
|
17
|
Суммарная поправка
|
ΣΔN
|
ΣΔN = ΔNРв.т.о + ΔNР2 + ΔNсх + ΔNр0 + ΔNt0 + ΔNРп + ΔNτ2
|
-1,58
|
18
|
Уточненное значение фиктивной
мощности, МВт
|
Nтф
|
Nтф = Nтф' + ΣΔN
|
94,9
|
19
|
Расход свежего пара при
заданных условиях и
расчетном режиме работы ПВД, т/ч
|
G"0
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф и Qп
|
403
|
20
|
Уточненное значение расхода
пара на входе
в ЧСД*,
т/ч
|
Gвх"ЧСД
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф и Qп
|
225
|
|
Поправки к расходу свежего
пара на отклонение режима ПВД от номинального, %:
|
|
|
|
21
|
отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара
|
αG0ΔGпит
|
Рис. 13, а, по G"0
|
-1,1
|
22
|
недогрев
питательной воды
|
αG0Δtпит
|
Рис. 13, в, по G"0
|
-1,1
|
23
|
Суммарная поправка
|
ΣαG0
|
ΣαG0
= αG0ΔGпит
+ αG0Δtпит
|
-2,2
|
24
|
Расход свежего пара при
заданных условиях и
заданном режиме работы ПВД, т/ч
|
G0
|
G0 =
G"0(1 + ΣαG0/100)
|
394,1
|
|
Определение расхода теплоты
|
|
|
|
25
|
Фиктивная мощность, МВт
|
Nтф"
|
Nтф" = Nтф' + ΔNРн.т.о +
ΔNР2 +
ΔNсх
|
94,34
|
26
|
Фиктивный удельный расход теплоты,
ккал/(кВт · ч)
Расход теплоты при Рв.т.оmin = 0,11
МПа (1,1 кгс/см2); р2 = 2 кПа (0,02 кгс/см2); Рnmin = 1,33 МПа (13,3 кгс/см2), возврате
конденсата производственного отбора за ПНД №
2 (прочие условия - номинальные):
|
qтф
|
Рис. 38 ТЭХ, по Nтф" и Qп
|
1815
|
27
|
полный, Гкал/ч
|
Q'0
|
Q'0 = qтф · 10-3 · Nтф" + Qп
|
231,2
|
28
|
удельный, ккал/(кВт · ч)
|
q'т
|
|
1015
|
|
Поправки к удельному расходу теплоты [ккал/(кВт ·
ч)] для приведения:
|
|
|
|
29
|
к давлению свежего пара p0 = 13,5 МПа (135 кгс/см2)
|
Δqр0
|
Рис.
8, б, по G0 и
Qп
|
-6
|
30
|
к температуре свежего пара t0 = 550 °С
|
Δqt0
|
Рис.
9, б, по G0 и
Qп
|
+3
|
31
|
к давлению в камере производственного отбора Рп = 1,5 МПа (15 кгс/см2)
|
Δqpп
|
Рис.
10, б, по G0 и
Qп
Δqpп = +6(15 - 13,3)
|
+10
|
32
|
к температуре обратной сетевой воды τ2 = 35 °С
|
Δqτ2
|
Рис. 11, б, по G0 и Qп
Δqτ2 = -12 · 13,5/10
|
-16
|
33
|
на отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара
|
ΔqΔGпит
|
Рис. 13, б, по G0 и Qп
|
+9
|
34
|
на недогрев
питательной воды
|
ΔqΔtпит
|
Рис. 13, г, по G0 и Qп
|
+10
|
35
|
Суммарная поправка
|
ΣΔqт
|
ΣΔqт
= Δqр0 + Δqt0 + Δqpп + Δqτ2
+ ΔqΔGпит + ΔqΔtпит
|
+10
|
36
|
Удельный расход теплоты при
заданных условиях, ккал/(кВт · ч)
|
qт
|
qт = q'т + ΣΔqт
|
1025
|
37
|
Полный расход теплоты при
заданных условиях, Гкал/ч
|
Q0
|
Q0 =
qт · 10-3Nт
+ Qп + Qт
|
232,0
|
* Если это значение существенно отличается от значения в п. 4, то значение пп. 7
- 20 подлежат уточнению.
Пример 4. Двухступенчатый подогрев
сетевой воды
Исходные данные: Nт =
65 МВт; Qп = 90 Гкал/ч; Qт = 50 Гкал/ч; Рп = 1
МПа (10 кгс/см2); Рв.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см2),
прочие параметры и условия - номинальные.
Требуется определить расход свежего пара, полный
и удельный расходы теплоты.
Номер
п.п.
|
Показатель
|
Обозначение
|
Способ определения
|
Полученное значение
|
1
|
Недовыработка мощности в ЧСНД
за счет теплофикационного отбора, МВт
|
ΔNQт
|
ΔNQт =
0,183Qт
|
9,15
|
2
|
Приблизительное значение
фиктивной мощности, МВт
|
Nтф'
|
Nтф' =
Nт +
ΔNQт
|
74,15
|
3
|
Расход свежего пара при
номинальных условиях и заданной теплоте отборов, т/ч
|
G0'
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
372
|
4
|
Приблизительное значение
расхода пара на входе в ЧСД, т/ч
|
Gвх'ЧСД
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф'
и Qп
|
140
|
5
|
Максимально возможная
теплота производственного отбора, Гкал/ч
|
Qпmax
|
Рис. 35, ТЭХ, по Nтф'
и Qт
|
> 90
|
6
|
Минимально возможное давление в камере производственного
отбора, МПа (кгс/см2)
|
рпmin
|
Рис. 14, по G'0 и Gп
(работа при 10 кгс/см2 возможна)
|
< 1,0
< (10,0)
|
7
|
Минимально возможное давление
в камере верхнего теплофикационного отбора, МПа (кгс/см2)
|
рв.т.оmin
|
Рис. 41, а, ТЭХ, по Gвх'ЧСД и Qт
|
0,085 (0,85)
|
|
Поправки к мощности (МВт)
для приведения к давлению:
|
|
|
|
8
|
в камере теплофикационного отбора рв.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см2)
|
ΔNРв.т.о
|
Рис. 4, по
Gвх'ЧСД
и формуле графика
|
+1,35
|
9
|
в камере производственного отбора рп = 1,0 МПа (10 кгс/см2)
|
ΔNРп
|
Рис. 10, а по G'0 и Qп;
ΔNРп =
ΔN(13 - 10) = -0,87 × 3
|
-2,61
|
10
|
Суммарная поправка
|
ΣΔN
|
ΣΔN = ΔNРв.т.о +
ΔNРп
|
-1,26
|
11
|
Уточненное значение
фиктивной мощности, МВт
|
Nтф
|
Nтф = Nтф' + ΣΔN
|
72,89
|
12
|
Расход свежего пара при
заданных условиях, т/ч
|
G0
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф
и Qп
|
367
|
13
|
Расход пара на входе в ЧСД
при заданных условиях*, т/ч
|
GвхЧСД
|
Рис. 35 ТЭХ, по Nтф
и Qп
|
135
|
|
Определение расхода теплоты
|
|
|
|
14
|
Фиктивная мощность, МВт
|
Nтф"
|
Nтф" = Nтф' + ΔNРв.т.о
|
75,5
|
15
|
Фиктивный удельный расход
теплоты, ккал/(кВт · ч)
|
qтф
|
Рис. 38 ТЭХ, по Nтф" и Qп
|
1694
|
16
|
Полный расход теплоты при рв.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см2)
(прочие условия - номинальные), Гкал/ч
|
Q'0
|
Q'0 = qтф · 10-3 · Nтф" + Qп
|
217,9
|
17
|
Удельный расход теплоты при рв.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см2) (прочие условия - номинальные),
ккал/(кВт · ч)
|
q'т
|
|
1198
|
18
|
Поправка к удельному
расходу теплоты для приведения к рп = 1,0 МПа (10 кгс/см2), ккал/(кВт ·
ч)
|
Δqрп
|
Рис.
10, б, по G0 и
Qп;
Δqрп = Δq(13 - 10) = -19 × 3
|
-57
|
19
|
Удельный расход теплоты при
заданных условиях, ккал/(кВт · ч)
|
qт
|
qт = q'т + Δqрп
|
1141
|
20
|
Полный расход теплоты при
заданных условиях, Гкал/ч
|
Q0
|
Q0 =
qт · 10-3Nт
+ Qп + Qт
|
214,2
|
* Если это значение существенно
отличается от значения в п. 4, то значения пп.
7 - 20 подлежат уточнению.
|
|