|
Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений |
УТВЕРЖДАЮ
Председатель ТК 260
«Оборудование химическое и
нефтегазоперерабатывающее»
______________ В.А. Заваров
21 февраля 2001 г.
Дата введения 2001-02-01
1. Стр. 7, п. 2.5 дополнить:
Примечания:
1. Для фланцев по черт. 1 допускаемое напряжение в сечении S1 для рабочих условий и условий затяжки при расчете с учетом нагрузки от температурных деформаций Q, может быть увеличено до 30 %.
2. Для фланцев по черт. 3 допускаемое напряжение для свободного кольца при расчете с учетом нагрузки от температурных деформаций Q, может быть увеличено на 30 %.
ОАО «НИИХИММАШ»
Зарегистрировано № 171 2001-03-14
Заместитель Генерального
директора
_____________________ В.В. Раков
14 марта 2001 г.
3. Стр. 11, п. 4.1., 5 строка снизу вместо «для фланцев с овальными и восьмигранными прокладками и для соединений по черт. 3» должно быть:
для соединений по черт. 3.
4. Стр. 13 п. 5.3. дополнить:
Примечания.
1. При определении нагрузок от температурных деформаций расчетную температуру фланцев, крышки, болтов (шпилек), трубной решетки, свободного кольца следует уменьшить на температуру при которой происходит сборка фланцевого соединения (20 °С).
2. Если между фланцами зажата трубная решетка или для снижения нагрузок от температурных деформаций установлены дополнительные шайбы, то при определении lб0 необходимо учесть их толщины.
5. Стр. 12, п. 5.3 третья строка снизу вместо
должно быть
6. Стр. 13, п. 5.3, первая строка сверху вместо:
должно быть
7. Стр. 13, п. 5.3, пятая строка сверху вместо
должно быть:
8. Стр. 13, п. 5.3, девятая строка сверху вместо:
9. Стр. 13, п. 5.4. и 5.5. дополнить примечанием:
при a < 1 в расчетах принимается a = 1.
10. Стр. 14, п. 6.1. дополнить:
Примечание - при проверке прочности болтов для рабочих условий с учетом нагрузки на болты от стесненности температурных деформаций допускаемое напряжение может быть увеличено на 30 %.
11. Стр. 21, Раздел 11 дополнить:
«По согласованию с одним из авторов РД 26-15 в технически обоснованных случаях допускаемый угол поворота (q) может быть увеличен».
12. Стр. 22 и стр. 23, таблица 3, дополнить марками сталей ХН35ВТ и 08Х15Н24В4ТР.
|
Допускаемое напряжение [s]б, МПа для сталей марок |
||
|
ХН35ВТ |
08Х15Н24В4ТР |
|
|
20 |
208 |
231 |
|
100 |
196 |
226 |
|
200 |
186 |
221 |
|
250 |
186 |
219 |
|
300 |
186 |
217 |
|
350 |
186 |
215 |
|
375 |
186 |
214 |
|
400 |
186 |
213 |
|
425 |
186 |
213 |
|
450 |
186 |
213 |
|
475 |
186 |
213 |
|
500 |
186 |
208 |
|
510 |
185 |
205 |
|
520 |
184 |
202 |
|
530 |
183 |
199 |
|
540 |
181 |
196 |
|
550 |
180 |
195 |
|
560 |
165 |
183 |
|
570 |
150 |
171 |
|
580 |
135 |
169 |
|
590 |
110 |
157 |
|
600 |
115 |
147 |
|
610 |
110 |
|
|
620 |
105 |
|
|
630 |
100 |
|
|
640 |
94 |
|
|
650 |
88 |
|
13. Стр. 43, Приложение 2 дополнить:
|
Коэффициент линейного расширения a×106, 1/°С в зависимости от температуры, °С |
||||||
|
20 - 100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
|
|
ХН35ВТ |
14,8 |
15,1 |
15,5 |
15,9 |
16,1 |
16,6 |
|
08Х15Н24В4 |
14,5 |
15,5 |
16,3 |
16,8 |
17,2 |
17,4 |
14. Стр. 61, Таблица 14 дополнить*:
|
Диаметр аппарата, мм |
Ширина прокладки, мм |
Толщина прокладки, мм |
|
|
ТРГ «Графлекс» не армированная с абтюретором |
400 < D £ 600 |
13,5 |
4; 6 |
|
600 £ D < 1000 |
14 |
||
|
1000 £ D < 1500 |
15,5 |
||
|
1500 £ D |
17,5 |
||
|
ТРГ «Графлекс» армированная с абтюретором |
400 £ D < 600 |
13,5 |
2; 3 |
|
600 £ D < 1000 |
14 |
||
|
ТРГ «Графлекс» армированная с абтюретором |
400 £ D < 600 |
13,5 |
3; 4 |
|
600 £ D < 1000 |
14 |
* Размеры прокладок приняты по техническим условиям, разработанными НПО «УНИХИМТЕК».
14. Дополнить Приложением 6 (Обязательным).
Приложение 6
(Обязательное)
НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ И ГЕРМЕТИЧНОСТЬ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ С ПРОКЛАДКАМИ ИЗ ТЕРМОРАСШИРЕННОГО ГРАФИТОВОГО МАТЕРИАЛА «ГРАФЛЕКС»
1. Настоящее приложение распространяется на расчет фланцевых соединений с уплотнительными поверхностями «шип-паз» с прокладками из ТРГ «ГРАФЛЕКС».
2. Характеристики прокладок из ТРГ «ГРАФЛЕКС»* m, qобж, [q], приведены в табл. Модуль упругости прокладки
Еn = 11,1q, где q - удельное давление на прокладку при затяжке, МПа.
3. Коэффициент жесткости фланцевого соединения a определяется в соответствии с п. 4.1.
В связи с тем, что модуль упругости прокладки зависит от удельного давления на прокладку (q), то при определении a податливость прокладки определяется методом последовательных приближений следующем путем:
Предварительно определяется удельное давление на прокладку при затяжке по формуле:
(2)
где Р6 - болтовое усилие для условий монтажа, определяемое по п. 5.4.
При определении Рб - коэффициент a в первом приближении принимается равным единице.
Затем по формуле Еп = 11,1q определяется модуль упругости и по п. 3.3 податливость прокладки.
Если a получится больше единицы, то необходимо определить болтовое усилие Рб1 по п. 5.4. с полученным коэффициентом a и повторить определение q и Е. После этого вновь определить коэффициент a.
*Примечание. Характеристики прокладок представлены НПО «УНИХИМТЕК».
Если при первом приближении коэффициент а получится меньше единицы, то при расчете фланцевых соединений коэффициент а принимается равным единице и дальнейшие приближения по определению a не требуются.
|
Коэффициент m |
Удельное давление обжатия прокладки qобж, МПа |
Допускаемое удельное давление [q], МПа |
|
|
Прокладка ТРГ неармированная с обтюратором |
2,0 |
4,0 |
200 |
|
Прокладка ТРГ армированная без обтюратора |
2,5 |
4,0 |
120 при t = 2 мм*) 100 при t = 3 мм*) |
|
Прокладка ТРГ армированная с обтюратором |
2,0 |
4,0 |
200 |
|
*) толщина прокладки в свободном состоянии |
|||
Заместитель Генерального
директора ОАО «НИИХИММАШ»
к.т.н. В.В. Раков
Начальник отдела
прочности, к.т.н. В.И. Рачков
Начальник отдела
стандартизации И.И. Орехова
Генеральный директор
ЗАО «Петрохим-инжениринг» А.Г. Вихман
Заведующая отделом С.И. Зусмановская
Ст. научный сотрудник И.Е. Зейде
Заместитель Генерального
директора АО ВНИИНЕФТЕМАШ Б.Р. Павловский
Заведующий отделом А.Н. Бочаров
Заведующий лабораторией Б.С. Вольфсон