А.4 Не все из перечисленных элементов имеют одинаковое значение. В общественных зданиях могут отсутствовать балконы и лоджии, а значит стыки с балконными плитами. Примыкания к фундаменту оказывают большое влияние только для малоэтажного строительства.

Наиболее распространенными элементами являются примыкания оконных блоков.

Наибольшие удельные потери теплоты имеют стыки с плитами перекрытий и балконными плитами, зоны примыкания колон к ограждающим конструкциям.

При разбивке ограждающих конструкций на элементы сопряжение стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.41 - Г.52) рассматривают как теплозащитный элемент совмещенного кровельного покрытия.

А.5 К наиболее распространенным можно отнести покрытия и чердачные перекрытия следующих видов:

- совмещенные кровельные покрытия;

- утепленные скатные кровли;

- чердачные перекрытия холодных чердаков.

(Введен дополнительно. Изм. № 1)

А.6 Для каждого из перечисленных видов покрытий и чердачных перекрытий формируют типовой набор элементов, руководствуясь А.6.1 - А.6.3. Если таблицы с удельными потерями теплоты элемента есть в приложении Г, то приводят ссылку на соответствующую таблицу.

(Введен дополнительно. Изм. № 1)

А.6.1 Совмещенные кровельные покрытия:

1) крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);

2) сопряжение стены с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.81 - Г.92);

3) примыкание кровли к фонарю (таблицы Г.93, Г.94);

4) деформационный шов (таблица Г.95);

5) узел установки аэратора (таблица Г.96);

6) пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.97);

7) пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.98);

8) прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие (таблицы Г.99 - Г.102).

(Введен дополнительно. Изм. № 1)

А.6.2 Утепленные скатные кровли:

1) узел прохождения стропил через утеплитель (таблица Г.103);

2) сопряжение стены и скатной кровли;

3) примыкание кровли к фонарю;

4) конек (таблица Г.104);

5) ендова (таблица Г.104);

6) прохождение труб и колонн через скатную кровлю.

(Введен дополнительно. Изм. № 1)

А.6.3 Чердачные перекрытия холодных чердаков:

1) элементы крепления утеплителя (таблица Г.4);

2) сопряжение стены и чердачного перекрытия;

3) прохождение внутренних стен через утеплитель чердачного перекрытия;

4) прохождение колонн через утеплитель чердачного перекрытия;

5) пропуск электрического кабеля через чердачное перекрытие;

6) пропуск пучка труб через чердачное перекрытие.

Все типовые разбивки сведены в таблицу А.2. В таблице каждая графа соответствует конкретному виду ограждающей конструкции, а строка - определенному теплозащитному элементу. Если данный теплозащитный элемент присутствует в конструкции, в ячейке на месте пересечения стоит знак «+». Если для данного элемента в приложении Г есть значения удельных потерь теплоты, под знаком приводят номера таблиц, в которых они представлены.

Таблица А.2 - Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов покрытий и чердачных перекрытий

Наименование теплозащитного элемента	Совмещенные кровельные покрытия	Утепленные скатные кровли	Чердачные перекрытия холодных чердаков
Тарельчатый анкер	+		+
	Г.4		Г.4
Прохождение стропил		+
		Г.104
Сопряжение со стеной	+	+	+
	Г.81 - Г.92
Узел установки фонаря	+	+
	Г.93, Г.94
Деформационный шов	+
	Г.95
Узел установки аэратора	+
	Г.96
Пропуск электрического кабеля	+	+	+
	Г.97	Г.97	Г.97
Пропуск пучка труб	+	+	+
	Г.98	Г.98	Г.98
Прохождение колонны	+	+	+
	Г.99 - Г.102
Прохождение внутренней стены			+
Конек		+	+
		Г.104
Ендова		+	+
		Г.104

(Введен дополнительно. Изм. № 1)

Приложение Б

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены жилого дома1

____________________

¹ В приложениях Б и В приведены примеры расчетов с использованием удельных потерь теплоты по таблицам приложения Г. Пример расчета с использованием температурных полей приведен в приложении Н СП 50.13330.

Б.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена с СФТК. Фасадную систему монтируют на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняют из блоков ячеистого бетона толщиной 250 мм. Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 120 мм. Штукатурный слой и утеплитель крепят к основанию тарельчатыми анкерами со стальным распорным элементом, доходящим до штукатурного слоя. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Плиты балконов и лоджий перфорируют по длине в отношении 1/1 - утепленные пустоты/бетонные перемычки. Толщина оконной рамы 70 мм, рама выдвинута в плоскость утеплителя на 100 мм.

Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Б.1

Таблица Б.1

Материал слоя	δ, мм	λ, Вт/(м ∙ °С)
Внутренняя штукатурка	20	0,93
Кладка из блоков ячеистого бетона	250	0,2
Минераловатные плиты	120	0,04
Наружная штукатурка	6	I

Б.2 Перечисление элементов составляющих стеновую конструкцию

По приложению А для СФТК характерны следующие элементы:

- крепеж утеплителя (тарельчатый анкер);

- сопряжение с балконными плитами;

- стыки с оконными блоками;

- примыкание к цокольному ограждению;

- сопряжение с покрытием;

- стык е другими видами стеновых конструкций.

Плоский элемент - стена по глади.

Среди перечисленных элементов некоторые отсутствуют в стенах рассматриваемого здания или оказывают несущественное влияние. Примыкание к цокольному ограждению утеплено таким образом, что дополнительные тепловые потери не возникают. Здание включает восемь выпуклых углов и четыре вогнутых. В соответствии с таблицей Г.27 удельные потери теплоты углов практически полностью компенсируются. Суммарно на 1 м высоты здания приходятся удельные потери теплоты по углам равные 0,044 Вт/(м∙°С). Так как удельный геометрический показатель углов мал (примерно 0,014 м/м²), влияние углов далее не принимают во внимание. Стыки с другими видами стеновых конструкций отсутствуют. Оставшиеся элементы подробно описаны ниже:

плоский элемент 1 - кладка из блоков ячеистого бетона, утепленная снаружи слоем минераловатных плит, с облицовкой тонким слоем штукатурки;

линейный элемент 1 - стык балконной плиты со стеной;

линейный элемент 2 - примыкание оконного блока к стене;

точечный элемент 1 - тарельчатый анкер.

Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции один вид плоских, два вида линейных и один вид точечных элементов.

Б.3 Геометрические характеристики элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м². Фасад содержит следующие светопроемы: размером 2400×2200 мм (окно с балконной дверью) - 50 шт, 2400×1800 мм - 50 шт, 1200×1800 мм - 60 шт, 1200×1200 мм - 12 шт. Суммарная площадь светопроемов 597 м².

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет:

А = 2740 - 597 = 2143 м².

Суммарная протяженность балконных плит на фасаде составляет 275 м. Удельная геометрическая характеристика равна:

Общая длина оконных откосов определяется по экспликации оконных проемов и равна:

L₂ = (2 ∙ 2,4 + 2 ∙ 2,2) ∙ 50 + (2 ∙ 2,4 + 2 ∙ 1,8) ∙ 50 + (2 ∙ 1,2 + 2 ∙ 1,8) ∙ 60 + (2 ∙ 1,2 + 2 ∙ 1,2) ∙ 12 = 1298 м.

Длина откосов, приходящаяся на 1 м² площади фрагмента, равна:

Среднее число тарельчатых анкеров - 10 шт на 1 м² площади стены.

Б.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами

Для плоского элемента теплозащитные характеристики определяют по формулам (5.5), (5.2):

Удельные потери теплоты линейного элемента 1 принимают по таблице Г.18. Так как толщина плиты перекрытия не соответствует приведенным в таблице значениям, Ψ₁ находят интерполяцией.

Для рассматриваемого элемента R_ут = 3,0 м²∙°С/Вт, λ_Б = 0,2 Вт/(м∙°С). Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты:

толщина перекрытия 160 мм - Ψ₁₆₀ = 0,346 Вт/(м∙°С);

толщина перекрытия 210 мм - Ψ₂₁₀ = 0,429 Вт/(м∙°С).

Удельные потери теплоты теплозащитного элемента Ψ₁ = 0,412 Вт/(м∙°С).

Удельные потери теплоты линейного элемента 2 принимают по таблице Г.34.

Для рассматриваемого элемента R_ут = 3,0 м²∙°С/Вт, λ₀ = 0,2 Вт/(м∙°С), d_н = 20 мм. Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты Ψ₂ = 0,092 Вт/(м∙°С).н

Для точечного элемента 1 удельные потери теплоты принимают по таблице Г.4.

Рассматриваемому элементу соответствует первая строка таблицы, удельные потери теплоты χ₁ = 0,006 Вт/°С.

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Б.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены

Данные расчетов сведены в таблицу Б.2 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица Б.2

Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель	Удельные потери теплоты, Вт/(м²∙°С)	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м²∙°С)	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент 1	а = 1 м²/м²	U₁ = 0,226	U₁a₁ = 0,226	57,2
Линейный элемент 1	l₁ = 0,128 м/м²	Ψ₁ = 0,412	Ψ₁l₁ = 0,053	13,4
Линейный элемент 2	l₂ = 0,606 м/м²	Ψ₂ = 0,092	Ψ₂l₂ = 0,056	14,2
Точечный элемент 1	n₁ = 10 1/м²	χ₁ = 0,006	χ₁l₁ = 0,06	15,2
Итого			l/R^пр = 0,395	100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7), равен:

Как видно из таблицы Б.2 потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой в приведенной конструкции, составляют 15 %. Относительно низкая однородность стены связана с неоптимальным выбором узлов стыка балконной плиты со стеной, оконных откосов и тарельчатого анкера, на которые приходится 43 % потерь теплоты через конструкцию.

Если задаться целью, повысить приведенное сопротивление теплопередаче стены за счет повышения ее теплотехнической однородности, то необходимо выбрать более эффективные решения узла стыка балконной плиты со стеной, оконного откоса или тарельчатого анкера.

Для улучшения теплозащитных характеристик стены перфорацию в узле стыка балконной плиты со стеной заменяют на закладные несущие теплоизоляционные элементы (НТЭ) типа, описанного в таблице Г.21. Также примыкание оконного блока к стене изменяется за счет сдвига оконного блока так, что он располагается сразу за утеплителем, характеристики узла принимают по таблице Г.33. Нахлест утеплителя остается равным 20 мм. Тарельчатый анкер заменяют на тарельчатый анкер с термоголовой более 70 мм, характеристики элемента принимают по таблице Г.4.

Данные расчетов сведены в таблицу Б.3 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица Б.3

Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель	Удельные потери теплоты, Вт/(м²∙°С)	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м²∙°С)	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент 1	а = 1 м²/м²	U₁ = 0,226	U₁a₁ = 0,226	81,6
Линейный элемент 1	l₁ = 0,129 м/м²	Ψ₁ = 0,164	Ψ₁l₁ = 0,021	7,6
Линейный элемент 2	l₂ = 0,61 м/м²	Ψ₂ = 0,033	Ψ₂l₂ = 0,02	7,2
Точечный элемент 1	n₁ = 10 1/м²	χ₁ = 0,001	χ₁l₁ = 0,01	3,6
Итого			l/R^пр = 0,277	100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7), равен:

Принятое выше изменение узлов конструкции позволило в два с половиной раза снизить дополнительные тепловые потери. Причем, в конечной конструкции на потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой, приходится лишь 3,6 %.

Приложение В

Пример подбора теплозащитных элементов стены для достижения целевого сопротивления теплопередаче

В.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена - кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом. Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице В.1:

Таблица В.1

Материал слоя	δ, мм	λ, Вт/(м∙°С)
Внутренняя штукатурка	20	0,93
Кладка из блоков полистиролбетона	-	0,14
Кладка из облицовочного кирпича	120	0,64

Толщину кладки из блоков полистиролбетона определяют расчетом. Расчетная теплопроводность данной кладки взята по материалам производителя для принятых по конструктивным соображениям растворных швов и армирования.

Целевое сопротивление теплопередаче принято равным 2,5 (м²∙°С)/Вт, что потребовалось для выполнения требования к удельной характеристике расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию в разделе «Энергоэффективность».

В.2 Перечисление элементов составляющих ограждающую конструкцию

По приложению А для кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетона характерны следующие элементы:

- швы кладки, включая армированные;

- сопряжение с плитами перекрытий или балконными плитами:

- стыки с оконными блоками;

- примыкание к цокольному ограждению;

- сопряжение с покрытием:

- стык с другими видами стеновых конструкций.

Плоский элемент - стена по глади.

Среди перечисленных выше элементов некоторые отсутствуют в выбранной для расчетов конструкции. В этом случае швы кладки и армирование уже учтены в теплопроводности кладки. Балконные плиты отсутствуют, так как это общественное здание и по проекту балконы не предусмотрены. В узле примыкания стен к цокольному ограждению отсутствуют дополнительные теплопотери вследствие особенностей утепления узла. Стык с другими видами стен отсутствует. Остальные элементы описаны ниже:

плоский элемент - кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом;

линейный элемент 1 - стык стены с плитой перекрытия (плита перекрытия толщиной 200 мм перфорирована в соотношении пустоты/бетонные перемычки 3/1);

линейный элемент 2 - стык стены с оконным блоком (рама толщиной 80 мм, кирпичная кладка установлена с зубом 60 мм).

В.3 Геометрические характеристики элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м². Фасад содержит следующие светопроемы: 2400×2000 мм - 80 шт, 1200×2000 мм - 80 шт, 1200×1200 мм - 24 шт. Суммарная площадь светопроемов - 611 м².

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет:

А = 2740 - 611 = 2129 м².

Суммарная протяженность торцов перекрытий на фасаде составляет 822 м. Удельная геометрическая характеристика равна

Общую длину проекции оконного откоса определяют по экспликации оконных проемов:

L₂ = (2 ∙ 2,4 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (2 ∙ 1,2 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (2 ∙ 1,2 + 2∙ 1,2) ∙ 24 = 1331 м.

Длина проекции откосов, приходящаяся на 1 м² площади фрагмента равна

В.4 Удельные потери теплоты линейных элементов выбирают по приложению Г

Для плоского элемента подбирают толщину утеплителя (кладка из полистиролбетонных блоков), позволяющую получить условное сопротивление теплопередаче близкое к 1,5R_ц.

Толщина кладки из блоков полистиролбетона может изменяться только ступенчато с округлением в большую сторону. В настоящем случае ближайшая возможная толщина кладки 500 мм. Условное сопротивление теплопередаче стены с кладкой толщиной 500 мм составляет 3,94 м²∙°С/Вт.

В.5 Удельные потери теплоты через стык стены с плитой перекрытия не присутствуют в явном виде в таблицах приложения Г. Их находят интерполяцией по данным нескольких случаев, приведенных в таблице Г.7. Отличия заключаются в двух параметрах: теплопроводности кладки и толщине перекрытия. Для простоты и наглядности изложения интерполяцию проводят последовательно сначала по одному, а затем по второму параметру. Точки, между которыми проводят интерполяцию, сведены в таблицу В.2.

Таблица В.2

	λ₀ = 0,1	λ₀ = 0,18	λ₀ = 0,14
d_н = 160 мм	0,195	0,175	0,185
d_н = 210 мм	0,247	0,221	0,234

По второму и третьему столбцу таблицы вычисляют значения четвертого столбца, соответствующие теплопроводности кладки, применяемой в проекте.

Интерполяцией значений из четвертого столбца находят искомые удельные тепловые потери стыка стены и плиты перекрытия, для толщины перекрытия 200 мм

Ψ₁ = 0,224 Вт/(м∙°С).

Удельные потери теплоты стыка стены с оконным блоком также находят интерполяцией, но по одному параметру - теплопроводности кладки. Значения удельных потерь теплоты берут из таблицы Г.30.

Ψ₂ = 0,068 Вт/(м∙°С).

В.6 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены

Результаты расчетов, сведены в таблицу В.3 в соответствии с приложением Е СП 50.13330.

Таблица В.3

Элемент конструкции	Удельный геометрический показатель	Удельные потери теплоты, Вт/(м²∙°С)	Удельный поток теплоты, обусловленный элементом, Вт/(м²∙°С)	Доля общего потока теплоты через фрагмент, %
Плоский элемент 1	а = 1	U = 0,254	U₁a₁ = 0,254	66,3
Линейный элемент 1	l₁ = 0,386	Ψ₁ = 0,224	Ψ₁l₁ = 0,0865	22,6
Линейный элемент 2	l₂ = 0,625	Ψ₂ = 0,068	Ψ₂l₂ = 0,0425	11,1
Итого			1/R^пр = 0,383	100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывают по формуле (5.1)

Целевое сопротивление теплопередаче достигнуто с небольшим превышением целевой установки - доработка конструкции не требуется.

Приложение Г

Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающих конструкций

(Приложение Г. Новая редакция. Изм. № 1)

В настоящем приложении собраны обработанные данные расчетов температурных полей ряда типовых решений узлов стыка различных ограждающих конструкций или распространенных теплопроводных включений.

Во всех таблицах представлены удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), или χ, Вт/°С. Конкретный вид уточняется перед таблицей.

Как правило, плоские элементы представляют собой участки конструкции, характеристики которых рассчитывают по формулам (5.2), (5.5), (5.6).

Характеристики элементов, не вошедших в таблицы, должны быть известны производителю и поставщику изделий, удельные потери теплоты должны быть включены в технические свидетельства на продукцию или альбомы типовых узлов.

Расчет температурного поля конкретного узла обладает большей точностью, и результаты такого расчета предпочтительны по сравнению со справочными материалами.

Материал приложения упорядочен по типу узлов. В рамках каждого подраздела приведены характеристики одного и того же узла для различного выбора стен, с вариацией основных, влияющих на тепловые потери, параметров.

В приложении представлены следующие группы узлов:

- швы кладки из блоков особо легкого и ячеистого бетона (таблицы Г.1 - Г.3);

- тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой (таблица Г.4);

- сопряжения плит перекрытия со стенами (таблицы Г.5 - Г.26);

- углы стен (таблицы Г.27 и Г.28);

- примыкания оконных блоков к стене (таблицы Г.29 - Г.38);

- примыкание стен к фундаменту (таблицы Г.39 и Г.40);

- различные виды связей в трехслойных железобетонных панелях (таблицы Г.41 - Г.46);

- наружные каркасно обшивные стены (таблицы Г.47 - Г.68);

- навесные фасадные системы (НФС) (таблицы Г.69 - Г.80);

- сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.81 - Г.92);

- узлы кровли (таблицы Г.93 - Г.104).

Каждый узел сопровождается описанием, перечислением основных, влияющих на тепловые потери, параметров и основных особенностей.

В случаях, когда характеристики узла зависят от величины утепления, в качестве варьируемого параметра выбирают термическое сопротивление утеплителя. Таким образом, при наличии в конструкции двух и более подряд идущих слоев утеплителя (с близкими теплопроводностями) можно применять значения, приведенные в таблицах приложения Г, используя суммарное термическое сопротивление слоев утеплителя. Это относится к фасадным утеплителям двойной плотности, послойному утеплению минераловатными плитами и пенополистиролом в фасадах и на кровлях, к внутреннему утеплению в несколько слоев с воздушной прослойкой.

Охватить точными расчетами все возможные варианты решений одного и того же узла не представляется возможным в силу разнообразия климатических районов и финансовых возможностей. В связи с этим при составлении укрупненных таблиц с расчетными характеристиками приходится выбирать между наиболее широким охватом и большей точностью результатов.

В настоящем приложении принят умеренный компромисс между точностью и охватом вариантов. При использовании таблиц значения большинства характеристик конструкций попадают в промежутки между значениями, приведенными в таблице, и их находят интерполяцией. Ряд мелких деталей конструкций неизбежно не совпадают, что несущественно для целей настоящего свода правил. При дальнейшей реализации на стройке конструкция претерпит ряд искажений. Все эти факторы не позволяют рассчитывать на высокую точность применения, поэтому повышать точность в ущерб охвату узлов нецелесообразно.

Для компенсации погрешности расчетов в приводимые ниже данные внесен небольшой (несколько процентов) коэффициент запаса. Коэффициент запаса внесен не в конечный результат, а во входные данные для расчета температурных полей, из неопределенности которых в первую очередь и появлялась погрешность расчетов. В связи с этим коэффициент запаса неодинаков для различных узлов конструкции¹⁾.

Приведенные ниже таблицы предназначены для помощи проектировщикам при расчете приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Также приведенные таблицы могут быть использованы экспертами для оценки предоставляемых данных.

____________

¹⁾ Описанный подход к коэффициенту запаса позволяет добиться того, что приведенные ниже значения удельных потерь теплоты воспроизводят закономерности их зависимости от различных факторов. В связи с этим таблицы могут использоваться для научно исследовательских целей, показывая направление для поиска наиболее существенных параметров, влияющих на тепловые потери, и возможности по совершенствованию узлов. Исключением являются узлы с удельными потерями теплоты, близкими к нулю [менее 0,02 Вт/(м °С)], так как относительная погрешность для них сильно нарастает.

Г.1 Швы кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов

Данный тип узлов следует учитывать для всех кладок, в которых кладка выполняет теплозащитные функции. Ниже приведены таблицы значений удельных потерь теплоты для кладочных швов в кладках из легкого, особо легкого и ячеистого бетонов. Табличные значения пригодны для любых однородных камней соответствующей теплопроводности. Для многопустотных или щелевых камней значения, приведенные в таблицах, не применимы из за отличающегося характера теплопереноса.

Кладочные швы не промерзают.

Удельный геометрический показатель этого элемента весьма значителен и на практике колеблется в пределах от 2 до 10 м/м². Поэтому, несмотря на малые значения удельных потерь теплоты, элемент обязателен для учета.

В случае армирования шва металлической сеткой или связями, проходящими сквозь кладку, при использовании таблиц Г.1 - Г.3 следует принимать эквивалентный коэффициент теплопроводности шва, определяемый по формуле

(Г.1)

где λ_св - теплопроводность материала связи, Вт/(м °С);

λ_рас - теплопроводность раствора, Вт/(м °С);

- средняя площадь сечения связей, приходящихся на 1 пог. м сечения шва (учитываются только связи, перпендикулярные к плоскости стены), м²/м;

d_швa - толщина растворного шва, м.

В случае искривления (удлинения) шва за счет перевязки кладки или иных мероприятий значения удельных потерь теплоты принимают по таблицам Г.1 - Г.3 с заменой толщины кладки на эффективную длину шва.

На рисунке Г.1 показана схема узла расположения растворного шва. Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки d_кл, мм;

- теплопроводность камня λ_кам, Вт/(м °С);

- толщина растворного шва d_швa, мм;

- теплопроводность раствора λ_рас, Вт/(м °С).

Рисунок Г.1 - Схема узла прохождения растворного шва

Удельные потери теплоты в таблицах Г.1 - Г.3 могут использоваться для расчета приведенного сопротивления теплопередаче стен, состоящих из кладки, оштукатуренной с обеих сторон, и из кладки с облицовкой кирпичом.

Таблица Г.1 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для шва кладки, d_швa = 2 мм

	λ_рас = 0,2	λ_рас = 0,7	λ_рас = 2,0	λ_рас = 0,2	λ_рас = 0,7	λ_рас = 2,0
	d_кл = 200 мм			d_кл = 300 мм
λ_кам = 0,08	0,001	0,006	0,017	0,001	0,004	0,012
λ_кам = 0,15	0	0,005	0,014	0	0,004	0,01
λ_кам = 0,3	0	0,003	0,011	0	0,002	0,008
	d_кл = 400 мм			d_кл = 600 мм
λ_кам = 0,08	0,001	0,003	0,01	0,001	0,002	0,007
λ_кам = 0,15	0	0,002	0,008	0	0,002	0,006
λ_кам = 0,3	0	0,002	0,007	0	0,001	0,005

Таблица Г.2 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для шва кладки, d_швa = 8 мм

	λ_рас = 0,2	λ_рас = 0,7	λ_рас = 2,0	λ_рас = 0,2	λ_рас = 0,7	λ_рас = 2,0
	d_кл = 200 мм			d_кл = 300 мм
λ_кам = 0,08	0,004	0,02	0,057	0,003	0,015	0,041
λ_кам = 0,15	0,002	0,015	0,048	0,001	0,012	0,037
λ_кам = 0,3	-0,002	0,008	0,037	-0,001	0,007	0,03
	d_кл = 400 мм			d_кл = 600 мм
λ_кам = 0,08	0,003	0,012	0,034	0,002	0,008	0,024
λ_кам = 0,15	0,001	0,01	0,031	0,001	0,007	0,022
λ_кам = 0,3	-0,001	0,006	0,026	-0,001	0,005	0,019

Таблица Г.3 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для шва кладки, d_швa = 20 мм

	λ_рас = 0,2	λ_рас = 0,7	λ_рас = 2,0	λ_рас = 0,2	λ_рас = 0,7	λ_рас = 2,0
	d_кл = 200 мм			d_кл = 300 мм
λ_кам = 0,08	0,011	0,048	0,117	0,008	0,035	0,091
λ_кам = 0,15	0,004	0,039	0,105	0,003	0,03	0,083
λ_кам = 0,3	-0,005	0,024	0,081	-0,004	0,019	0,067
	d_кл = 400 мм			d_кл = 600 мм
λ_кам = 0,08	0,006	0,029	0,076	0,004	0,02	0,054
λ_кам = 0,15	0,002	0,025	0,07	0,001	0,017	0,051
λ_кам = 0,3	-0,003	0,017	0,059	-0,002	0,013	0,045

Примечание - Как видно из таблиц Г.1 - Г.3, для всех вариантов кладки, кроме кладки на теплом клее, влияние швов очень существенно и при развитом армировании может стать определяющим в данной конструкции.

Г.2 Тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой

Данный тип узлов следует учитывать для СФТК и систем наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой.

Удельный геометрический показатель данного элемента весьма велик и на практике колеблется в пределах от 5 до 12 шт./м². Поэтому даже при малых значениях удельных потерь теплоты тарельчатый анкер обязателен для учета.

На рисунке Г.2 приведена схема узла, принятого для расчета.

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

- расстояние от края стального распорного элемента до тарелки дюбеля L₁, мм.

Значения удельных потерь теплоты, приведенные в таблице Г.4, применимы для тарельчатого анкера с металлическим распорным элементом диаметром не более 5 мм.

Рисунок Г.2 - Схема тарельчатого анкера

Таблица Г.4 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, для тарельчатого анкера

	χ, Вт/°С
L₁ ≤ 2 мм	0,006
2 < L₁ ≤ 6 мм	0,005
6 < L₁ ≤ 11 мм	0,004
11 < L₁ ≤ 16 мм	0,003
16 < L₁ ≤ 24 мм	0,0025
24 < L₁ ≤ 40 мм	0,002
40 < L₁ ≤ 70 мм	0,0015
70 мм < L₁	0,001

Г.3 Сопряжение плит перекрытия со стеной

Выбранный тип узлов следует учитывать при расчете приведенного сопротивления теплопередаче, только если плита перекрытия или связанные с ней несущие элементы пересекают утеплитель. В этом случае данный тип узлов является наиболее мощным «мостиком холода» для подавляющего большинства ограждающих конструкций.

Для снижения тепловых потерь через стыки плиты перекрытия перфорируют, применяют закладные несущие теплоизоляционные элементы (НТЭ) или проводят иные теплозащитные мероприятия. Для эффективности теплозащитных мероприятий важно, чтобы перфорация, НТЭ или их аналог по расположению совпадали с расположением слоя наиболее эффективного утеплителя в стене. В противном случае происходит огибание тепловым потоком перфорации, НТЭ или аналога по материалам стены.

В современных стеновых конструкциях узлы без перфорации плиты перекрытия, НТЭ или иных мероприятий по тепловой защите недопустимы к применению. Значения удельных потерь теплоты для таких узлов включены в таблицы.

Для сопряжений с плитой перекрытия минимальные температуры на внутренней поверхности стены зависят в первую очередь от толщины стены и наличия перфорации, НТЭ или иных теплозащитных мероприятий. Промерзание узлов данного вида практически не происходит, за исключением трех случаев:

а) отсутствует перфорация плиты перекрытия или НТЭ;

б) общая толщина стены менее 300 мм;

в) расположение перфорации, НТЭ или аналога не совпадает со слоем утеплителя в конструкции стены.

В вышеперечисленных случаях промерзание может происходить, хотя и редко. В связи с этим необходимо проводить отдельную проверку перечисленных узлов.

В настоящем разделе предполагается, что плита перекрытия перфорируется в соответствии со схемой, приведенной на рисунке Г.3. Важными параметрами, характеризующими перфорацию, являются: отношение длины термовкладышей к расстоянию между ними a/b в соответствии с обозначениями на рисунке Г.3 и толщина перфорируемого слоя или термовкладыша d_т. Далее отношение длины термовкладышей к расстоянию между ними приведено в безразмерном виде. Например, перфорация 3/1 обозначает, что a/b = 3/1.

Рисунок Г.3 - Схема перфорации плиты перекрытия

Рассмотрены также варианты применения закладных изделий заводского изготовления, схемы которых приведены на рисунках в таблицах Г.10, Г.15, Г.16, Г.21.

Удельный геометрический показатель сопряжения плиты перекрытия со стеной на практике колеблется в пределах от 0 до 0,6 м/м². Для предварительной оценки эффективности различных решений узла далее будет использоваться наиболее распространенная удельная протяженность 0,4 м/м² для кладок и трехслойных стен и 0,12 м/м² для вентилируемых и штукатурных фасадов.

Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки d_кл, мм;

- теплопроводность камня λ_кам, Вт/(м °С);

- перфорация плиты перекрытия или НТЭ;

- эффективная толщина плиты перекрытия d_п, мм.

Толщина перфорации 160 мм.

Таблица Г.5 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации

	d_п = 160 мм
		λ_кам = 1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,567	0,508	0,431
	d_кл = 300	0,488	0,442	0,381
	d_кл = 500	0,376	0,350	0,304

	d_п = 210 мм
	d_кл = 200	0,700	0,627	0,535
	d_кл = 300	0,608	0,552	0,477
	d_кл = 500	0,474	0,442	0,385
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Среди приведенных в таблице вариантов узла половина промерзает в типовых условиях. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое целевое сопротивление теплопередаче 2,5 м²·°С/Вт. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений Ψ.

Таблица Г.6 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

	d_п = 160 мм
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,323	0,269	0,202
	d_кл = 300	0,308	0,265	0,208
	d_кл = 500	0,268	0,244	0,202

	d_п = 210 мм
	d_кл = 200	0,408	0,342	0,258
	d_кл = 300	0,39	0,335	0,267
	d_кл = 500	0,341	0,31	0,258
Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. Опасность промерзания сохраняется только для стен с толщиной кладки 200 мм и теплопроводностью камня 0,1 Вт/(м·°С), 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,9 м²·°С/Вт.

Таблица Г.7 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

	d_п = 160 мм
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,188	0,138	0,077
	d_кл = 300	0,198	0,158	0,111
	d_кл = 500	0,195	0,175	0,14

	d_п = 210 мм
	d_кл = 200	0,24	0,177	0,1
	d_кл = 300	0,252	0,202	0,14
	d_кл = 500	0,247	0,221	0,173
Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективнее, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,5 раза и позволяет достигать минимально допустимых значений приведенного сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев. Опасность промерзания практически отсутствует. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м²·°С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,3 м²·°С/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла может оказаться недостаточным. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через выбранный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или в увеличении толщины перфорируемого слоя, или в переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например, НТЭ. В таблицах Г.8 - Г.10 приведены значения, позволяющие сравнивать эффективность различных изменений перфорации плиты перекрытия и применения НТЭ.

Таблица Г.8 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/( м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

	d_п = 160 мм
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,133	0,085	0,029
	d_кл = 300	0,152	0,115	0,069
	d_кл = 500	0,164	0,146	0,113

	d_п = 210 мм
	d_кл = 200	0,173	0,110	0,037
	d_кл = 300	0,194	0,146	0,085
	d_кл = 500	0,205	0,181	0,138
Примечания 1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,5 м² °С/Вт.

Таблица Г.9 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1, толщина перфорации увеличена до 220 мм

	d_п = 160 мм
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,169	0,119	0,058
	d_кл = 300	0,171	0,131	0,081
	d_кл = 500	0,174	0,154	0,117

	d_п= 210 мм
	d_кл = 200	0,217	0,154	0,075
	d_кл = 300	0,221	0,169	0,106
	d_кл = 500	0,222	0,194	0,146
Примечания 1 Увеличение толщины перфорируемого слоя оказывается менее эффективным, чем повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,45 м²∙°С/Вт. 3 Как можно увидеть из характеристик вариантов стыка плиты перекрытия с другими видами стен, кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней наиболее благоприятна для увеличения толщины слоя перфорации. Для других видов стен, такое изменение узла менее эффективно, ввиду того, что перфорация не полностью совпадает с плоскостью утеплителя. Даже в этих условиях увеличение толщины утеплителя проигрывает по эффективности усилению перфорации до соотношения 5/1.

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию из арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться суммарной площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.10 значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм² суммарной площади сечения арматуры.

Таблица Г.10 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1

	d_п = 160 мм
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,089	0,042	-0,01
	d_кл = 300	0,123	0,091	0,047
	d_кл = 500	0,15	0,136	0,108

	d_п = 210 мм
	d_кл = 200	0,084	0,024	-0,04
	d_кл = 300	0,127	0,086	0,028
	d_кл = 500	0,164	0,146	0,108
Примечания 1 Применение НТЭ оказывается значительно эффективнее, чем увеличение толщины перфорируемого слоя или повышение уровня перфорации. 2 Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,6 м²∙°С/Вт. 3 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.

Стена трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- перфорация плиты перекрытия;

- эффективная толщина плиты перекрытия d_п, мм.

Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации - 160 мм.

Таблица Г.11 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без перфорации

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,22	0,488	0,500	0,577
	R_ут = 2,44	0,477	0,515	0,592
	R_ут = 6,1	0,408	0,444	0,494

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,22	0,606	0,617	0,698
	R_ут = 2,44	0,594	0,633	0,719
	R_ут = 6,1	0,512	0,552	0,610
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Благодаря толщине стены промерзание практически не наблюдается. 2 Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,7 м²·°С/Вт. Однако, несмотря на техническую возможность выполнения такого узла, использовать его неэффективно и нецелесообразно. 3 В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений Ψ.

Таблица Г.12 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,22	0,300	0,298	0,346
	R_ут = 2,44	0,304	0,315	0,352
	R_ут = 6,1	0,283	0,298	0,323

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,22	0,379	0,373	0,421
	R_ут = 2,44	0,385	0,396	0,435
	R_ут = 6,1	0,360	0,377	0,406
Примечания 1 Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах настоящей таблицы, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,0 м² °С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,4 м² °С/Вт.

Таблица Г.13 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,22	0,188	0,179	0,208
	R_ут = 2,44	0,196	0,196	0,215
	R_ут = 6,1	0,198	0,202	0,215

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,22	0,238	0,225	0,252
	R_ут = 2,44	0,252	0,250	0,269
	R_ут = 6,1	0,252	0,259	0,273
Примечания 1 Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективнее, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 3,6 м²∙°С/Вт. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 4,0 м²∙°С/Вт. 3 Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение узла недостаточно. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через данный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или переходе к принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например установке НТЭ.

Таблица Г.14 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,22	0,142	0,131	0,152
	R_ут = 2,44	0,152	0,148	0,160
	R_ут = 6,1	0,160	0,161	0,169

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,22	0,179	0,163	0,181
	R_ут = 2,44	0,194	0,188	0,202
	R_ут = 6,1	0,204	0,206	0,215
Примечания 1 Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче. 2 Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,0 м² °С/Вт.

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.15 значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм² суммарной площади сечения арматуры.

Таблица Г.15 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 1/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,22	0,126	0,081	0,063
	R_ут = 2,44	0,115	0,098	0,094
	R_ут = 6,1	0,131	0,133	0,137

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,22	0,126	0,072	0,047
	R_ут = 2,44	0,12	0,098	0,093
	R_ут = 6,1	0,144	0,144	0,147
Примечания 1 Для данной конструкции наиболее эффективным оказывается применение НТЭ для стен с большим условным сопротивлением теплопередаче. 2 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,4 м²·°С/Вт.

Таблица Г.16 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с шагом 3/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,22	0,086	0,038	0,016
	R_ут = 2,44	0,076	0,055	0,049
	R_ут = 6,1	0,095	0,092	0,097

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,22	0,086	0,028	0,001
	R_ут = 2,44	0,076	0,055	0,05
	R_ут = 6,1	0,106	0,098	0,103
Примечания 1 Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым сопротивлением теплопередаче до 4,8 м²·°С/Вт. 2 Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.

Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (СФТК или вентилируемый фасад)

При наружном утеплении выходы плиты перекрытия закрывают утеплителем, и они не являются «мостиками холода». Для выбранного вида стен следует учитывать только стыки с балконными плитами, так как в этих местах разрывается слой утеплителя.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- перфорация плиты перекрытия или применение НТЭ;

- эффективная толщина плиты перекрытия d_п, мм.

Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации - 160 мм.

Влияние узла стыка стены с наружным утеплением с балконной плитой намного меньше по сравнению с узлом стыка стены с плитой перекрытия для кладок и трехслойных конструкций. Это связано со значительно меньшей удельной длиной балконных плит. Влияние выбранного узла не является определяющим для конструкции.

Таблица Г.17 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Без перфорации

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,583	0,660	0,838
	R_ут = 3,0	0,550	0,638	0,781
	R_ут = 6,0	0,472	0,536	0,626

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,5	0,704	0,777	0,958
	R_ут = 3,0	0,669	0,758	0,915
	R_ут = 6,0	0,580	0,650	0,751
Примечания 1 Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным потерям тепловой энергии. Промерзание возможно только для наиболее тонких и холодных стен. 2 В настоящей таблице приведен узел, который используется только в качестве базы интерполяции для расчета значений Ψ.

Таблица Г.18 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 1/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,400	0,413	0,477
	R_ут = 3,0	0,346	0,371	0,419
	R_ут = 6,0	0,311	0,338	0,374

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,5	0,483	0,492	0,556
	R_ут = 3,0	0,429	0,456	0,510
	R_ут = 6,0	0,393	0,421	0,466
Примечание - Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,7 раза и практически исключает промерзание при температуре в помещениях 18 °С и выше.

Таблица Г.19 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 3/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,279	0,265	0,285
	R_ут = 3,0	0,225	0,227	0,244
	R_ут = 6,0	0,209	0,219	0,237

	d_п = 210 мм
	R_ут = 1,5	0,335	0,315	0,333
	R_ут = 3,0	0,281	0,283	0,302
	R_ут = 6,0	0,268	0,279	0,297
Примечание - Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного строительства. Оно эффективнее, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,6 раза и позволяет достигать целевых значений сопротивления теплопередаче в большинстве практически важных случаев.

Таблица Г.20 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. Перфорация 5/1

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,227	0,202	0,210
	R_ут = 3,0	0,173	0,171	0,179
	R_ут = 6,0	0,168	0,171	0,183

	d_п = 210 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,269	0,240	0,244
	R_ут = 3,0	0,219	0,213	0,223
	R_ут = 6,0	0,213	0,219	0,230
Примечание - Рассмотренный уровень перфорации (5/1) вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче, однако вызывает сомнение техническая осуществимость балкона с достаточной несущей способностью при такой перфорации.

Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице Г.21 значений на 1000 мм длины элемента приходится 536 мм² суммарной площади сечения арматуры плюс 7000 мм² суммарной площади сечения бетонных вставок.

Таблица Г.21 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой. В данном случае НТЭ расположены непрерывно

	d_п = 160 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,191	0,156	0,151
	R_ут = 3,0	0,158	0,149	0,155
	R_ут = 6,0	0,168	0,173	0,182

	d_п = 210 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,192	0,147	0,134
	R_ут = 3,0	0,166	0,152	0,156
	R_ут = 6,0	0,182	0,184	0,193
Примечание - Применение НТЭ позволяет добиться тех же теплозащитных характеристик узла, что и перфорация (5/1), при условии выполнения конструктивных требований по несущей способности.

Стена - тонкостенные панели (в том числе сэндвич панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- наличие облицовки;

- перфорация плиты перекрытия;

- эффективная толщина плиты перекрытия d_п, мм.

Во всех расчетах толщина перфорации 160 мм.

Для панелей без облицовки маловероятна установка панелей в плоскости перфорации, поэтому их следует навешивать, снаружи закрывая панелью торец плиты перекрытия. Значения удельных потерь теплоты для различных вариантов перфорации даны для места выхода балконной плиты.

В качестве стенок панелей выбраны гипсоволокнистые листы (ГВЛ) толщиной 10 мм.

Таблица Г.22 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена - тонкостенная панель. Без облицовки

	d_п = 160 мм
		R_ут = 2,0	R_ут = 4,0	R_ут = 7,0
	Без перфорации	0,975	0,802	0,623
	1/1	0,521	0,435	0,383
	3/1	0,302	0,256	0,248
	5/1	0,221	0,190	0,193
	d_п = 210 мм
	Без перфорации	1,179	0,985	0,777
	1/1	0,640	0,550	0,487
	3/1	0,371	0,329	0,316
	5/1	0,271	0,244	0,248
Примечания 1 Из настоящей таблицы видно, как сильно влияет перфорация на удельные тепловые потери через узел. В узлах без перфорации или с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению. 2 В связи с тонкостью стены узел стыка с балконной плитой создает существенные удельные тепловые потери даже при усиленной перфорации. Однако, если панели навешивают снаружи и тепловые потери происходят только по балконным плитам, то относительно малые удельные протяженности узла приводят к пониженному влиянию на приведенное сопротивление теплопередаче стены. 3 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с балконной плитой является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.

Таблица Г.23 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения балконной плиты со стеной. Стена - тонкостенная панель. Облицовка из кирпича

	d_п = 160 мм
		R_ут = 2,0	R_ут = 4,0	R_ут = 7,0
	Без перфорации	0,779	0,675	0,548
	1/1	0,438	0,390	0,352
	3/1	0,258	0,238	0,233
	5/1	0,190	0,177	0,185

	d_п = 210 мм
	Без перфорации	0,935	0,823	0,677
	1/1	0,535	0,490	0,444
	3/1	0,319	0,302	0,296
	5/1	0,235	0,227	0,235
Примечания 1 Увеличение толщины стены за счет облицовки в полкирпича приводит к значительному снижению тепловых потерь и повышению минимальной температуры на внутренней поверхности стены. Несмотря на это, рекомендации для стены без облицовки кирпичом сохраняют свою актуальность. 2 Для узла без перфорации или с перфорацией в соотношении 1/1 происходит промерзание, и они не могут быть рекомендованы к применению. 3 Облицовка кирпичом только в малоэтажном строительстве не будет опираться на перекрытие, что позволит сократить протяженность узла до протяженности балконных плит. В многоэтажном строительстве влияние стыка стены с плитой перекрытия на приведенное сопротивление теплопередаче становится определяющим наравне со связями в панелях. 4 Важнейшим для узла стыка тонкостенных панелей с плитой перекрытия является совпадение плоскости утеплителя с перфорацией. Несовпадение перфорации с утеплителем недопустимо, так как приводит к промерзанию стены.

Стена с внутренним утеплением

При внутреннем утеплении необходимо обеспечивать надежную пароизоляцию изнутри помещения. Конструктивное решение узла и толщину слоя теплоизоляционного материала необходимо выбирать, исходя из условия отсутствия конденсата в местах сопряжения элементов строительной конструкции.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- толщина основания d_о, мм;

- перфорация плиты перекрытия;

- эффективная толщина плиты перекрытия d_п, мм.

Во всех расчетах толщина перфорации 160 мм.

Особенность внутреннего утепления заключается в том, что «мостиками холода», аналогичными сопряжениям с плитами перекрытия, являются примыкания внутренних стен.

Таблица Г.24 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Без перфорации

	d_п = 160 мм, d_о = 200 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,0	0,646	0,683	0,825
	R_ут = 2,5	0,608	0,675	0,796

	d_п = 160 мм, d_о = 400 мм
	R_ут = 1,0	0,450	0,481	0,656
	R_ут = 2,5	0,438	0,517	0,692

	d_п = 210 мм, d_о = 200 мм
	R_ут = 1,0	0,796	0,817	0,950
	R_ут = 2,5	0,752	0,813	0,933

	d_п = 210 мм, d_о = 400 мм
	R_ут = 1,0	0,565	0,579	0,748
	R_ут = 2,5	0,548	0,621	0,804
Примечание - В таблице приведен узел, который используют только в качестве базы интерполяции для расчета значений Ψ.

Таблица Г.25 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с внутренним утеплением. Перфорация 3/1

d_п = 160 мм, d_о = 200 мм
	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,0	0,227	0,206	0,233
R_ут = 2,5	0,227	0,242	0,273

d_п = 160 мм, d_o = 400 мм
R_ут = 1,0	0,210	0,177	0,196
R_ут = 2,5	0,198	0,206	0,252

d_п = 210 мм, d_o = 200 мм
R_ут = 1,0	0,283	0,252	0,273
R_ут = 2,5	0,288	0,300	0,331

d_п = 210 мм, d_o = 400 мм
R_ут = 1,0	0,265	0,219	0,229
R_ут = 2,5	0,252	0,256	0,302

Для внутреннего утепления стен часто применяют тонкий рулонный утеплитель, обклеенный фольгой, с созданием воздушной прослойки с внутренней стороны. В случае применения такого утеплителя совместно с обычным утеплением в таблицах Г.24 и Г.25 вместо термического сопротивления утеплителя следует использовать суммарное термическое сопротивление всех слоев утепления, включая воздушную прослойку.

(Г.2)

где R_s - термическое сопротивление слоя утеплителя, м² °С/Вт, по формуле (5.6);

R_пр - термическое сопротивление воздушной прослойки, м² °С/Вт, по таблице 1.

Также можно применять таблицу Г.26, специально рассчитанную для многослойного утепления с воздушной прослойкой, обклеенной по внутренней поверхности фольгой.

Таблица Г.26 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла сопряжения плиты перекрытия со стеной. Стена с двухслойным внутренним утеплением и замкнутой воздушной прослойкой с покрытием. Перфорация 3/1

d_п = 160 мм, d_o = 200 мм
	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,0	0,227	0,216	0,245
R_ут = 3,0	0,225	0,244	0,278
d_п = 160 мм, d_o = 400 мм
R_ут = 1,5	0,207	0,185	0,212
R_ут = 3,0	0,197	0,208	0,255

d_п = 210 мм, d_o = 200 мм
R_ут = 1,5	0,284	0,265	0,289
R_ут = 3,0	0,289	0,302	0,335

d_п = 210 мм, d_o = 400 мм
R_ут = 1,5	0,262	0,229	0,248
R_ут = 3,0	0,251	0,258	0,307

Г.4 Углы стен

В настоящем разделе теплозащитный элемент - угол стены подразумевается как чисто геометрический, то есть при его рассмотрении учитывают влияние на удельные потери теплоты только от искажения геометрии стены в зоне угла и при этом пренебрегают теплопотерями от дополнительных связей или конструктивных решений, также увеличивающих потери теплоты. Эти связи и решения должны рассматриваться как отдельные теплозащитные элементы. Такой подход позволяет значительно сократить число вариантов узлов, необходимых для расчета, и упорядочить понимание явлений теплопереноса в углах стен. Например, тарельчатые анкеры в СФТК рядом с углом устанавливают чаще, но их учитывают отдельно от угла вместе с остальными тарельчатыми анкерами.

Возможны два варианта исполнения угла: выпуклый и вогнутый. Геометрия этих вариантов практически противоположна, а значит, и влияние на тепловые потери противоположно, так как угол рассматривают как чисто геометрический элемент. В связи с этим удельные потери теплоты для выпуклого угла положительные, а для вогнутого угла - отрицательные.

Наибольшее влияние на изменение теплопотерь оказывают углы стен в небольших зданиях, например коттеджах.

Для изрезанных и содержащих значительное число углов зданий влияние углов, наоборот, снижено, что связано с частичной компенсацией выпуклых углов вогнутыми¹⁾.

____________

¹⁾ Для зданий с прямыми углами выпуклых углов всегда будет на четыре больше, чем вогнутых. Из приведенных в таблицах Г.27, Г.28 значений видно, что выпуклые углы меньше влияют на потери теплоты, чем вогнутые, а значит, при большом количестве углов (для изрезанного фасада здания) их суммарное влияние на потери теплоты может стать отрицательным, то есть приводить к сокращению потерь. Это противоречит бытовому представлению о том, что чем больше углов, тем больше потери теплоты. Но на самом деле оба эти утверждения верны, просто для здания с изрезанным фасадом увеличение потерь теплоты происходит не из за наличия углов, а из за увеличения площади поверхности, которое многократно превышает влияние углов.

Для тонкостенных панелей (в том числе сэндвич панелей) и стен с внутренним утеплением учет угла как геометрического элемента при расчетах не требуется.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки d_кл, мм;

- теплопроводность камня λ_кам, Вт/(м °С).

Таблица Г.27 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для угла кладки

	Выпуклый угол
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,051	0,085	0,136
	d_кл = 300	0,052	0,088	0,143
	d_кл = 500	0,053	0,092	0,153

	Вогнутый угол
	d_кл = 200	-0,149	-0,26	-0,421
	d_кл = 300	-0,146	-0,257	-0,427
	d_кл = 500	-0,144	-0,256	-0,436
Примечание - Как видно из настоящей таблицы, определяющее влияние на удельные потери теплоты через узел оказывает теплопроводность внутреннего слоя. Причем удельные потери теплоты зависят от теплопроводности внутреннего слоя почти прямо пропорционально. На основании этого замечания можно понять, почему для стен с внутренним утеплением учет углов стен при расчетах приведенного сопротивления теплопередаче несущественен.

Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад)

В отсутствие других данных таблицу Г.28 можно применять и для трехслойных стен с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_yт, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м°С).

Таблица Г.28 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для угла СФТК

Выпуклый угол
	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,088	0,167	0,234
R_ут = 3,0	0,076	0,121	0,15
R_ут = 6,0	0,06	0,082	0,093

Вогнутый угол
R_ут = 1,5	-0,177	-0,263	-0,311
R_ут = 3,0	-0,141	-0,181	-0,199
R_ут = 6,0	-0,109	-0,126	-0,133

Г.5 Примыкание оконного блока к стене

Узел примыкания оконных и дверных блоков к стенам является наиболее распространенным элементом и встречается практически на каждом здании.

Ошибки при выполнении узла примыкания оконного блока к стене являются частой причиной промерзания ограждающих конструкций.

При составлении таблиц Г.29 - Г.38 предполагалось, что пространство между стеной и рамой окна запенивают. Толщина слоя пены 20 мм.

Удельные протяженности примыкания оконных и дверных блоков к стене на практике колеблются в пределах от 0,5 до 1,5 м/м².

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки d_кл, мм;

- теплопроводность камня λ_кам, Вт/(м °С);

- толщина рамы d_p, мм;

- высота зуба при установке окна d_з, мм.

Таблица Г.29 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 60 мм

	d_з = 0 мм
		λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
	d_кл = 200	0,017	0,040	0,071
	d_кл = 300	0,038	0,067	0,106
	d_кл = 500	0,063	0,110	0,169

	d_з = 60 мм
	d_кл = 200	0,008	0,025	0,050
	d_кл = 300	0,029	0,054	0,088
	d_кл = 500	0,056	0,100	0,152
Примечание - Для выбранного вида стен влияние толщины рамы на удельные потери теплоты очень велико. Толщина рамы в 60 мм и менее не позволяет достичь высоких приведенных сопротивлений теплопередаче стены, кроме того, малая толщина рамы повышает вероятность промерзания узла. Для жилых домов большинства климатических районов и подрайонов Российской Федерации установка окон с такой рамой без дополнительного утепления узла примыкания к стене недопустима.

Таблица Г.30 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 80 мм

d_з = 0 мм
	λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
d_кл = 200	0,010	0,027	0,054
d_кл = 300	0,029	0,054	0,087
d_кл = 500	0,054	0,096	0,150

d_з = 60 мм
d_кл = 200	0,004	0,017	0,038
d_кл = 300	0,023	0,044	0,073
d_кл = 500	0,048	0,088	0,135

Таблица Г.31 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Рама 120 мм

d_з = 0 мм
	λ_кам = 0,1	λ_кам = 0,18	λ_кам = 0,32
d_кл = 200	0	0,010	0,031
d_кл = 300	0,017	0,033	0,058
d_кл = 500	0,042	0,075	0,117

d_з = 60 мм
d_кл = 200	0	0,004	0,021
d_кл = 300	0,013	0,027	0,048
d_кл = 500	0,038	0,069	0,106

Стена трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- расположение окна;

- нахлест утеплителя;

- толщина рамы d_р, мм;

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С).

Толщина основания 250 мм.

Существует два принципиально разных варианта расположения окна - рама расположена сразу за облицовочным кирпичом (1) и рама расположена сразу за утеплителем (2). Во втором случае конструкция узла теплотехнически аналогична штукатурному фасаду и значения удельных потерь теплоты следует принимать по таблице Г.33, заменяя наружный штукатурный слой на облицовку кирпичом.

Так как оконный блок фактически располагается в утеплителе, должны быть предусмотрены элементы крепления. Существует большой выбор вариантов крепления оконного блока, большинство которых сильно влияют на удельные потери теплоты. При расчетах значений таблицы Г.32 предполагались точечные металлические крепления; в случае использования протяженных металлических креплений приведенные значения применять нельзя.

Таблица Г.32 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом

		d_р = 60	d_р = 80	d_р = 120
	R_ут = 1,5	0,121	0,104	0,083
	R_ут = 3,0	0,121	0,104	0,079
	R_ут = 6,0	0,132	0,114	0,092
Примечание - Применение элементов крепления (даже локальных) при расположении оконного блока в утеплителе делает такое решение малоэффективным. Только тщательная проработка узла и дополнительное утепление могут улучшить его характеристики.

Стена - системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- расположение окна;

- нахлест утеплителя d_н, мм;

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С).

Толщина основания 250 мм.

Толщина рамы 70 мм.

Таблица Г.33 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Рама сразу за утеплителем

d_н = 0 мм
	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,054	0,098	0,133
R_ут = 3,0	0,050	0,092	0,127
R_ут = 6,0	0,055	0,097	0,129

d_н = 20 мм
R_ут = 1,5	0,042	0,067	0,083
R_ут = 3,0	0,033	0,054	0,069
R_ут = 6,0	0,034	0,056	0,068

d_н = 60 мм
R_ут = 1,5	0,013	0,031	0,042
R_ут = 3,0	0	0,010	0,019
R_ут = 6,0	0	0,006	0,012

Таблица Г.34 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Рама сдвинута в утеплитель на 100 мм (для R_ут = 1,5 м² °С/Вт на 60 мм)

	d_н = 0 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,156	0,167	0,183
	R_ут = 3,0	0,119	0,119	0,123
	R_ут = 6,0	0,109	0,112	0,114

	d_н = 20 мм
	R_ут = 1,5	-	-	-
	R_ут = 3,0	0,092	0,092	0,094
	R_ут = 6,0	0,072	0,072	0,072

	d_н = 60 мм
	R_ут = 1,5	-	-	-
	R_ут = 3,0	0,054	0,052	0,054
	R_ут = 6,0	0,012	0,012	0,012
Примечание - Так как оконный блок фактически располагают в утеплителе, должны быть предусмотрены элементы крепления. Существует большой выбор вариантов крепления оконного блока, большинство которых сильно влияют на удельные потери теплоты. При расчетах значений таблицы Г.34 предполагались точечные металлические крепления; в случае использования протяженных металлических креплений приведенные значения применять нельзя.

Таблица Г.35 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене. Системы фасадные теплоизоляционные композиционные с наружными штукатурными слоями. Рама сдвинута от утеплителя на 100 мм

	d_н = 0 мм
		λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
	R_ут = 1,5	0,106	0,319	0,696
	R_ут = 3,0	0,121	0,346	0,738
	R_ут = 6,0	0,134	0,366	0,764

	d_н = 20 мм
	R_ут = 1,5	0,063	0,135	0,196
	R_ут = 3,0	0,069	0,140	0,196
	R_ут = 6,0	0,078	0,147	0,202

	d_н = 60 мм
	R_ут = 1,5	0,017	0,054	0,081
	R_ут = 3,0	0,015	0,046	0,067
	R_ут = 6,0	0,018	0,047	0,064
Примечание - Сдвиг рамы в середину основания для стен с наружным утеплением - худший вариант решения узла. Даже при дополнительном наружном утеплении основания, когда формально можно получить довольно низкие удельные потери теплоты, конструкция остается опасной и крайне отказонеустойчивой.

Стена - тонкостенные панели (в том числе сэндвич панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- наличие облицовки;

- толщина рамы d_p, мм.

При установке оконного блока предполагают его крепление к несущим элементам панели, влияние на тепловые потери которых следует учитывать отдельно (в настоящем приложении не учитывается).

Таблица Г.36 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене из тонкостенных панелей

Без облицовки
	d_р = 60 мм	d_р = 80 мм	d_р = 120 мм
R_ут = 2,0	0,004	0	-
R_ут = 4,0	0,038	0,027	0,008
R_ут = 7,0	0,063	0,054	0,033

Таблица Г.37 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене из тонкостенных панелей

С облицовкой кирпичом
	d_р = 60 мм	d_р = 80 мм	d_р = 120 мм
R_ут = 2,0	0,008	0	-
R_ут = 4,0	0,029	0,021	0,008
R_ут = 7,0	0,052	0,044	0,031

Стена - внутреннее утепление

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- нахлест утеплителя d_н, мм;

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С).

Толщина основания 250 мм.

Толщина рамы 70 мм.

Таблица Г.38 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания оконного блока к стене с внутренним утеплением

d_н = 0 мм
	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,0	0,038	0,125	0,238
R_ут = 2,5	0,054	0,156	0,275

d_н = 20 мм
R_ут = 1,0	0,010	0,037	0,060
R_ут = 2,5	0,019	0,052	0,075

d_н = 60 мм
R_ут = 1,0	0	0	0
R_ут = 2,5	0	0	0

При внутреннем утеплении стен часто используют тонкий рулонный утеплитель, обклеенный фольгой, с созданием воздушной прослойки с внутренней стороны. В случае применения такого утеплителя совместно с обычным утеплением в таблице Г.38 вместо термического сопротивления утеплителя следует использовать значение суммарного термического сопротивления всех слоев утепления, включая воздушную прослойку, рассчитанное по формуле (Г.1).

Г.6 Примыкание стен к цокольному ограждению

Все варианты примыкания стен к цокольному ограждению разделяют на несколько качественно различных случаев: примыкания стен к цокольному ограждению при отапливаемом подвале, при неотапливаемом (проветриваемом) подвале и для полов по грунту. В настоящем разделе рассматривают только случай неотапливаемого (проветриваемого) подвала, когда температура воздуха под утепленным полом близка к температуре наружного воздуха. Этому случаю соответствуют наибольшие удельные потери теплоты. Для всех вариантов предполагают утепление плиты перекрытия сверху.

Наибольшее влияние на приведенное сопротивление теплопередаче оказывают примыкания стен к цокольному ограждению в малоэтажных зданиях.

Для стен с внутренним утеплением и тонкостенных панелей при правильной установке панелей учет примыкания к цокольному ограждению при расчетах не требуется.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина кладки d_кл, мм;

- теплопроводность камня λ_кам, Вт/(м °С);

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут, м² °С/Вт.

Таблица Г.39 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания стены к цокольному ограждению. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом

	R_ут = 1,88
		λ_кл = 0,1	λ_кл = 0,18	λ_кл = 0,32
	d_кл = 200	0,071	0,106	0,157
	d_кл = 300	0,084	0,128	0,197
	d_кл = 500	0,106	0,167	0,251

	R_ут = 3,13
	d_кл = 200	0,06	0,092	0,138
	d_кл = 300	0,07	0,108	0,172
	d_кл = 500	0,089	0,143	0,219

	R_ут = 5,0
	d_кл = 200	0,053	0,083	0,125
	d_кл = 300	0,06	0,093	0,151
	d_кл = 500	0,074	0,12	0,189
	R_ут = 7,81
	d_кл = 200	0,052	0,079	0,116
	d_кл = 300	0,054	0,083	0,135
	d_кл = 500	0,063	0,103	0,161
Примечание - Выбранный вариант примыкания стены к цокольному ограждению оказывает серьезное влияние на тепловые потери через конструкцию и должен быть учтен как при расчете приведенного сопротивления теплопередаче стен, так и при расчете необходимой мощности приборов отопления в помещениях первого этажа.

Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на стене R_ут1, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут2, м² °С/Вт.

Таблица Г.40 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С), для узла примыкания стены к цокольному ограждению. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом

	R_ут₂ = 1,88
		λ₀ = 0,2	λ₀ = 0,6	λ₀ = 1,8
	R_ут1 = 1,5	0,156	0,364	0,663
	R_ут1 = 3,0	0,175	0,4	0,71
	R_ут1 = 6,0	0,194	0,424	0,735

	R_ут₂ = 3,13
	R_ут1 = 1,5	0,135	0,333	0,635
	R_ут1 = 3,0	0,152	0,363	0,679
	R_ут1 = 6,0	0,168	0,385	0,703

	R_ут₂ = 5,0
	R_ут1 = 1,5	0,115	0,293	0,593
	R_ут1 = 3,0	0,128	0,319	0,629
	R_ут1 = 6,0	0,141	0,337	0,65

	R_ут₂ = 7,81
	R_ут1 = 1,5	0,099	0,251	0,538
	R_ут1 = 3,0	0,107	0,271	0,566
	R_ут1 = 6,0	0,116	0,284	0,581
Примечание - Как видно из таблиц Г.39 и Г.40, значения удельных потерь теплоты через узел примыкания стены к цокольному ограждению в наибольшей степени зависят от теплопроводности внутреннего слоя. При теплопроводности основания большей 0,3 Вт/(м °С) выбранный узел оказывает серьезное влияние на тепловые потери через ограждающую конструкцию и должен быть учтен как при расчете приведенного сопротивления теплопередаче стен, так и при расчете необходимой мощности приборов отопления в помещениях первого этажа.

Г.7 Теплозащитные элементы, образуемые различными видами связей в трехслойных железобетонных панелях

Гибкие связи

Гибкие связи из стали могут изготовляться из коррозионно-стойкой или конструкционной углеродистой стали. Теплопроводность стали зависит от ее химического состава. Гибкие связи могут располагаться к плоскости стены под углом, отличным от прямого. Учет влияния теплопроводности стали и угла расположения арматуры связей к плоскости стены следует проводить по формуле пересчета (Г.3).

В таблице Г.41 показана зависимость удельных потерь теплоты от площади сечения арматуры. Данные приведены для арматуры теплопроводностью 58 Вт/(м °С), расположенной перпендикулярно плоскости стены.

В случае, если теплопроводность арматуры отличается от 58 Вт/(м °С), или она расположена не перпендикулярно плоскости стены, данные по таблице Г.41 следует принимать с поправкой, а именно: использовать эффективную площадь сечения арматуры, определяемую по формуле

(Г.3)

где S_apм - реальная площадь сечения арматуры, мм²;

λ_арм -реальная теплопроводность арматуры, Вт/(м °С);

φ -угол между арматурой и перпендикуляром к плоскости стены.

Таблица Г.41 - Удельные потери теплоты арматуры χ_арм, Вт/°С, в зависимости от ее эффективной площади сечения

S_арм, мм²	1,1	3,1	12,6	28,3	50,3	78,5	131
χ_арм, Вт/°С	0,0004	0,0011	0,004	0,008	0,014	0,021	0,031

Приведенные в таблице Г.41 значения площадей соответствуют арматуре круглого сечения диаметром 1,2; 2; 4; 6; 8; 13 мм.

В таблице Г.41 малые по величине удельные потери теплоты приведены с точностью до четвертого знака после запятой. В расчетах приведенного сопротивления теплопередаче такая точность излишня. Достаточно использовать данные с точностью три знака после запятой. Теплотехнические неоднородности, общее значение удельных потерь теплоты которых меньше 0,001 Вт/°С, допускается не учитывать. Повышенная точность данных в таблице Г.41 призвана повысить точность интерполяции.

Сетки

Связи в виде сеток применяются как в трехслойных железобетонных панелях, так и в других распространенных ограждающих конструкциях, например в трехслойных стенах с облицовкой кирпичом. В настоящем подразделе приведены данные в наиболее общем виде, которые могут быть приведены ко всем подобным конструкциям. Непосредственно к трехслойным железобетонным панелям относятся графы «λ_о = 1,8» в таблицах Г.42 - Г.44.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя d_ут, м;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- удельное сечение металла на 1 пог. м сетки, см²/м.

Под последним параметром понимается суммарная площадь сечения всех стержней сетки, расположенных поперек стены в 1 пог. м сетки.

Результаты расчета сведены в таблицы Г.42 - Г.44.

Таблица Г.42 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С). Сетка с удельным сечением металла на 1 пог. м 0,53 см²/м

d_y_т, мм	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
50	0,005	0,008	0,011
80	0,005	0,007	0,009
100	0,004	0,007	0,008
150	0,004	0,005	0,006

Таблица Г.43 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С). Сетка с удельным сечением металла на 1 пог. м 2,1 см²/м

d_y_т, мм	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
50	0,018	0,031	0,043
80	0,018	0,028	0,035
100	0,017	0,026	0,031
150	0,015	0,021	0,024

Таблица Г.44 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м∙°С). Сетка с удельным сечением металла на 1 пог. м 6,3 см²/м

d_y_т, мм	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
50	0,041	0,071	0,101
80	0,042	0,068	0,088
100	0,042	0,064	0,08
150	0,039	0,054	0,064

Шпонки

В таблице Г.45 показана зависимость удельных потерь теплоты от площади сечения шпонки. Данные приведены для шпонок из железобетона.

Таблица Г45 - Удельные потери теплоты шпонок χ_шп, Вт/°С, в зависимости от ее эффективной площади сечения

S_шп, см²	24	40	71,5	135	262	516	1025
χ_шп, Вт/°С	0,021	0,039	0,072	0,123	0,191	0,266	0,332

Ребра

В таблице Г.46 показана зависимость удельных потерь теплоты от толщины ребра. Данные приведены для ребер из железобетона.

Таблица Г.46 - Удельные потери теплоты ребер Ψ_р, Вт/(м·°С), в зависимости от толщины сечения

d_p, см	3,5	7,1	14,2	28,2
Ψ_р, Вт/(м °С)	0,255	0,394	0,544	0,671

Г.8 Узлы наружных каркасно обшивных стен

Для проведения расчетов приведенного сопротивления теплопередаче наружных каркасно обшивных стен (КОС) с применением каркаса из легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) приведены характеристики для следующих групп узлов:

1) Стойка (направляющая) каркаса из термопрофиля стены из ЛСТК.

2) Узлы сопряжения навесной стены из ЛСТК на кронштейнах и железобетонной плиты перекрытия (точечный элемент).

3) Узлы сопряжения стены из ЛСТК и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание на плиту перекрытия (линейный элемент).

4) Узлы сопряжения стены из ЛСТК и диска перекрытия из ЛСТК (линейный элемент).

5) Узел сопряжения стены из ЛСТК с частичным опиранием на железобетонную плиту перекрытия (линейный элемент).

6) Узел сопряжения стены из ЛСТК с совмещенным кровельным покрытием из ЛСТК (линейный элемент).

7) Узел сопряжения стены из ЛСТК и скатной кровли из ЛСТК (точечный элемент).

8) Углы стен из ЛСТК (линейный элемент).

9) Примыкание стены из ЛСТК к цоколю. Железобетонная плита перекрытия (линейный элемент).

10) Примыкание стены из ЛСТК к цоколю. Диск перекрытия из ЛСТК (линейный элемент).

Характеристики элементов определяются расчетом температурных полей или по таблицам, приведенным ниже.

Приведенные ниже данные справедливы для узлов конструкций ЛСТК с теплопроводностью утеплителя от 0,037 до 0,045 Вт/(м °С).

Для расчетов узлов с термопрофилем необходимо знать его характеристики, так как разнообразие термопрофилей довольно велико. Далее приведены характеристики для трех наиболее распространенных вариантов перфорации. Кроме того, при необходимости в конкретных узлах варьируется толщина профиля.

Для удобства расчетов в качестве характеристики термопрофиля принята теплопроводность перфорированной зоны, за которую принимается зона в 120 мм в центре термопрофиля, включающая в себя все термопросечки, пространство между ними и некоторую область вокруг них.

Ниже перечислены три варианта перфорации, которые используются далее. Для удобства они условно обозначены «А», «Б» и «В».

Термопрофиль А

Схема перфорации показана на рисунке Г.4.

Рисунок Г.4 - Схема перфорации А

Перфорация содержит шесть полос прорезей.

Эквивалентная теплопроводность зоны перфорации (120 мм) составляет 7 Вт/(м °С).

Термопрофиль Б

Схема перфорации показана на рисунке Г.5.

Рисунок Г.5 - Схема перфорации Б

Перфорация содержит шесть полос прорезей.

Эквивалентная теплопроводность зоны перфорации (120 мм) составляет 6,3 Вт/(м °С).

Термопрофиль В

Схема перфорации аналогична показанной на рисунке Г.5. Перфорация содержит восемь полос прорезей.

Эквивалентная теплопроводность зоны перфорации (120 мм) составляет 4,8 Вт/(м °С).

Стойка (направляющая) каркаса из термопрофиля стены из ЛСТК

Термопрофиль проходит слой теплоизоляции насквозь.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина термопрофиля d_пр, мм;

- вариант термопрофиля.

Толщина панели оказывает малое влияние на удельные потери теплоты через узел. Это объясняется тем, что дополнительные потери теплоты практически полностью проходят по профилю, и хотя с изменением толщины панели его ширина меняется, но термическое сопротивление остается практически неизменным, так как в основном определяется перфорированной зоной. Для неперфорировнного профиля толщина панели будет оказывать существенное влияние. Соответственно, в таблице Г.47 приведены удельные потери теплоты в зависимости от толщины термопрофиля и способа его перфорации. Данные таблицы распространяются на панели с толщиной утеплителя от 120 до 250 мм.

Таблица Г.47 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), стойка (направляющая) каркаса из термопрофиля

	А	Б	В
d_пр = 0,7	0,029	0,027	0,022
d_пр = 1,2	0,046	0,042	0,034
d_пр = 2,0	0,067	0,062	0,051

При расчетах суммарных потерь тепла по стойкам и направляющим каркаса КОС следует подсчитывать погонную длину всех без исключения термопрофилей независимо от того, что часть из них показана в узлах других таблиц (таблицы Г.48 - Г.58).

При этом учитывать следует только термопрофили, пересекающие слой утеплителя и находящиеся на участках конструкций, прилегающих к отапливаемым помещениям. Например, не следует учитывать термопрофили в парапетах и иных частях конструкций, выходящих за отапливаемый контур здания.

Стойка (направляющая) каркаса из термопрофиля для конструкций из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением

Конструкция состоит из панели с термопрофилем и наружного утепления по профилю, перфорированному для 100 мм толщины дополнительного утепления и неперфорированному для 50 мм дополнительного утепления. Профиль панели и профиль дополнительного утепления не совпадают по взаимному расположению. Профиль в дополнительном утеплении проходит с шагом 600 мм.

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.6.

Примечание - Здесь и далее в Г.8 знак «*» на рисунках в таблицах и в нижнем индексе у толщины профиля d_пр* указывают на дополнительный профиль в отличие от основного.

Рисунок Г.6 - Расположение профиля в конструкциях с дополнительным утеплением

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя панели d_yт, мм;

- толщина дополнительного утеплителя d_доп, мм;

- толщина термопрофиля в панели d_пр, мм;

- толщина профиля в дополнительном утеплении d_пр*, мм.

Влияние толщины утеплителя панели на удельные потери теплоты через узел мало, так как перфорация профиля панели не зависит от толщины панели в широких пределах, а удельные потери теплоты определяются в первую очередь видом перфорации и толщиной металла профиля. В таблице Г.48 приведены удельные потери теплоты узла без указания толщины панели. Таблица может применяться для КОС с толщиной утеплителя от 120 до 200 мм. В таблице приведены линейные удельные потери теплоты, пересчитанные на 1 лог. м профиля в панели.

Таблица Г.48 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), стойка (направляющая) каркаса из термопрофиля

	d_пр = 0,7 мм	d_пр = 1,2 мм	d_пр = 2,0 мм
d_доп = 50 мм	0,023	0,030	0,039
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,023	0,031	0,040
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,025	0,029	0,034
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,027	0,031	0,036
d_пр* = 1,0 мм

При расчетах суммарных потерь тепла по стойкам и направляющим каркаса КОС следует подсчитывать погонную длину всех без исключения термопрофилей в панелях независимо от того, что часть из них показана в других таблицах.

Таблицы Г.47 и Г.48 могут применяться для расчетов как стеновых, так и кровельных панелей при условии конструктивного совпадения.

Сопряжение навесной стены из ЛСТК на кронштейнах и железобетонной плиты перекрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены d_ут, мм;

- средняя площадь сечения кронштейна S_кр, мм².

Таблица Г.49 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, для кронштейнов опирания панелей ЛСТК

d_ут, мм	S_кр, мм²
d_ут, мм	1200	1600	2000
125	0,108	0,114	0,118
150	0,106	0,112	0,117
200	0,100	0,108	0,114

Крепление на кронштейнах навесной стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением к железобетонной плите перекрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя панели d_ут, мм;

- толщина дополнительного утеплителя d_доп, мм;

- толщина профиля в дополнительном утеплении d_пр*, мм.

Влияние площади сечения кронштейна и вида профиля в панели мало, так как они закрыты наружным утеплителем.

В таблице Г.50 приведены удельные потери теплоты узла без указания площади сечения кронштейна. Таблица Г.50 может применяться для крепления КОС кронштейнами с площадью сечения кронштейна от 1200 до 2000 мм².

Таблица Г.50 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, для кронштейнов опирания панелей ЛСТК

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,026	0,027	0,029
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,026	0,027	0,029
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,012	0,014	0,016
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,014	0,015	0,017
d_пр* = 1,0 мм

Сопряжение стены из ЛСТК и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание на плиту перекрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены d_ут, мм;

- средняя толщина профиля d_пр, мм.

В таблице Г.51 учтено, что между термопрофилями и железобетонной плитой перекрытия присутствуют прокладки по 10 мм из эффективного утеплителя.

Таблица Г.51 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены из ЛСТК и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание на плиту перекрытия

d_ут, мм	d_пр, мм
d_ут, мм	0,7	1,2	2
125	0,121	0,128	0,134
150	0,142	0,149	0,157
200	0,192	0,202	0,205

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.47 и пояснения к ней). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.47 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

В этом узле удельные потери теплоты достаточно велики и с увеличением толщины утеплителя быстро возрастают. Таким образом, перфорация двух профилей все больше нивелируется.

Сопряжение стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Полное опирание панели на плиту перекрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя панели d_ут, мм;

- толщина дополнительного утеплителя d_доп, мм;

- толщина термопрофиля в панели d_пр, мм;

- толщина профиля в дополнительном утеплении d_пр*, мм.

Таблица Г.52 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), узла сопряжения стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Полное опирание панели на плиту перекрытия. Толщина термопрофиля в панели d_пр = 0,7 мм

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,161	0,027	0,029
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,163	0,027	0,029
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,012	0,014	0,016
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,014	0,015	0,017
d_пр* = 1,0 мм

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитываются отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Таблица Г.53 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), узла сопряжения стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Полное опирание панели на плиту перекрытия. Толщина термопрофиля в панели d_пр = 1,2 мм

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,150	0,156	0,161
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,152	0,158	0,163
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,039	0,046	0,054
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,041	0,048	0,056
d_пр* = 1,0 мм

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Таблица Г.54 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), узла сопряжения стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Полное опирание панели на плиту перекрытия. Толщина термопрофиля в панели d_пр = 2,0 мм

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,137	0,143	0,148
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,139	0,145	0,150
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,031	0,038	0,047
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,034	0,041	0,049
d_пр* = 1,0 мм

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Удельные потери теплоты в таблицах Г.52 - Г.54 с увеличением толщины термопрофиля панели уменьшаются. Это происходит потому, что удельные потери теплоты самого профиля учитывают отдельно, и в таблицах Г.52 - Г.54 приведены «очищенные» величины. Полные удельные потери теплоты узла немного увеличиваются с увеличением толщины термопрофиля.

Сопряжение стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание панели на плиту перекрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя панели d_ут, мм;

- толщина дополнительного утеплителя d_доп, мм;

- толщина термопрофиля в панели d_пр, мм;

- толщина профиля в дополнительном утеплении d_пр*, мм.

Панель сдвинута относительно торца плиты перекрытия на 50 мм.

Таблица Г.55 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), узла сопряжения стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание панели на плиту перекрытия. Толщина термопрофиля в панели d_пр = 0,7 мм

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,048	0,056	0,066
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,049	0,056	0,066
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,003	0,009	0,018
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,003	0,009	0,017
d_пр* = 1,0 мм

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Таблица Г.56 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), узла сопряжения стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание панели на плиту перекрытия. Толщина термопрофиля в панели d_пр = 1,2 мм

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,045	0,053	0,063
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,045	0,053	0,063
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,000	0,007	0,016
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,000	0,006	0,015
d_пр* = 1,0 мм

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Таблица Г.57 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), узла сопряжения стены из ЛСТК с дополнительным наружным утеплением и железобетонной плиты перекрытия. Частичное опирание панели на плиту перекрытия. Толщина термопрофиля в панели d_пр = 2,0 мм

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,041	0,048	0,058
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,041	0,049	0,058
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	-0,003	0,003	0,012
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	-0,003	0,004	0,012
d_пр* = 1,0 мм

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Удельные потери теплоты в таблицах Г.55 - Г.57 с увеличением толщины термопрофиля панели уменьшаются. Это происходит потому, что удельные потери теплоты самого профиля учитывают отдельно, и в таблицах Г.55 - Г.57 приведены «очищенные» величины. Полные удельные потери теплоты узла немного увеличиваются с увеличением толщины термопрофиля.

Сопряжение стены из ЛСТК и диска перекрытия из ЛСТК

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- средняя толщина профиля d_пр, мм;

- толщина перекрытия d_пер, мм.

Толщина утеплителя стены оказывает малое влияние на удельные потери теплоты через узел.

Таблица Г.58 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены из ЛСТК и диска перекрытия из ЛСТК

d_пер, мм	d_пр, мм
d_пер, мм	0,7	1,2	2
200	0,018	0,022	0,021
250	0,014	0,018	0,017
300	0,009	0,014	0,013

Сопряжение стены из ЛСТК с частичным опиранием на железобетонную плиту покрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены d_ут1, мм;

- средняя толщина профиля d_пр, мм.

Зависимость удельных потерь теплоты от толщины слоя утеплителя покрытия крайне мала и здесь не учитывается.

Таблица Г.59 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены и парапета из ЛСТК с частичным опиранием на железобетонную плиту покрытия

d_ут1, мм	d_пр, мм
d_ут1, мм	0,7	1,2	2
125	0,221	0,233	0,243
150	0,238	0,251	0,261
200	0,300	0,316	0,320

Сопряжение стены из ЛСТК с совмещенным кровельным покрытием из ЛСТК

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены d_ут1, мм;

- средняя толщина профиля d_пр, мм.

Зависимость удельных потерь теплоты от толщины слоя утеплителя покрытия крайне мала и здесь не учитывается.

Таблица Г.60 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены из ЛСТК с совмещенным кровельным покрытием из ЛСТК

d_ут1, мм	d_пр, мм
d_ут1, мм	0,7	1,2	2
125	0,073	0,078	0,079
150	0,052	0,054	0,056
200	0,043	0,046	0,047

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.47 и пояснения к ней). Таким образом, потери по направляющим (один термопрофиль) рассчитывают отдельно по таблице Г.47 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Сопряжение стены из ЛСТК и скатной кровли из ЛСТК

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены d_ут1, мм;

- толщина утеплителя кровли 1 d_ут2, мм;

- толщина утеплителя кровли 2 d_ут3, мм;

- средняя толщина профиля d_пр, мм.

Из за большого числа варьируемых параметров удельные потери теплоты узла сведены в группу таблиц Г.61 - Г.63. Каждая таблица отличается от остальных толщиной слоя утеплителя кровли.

Таблица Г.61 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены из ЛСТК и скатной кровли из ЛСТК. d_ут2 = 150 мм

d_ут3 = 50 мм
d_ут1	d_пр = 0,7	d_пр = 1,2	d_пр = 2
125	0,08	0,072	0,058
150	0,076	0,068	0,056
200	0,074	0,064	0,052

d_ут3 = 100 мм
125	0,063	0,054	0,042
150	0,059	0,051	0,039
200	0,055	0,047	0,036

Таблица Г.62 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены из ЛСТК и скатной кровли из ЛСТК. d_ут2 = 200 мм

d_ут3 = 50 мм
d_ут1	d_пр = 0,7	d_пр = 1,2	d_пр = 2
125	0,085	0,077	0,062
150	0,082	0,073	0,06
200	0,08	0,069	0,057

d_ут3 = 100 мм
125	0,069	0,061	0,049
150	0,065	0,057	0,045
200	0,061	0,053	0,041

Таблица Г.63 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены из ЛСТК и скатной кровли из ЛСТК. d_ут2 = 250 мм

d_ут3 = 50 мм
d_ут1	d_пр = 0,7	d_пр = 1,2	d_пр = 2
125	0,088	0,08	0,065
150	0,085	0,076	0,063
200	0,083	0,072	0,06

d_ут3 = 100 мм
125	0,074	0,065	0,053
150	0,069	0,061	0,049
200	0,065	0,056	0,044

Углы стен из ЛСТК

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены d_ут, мм.

Таблица Г.64 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла угла стен из ЛСТК

Выпуклый угол
d_ут = 125 мм	d_ут = 150 мм	d_ут = 200 мм
0,006	0,019	0,009

Вогнутый угол
-0,077	-0,064	-0,071

Геометрия угла стены снижает влияние термопрофилей на дополнительные потери теплоты. Так как термопрофили учитывают отдельно, это приводит к эффективному снижению удельных потерь теплоты через узел.

Углы стен из ЛСТК с дополнительным утеплением

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя панели d_ут, мм;

- толщина дополнительного утеплителя d_доп, мм;

- толщина профиля в дополнительном утеплении d_пр*, мм.

Влияние толщины термопрофиля в панели мало.

Таблица Г.65 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для выпуклого угла стен из ЛСТК с дополнительным утеплением

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	0,039	0,033	0,030
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	0,039	0,033	0,030
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	0,018	0,016	0,015
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	0,019	0,016	0,015
d_пр* = 1,0 мм

Следует обратить внимание, что в данном узле учитываются только два термопрофиля, так как третий расположен вдоль облицовки (не пересекает утеплитель).

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Таблица Г.66 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для вогнутого угла стен из ЛСТК с дополнительным утеплением

	d_ут, мм
	120	150	200
d_доп = 50 мм	-0,078	-0,078	-0,080
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 50 мм	-0,078	-0,078	-0,080
d_пр* = 1,0 мм
d_доп = 100 мм	-0,084	-0,085	-0,087
d_пр* = 0,7 мм
d_доп = 100 мм	-0,084	-0,086	-0,088
d_пр* = 1,0 мм

Следует обратить внимание, что в данном узле учитывают только два термопрофиля, так как третий расположен вдоль облицовки (не пересекает утеплитель).

Удельные потери теплоты узла даны без учета потерь теплоты по направляющим каркаса КОС (см. таблицу Г.48). Таким образом, потери по направляющим (два термопрофиля) рассчитывают отдельно по таблице Г.48 в составе расчета всех термопрофилей каркаса КОС.

Примыкание стены из ЛСТК к цоколю. Железобетонная плита перекрытия

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены из ЛСТК d_ут, мм;

- средняя толщина профиля d_пр, мм.

Таблица Г.67 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла примыкания стены из ЛСТК к цоколю. Железобетонная плита перекрытия

d_ут, мм	d_пр, мм
d_ут, мм	0,7	1,2	2
125	0,044	0,054	0,067
150	0,056	0,070	0,084
200	0,104	0,124	0,136

Примыкание стены из ЛСТК к цоколю. Диск перекрытия из ЛСТК

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина слоя утеплителя стены из ЛСТК d_ут, мм;

- средняя толщина профиля d_пр, мм.

Таблица Г.68 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла примыкания стены из ЛСТК к цоколю. Диск перекрытия из ЛСТК

d_ут, мм	d_пр, мм
d_ут, мм	0,7	1,2	2
125	0,026	0,033	0,040
150	0,044	0,052	0,060
200	0,089	0,101	0,108

Г.9 Узлы НФС

Системы с алюминиевым кронштейном и массивной подкладкой под кронштейн

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.7.

Основные параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- марка кронштейна.

Толщина основания 200 мм.

Рисунок Г.7 - Схема установки кронштейна

Ниже для семи широко распространенных типов алюминиевых кронштейнов приведены схема кронштейна на рисунке и таблица с удельными потерями теплоты.

Отличительной чертой рассматриваемых вариантов являются наличие существенной теплоизоляционной подкладки под кронштейн и изоляция анкера. Подкладка имеет толщину в 10 мм и термическое сопротивление 0,08 - 0,09 м² °С/Вт.

Рисунок Г.8 - Кронштейн 1 - П-образный кронштейн шириной 100 мм

Таблица Г.69 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 1

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,013	0,030	0,047
R_ут = 3,0	0,020	0,039	0,054
R_ут = 6,0	0,027	0,045	0,058

Рисунок Г.9 - Кронштейн 2 - П-образный кронштейн шириной 60 мм

Таблица Г.70 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 2

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,010	0,022	0,033
R_ут = 3,0	0,015	0,028	0,038
R_ут = 6,0	0,020	0,032	0,040

Рисунок Г.10 - Кронштейн 3 - П-образный кронштейн шириной 150 мм

Таблица Г.71 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 3

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,017	0,041	0,065
R_ут = 3,0	0,025	0,052	0,075
R_ут = 6,0	0,034	0,060	0,080

Рисунок Г.11 - Кронштейн 4 - П-образный кронштейн шириной 200 мм
с расширенным основанием

Таблица Г.72 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 4

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,027	0,072	0,122
R_ут = 3,0	0,041	0,091	0,140
R_ут = 6,0	0,054	0,104	0,149

Рисунок Г.12 - Кронштейн 5 - L-образный кронштейн шириной 100 мм

Таблица Г.73 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 5

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,012	0,027	0,041
R_ут = 3,0	0,018	0,034	0,046
R_ут = 6,0	0,023	0,037	0,047

Рисунок Г.13 - Кронштейн 6 - L-образный кронштейн шириной 60 мм

Таблица Г.74 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 6

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,012	0,027	0,041
R_ут = 3,0	0,017	0,032	0,044
R_ут = 6,0	0,020	0,033	0,041

Рисунок Г.14 - Кронштейн 7 - L-образный кронштейн шириной 60 мм

Таблица Г.75 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, через кронштейн 7

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,015	0,035	0,055
R_ут = 3,0	0,022	0,044	0,062
R_ут = 6,0	0,028	0,049	0,063

Система со стальным кронштейном и стальной направляющей, утопленной в утеплитель

Общий вид конструкции представлен на рисунках Г.15, Г.16.

Отличительной особенностью данной системы является то, что кронштейны осуществляют только подвод тепла к направляющей, выполняя вспомогательную роль. Поэтому и при расчетах потерь теплоты они учитываются лишь как дополнительный фактор. Их роль учтена при расчетах температурных полей. В связи с этим частота кронштейнов, приходящаяся на 1 пог. м направляющей, становится дополнительным фактором варьирования при составлении таблиц удельных потерь теплоты через горизонтальную направляющую.

Основные параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- средняя частота кронштейнов, приходящаяся на 1 пог. м горизонтальной направляющей, n_кр, шт./м.

Рисунок Г.15 - Разрез узла конструкции НФС с горизонтальной
стальной направляющей

Примечания

1 Толщина стали 0,8 - 12 мм.

2 Длина профиля 3000 мм.

3 При отсутствии теплоизоляции или ее толщине до 75 мм вместо горизонтального профиля типа I применяется уголок 40×60, 50×50 (горизонтальный профиль типа II).

Рисунок Г.16 - Конструкция горизонтальной направляющей

Удельные потери теплоты приведены в таблицах Г.76 - Г.79. Значения для промежуточных параметров варьирования следует получать интерполяцией из табличных значений.

Расчеты проведены для несущих кронштейнов для средней толщины металла направляющей 1 мм и средней толщины металла кронштейна 1,5 мм. Удельные потери теплоты для других толщин металла направляющей и кронштейна, а также кронштейна с уменьшенной высотой консоли можно получить по тем же таблицам за счет введения эффективной частоты кронштейнов n_эф.кр, по формулам (Г.4), (Г.5).

При расчете температурного поля учтена установка паронитовой прокладки толщиной 2 мм между кронштейном и основанием стены.

Формула для определения эффективной частоты кронштейнов в случае несущего кронштейна:

n_эф.кр = 0,667d_кр·d_нап·n_кр,

(Г.4)

где d_кр - средняя толщина металла кронштейна, мм;

d_нап - средняя толщина металла направляющей, мм.

Формула для определения эффективной частоты кронштейнов в случае кронштейна с уменьшенной высотой консоли:

n_эф.кр = 0,533d_кр·d_нап·n_кр,

(Г.5)

Таблица Г.76 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель. n_кр = 1 шт./м

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,046	0,094	0,140
R_ут = 3,0	0,062	0,108	0,143
R_ут = 6,0	0,069	0,102	0,123

Таблица Г.77 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель. n_кр = 1,33 шт./м

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,049	0,101	0,152
R_ут = 3,0	0,065	0,115	0,154
R_ут = 6,0	0,072	0,107	0,131

Таблица Г.78 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель. n_кр = 1,67 шт./м

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,050	0,106	0,160
R_ут = 3,0	0,067	0,120	0,162
R_ут = 6,0	0,074	0,112	0,138

Таблица Г.79 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), через горизонтальную направляющую, утопленную в утеплитель. n_кр = 3,33 шт./м

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,054	0,117	0,182
R_ут = 3,0	0,072	0,132	0,187
R_ут = 6,0	0,081	0,128	0,162

Стальная противопожарная рассечка в вентилируемых фасадах

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.17.

Основные параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С).

Толщина основания 200 мм.

Рисунок Г.17 - Схема установки противопожарной рассечки

Таблица Г.80 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/°С, через противопожарную рассечку

	λ_о = 0,2	λ_о = 0,6	λ_о = 1,8
R_ут = 1,5	0,051	0,132	0,212
R_ут = 3,0	0,062	0,119	0,162
R_ут = 6,0	0,058	0,088	0,105

Г.10 Сопряжение стен с совмещенным кровельным покрытием

Узлы сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием учитывают при расчете приведенного сопротивления теплопередаче совмещенного кровельного покрытия.

В настоящем разделе рассматривают сопряжения трехслойной стены с облицовкой кирпичом, СФТК, вентилируемого фасада или тонкостенных панелей с совмещенным кровельным покрытием. При этом отдельно учитывают два варианта кровельного покрытия: с основанием из железобетона и из стального профилированного листа. Как показал анализ, в большинстве случаев выбор основания совмещенного кровельного покрытия мало влияет на удельные потери теплоты через рассматриваемый узел. Поэтому приведенные ниже данные могут быть распространены на оба варианта основания совмещенного кровельного покрытия.

Отличительной чертой выбранной группы узлов является смешение влияния геометрической неоднородности наподобие выпуклого угла с влиянием разрыва утеплителя. Оба фактора увеличивают удельные потери теплоты.

Наибольшее влияние на приведенное сопротивление теплопередаче оказывают сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием в малоэтажных зданиях.

Для кладок из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или крупноформатных камней сопряжение стены с совмещенным кровельным покрытием близко по характеристикам к аналогичному сопряжению плит перекрытия со стеной, и соответствующие значения могут быть найдены по таблицам Г.5 - Г.10.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на стене R_ут1, м² °С/Вт;

- теплопроводность основания λ_о, Вт/(м °С);

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут2, м² °С/Вт;

- высота дополнительного утепления парапета от верха кровли h_ут, мм.

Во всех расчетах толщина основания стены принята равной 250 мм.

Высота парапета, если она превышает 500 мм, оказывает малое влияние на значение удельных потерь теплоты через узел. Во всех расчетах ее принимают большей 500 мм и не учитывают.

Наружную сторону стены считают утепленной до уровня парапета из соображений непрерывности наружной облицовки. Однако утепление наружной стороны неважно для теплопереноса через выбранный узел. Если наружная сторона стены утеплена не до уровня парапета, а до уровня утеплителя на парапете со стороны кровли, теплоперенос через узел практически не изменится.

Схема узла представлена на рисунке Г.18.

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.18 - Схема сопряжения СФТК с совмещенным кровельным покрытием

Таблица Г.81 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. Теплопроводность основания стены λ_о = 0,2 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,301	0,252	-
3,13	0,294	0,241	0,212
5,0	0,282	0,223	0,194
7,81	-	0,207	0,169

Таблица Г.82 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. Теплопроводность основания стены λ_о = 0,6 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,49	0,465	-
3,13	0,471	0,44	0,424
5,0	0,441	0,403	0,383
7,81	-	0,361	0,334

Таблица Г.83 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета отсутствует. Теплопроводность основания стены λ_о = 1,8 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,837	0,842	-
3,13	0,811	0,81	0,81
5,0	0,766	0,756	0,751
7,81	-	0,686	0,675

Таблица Г.84 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета h_ут = 200 мм. Теплопроводность основания стены λ_о = 0,2 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,239	0,179	-
3,13	0,25	0,187	0,15
5,0	0,254	0,188	0,151
7,81	-	0,186	0,143

Таблица Г.85 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета h_ут = 200 мм. Теплопроводность основания стены λ_о = 0,6 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,363	0,318	-
3,13	0,372	0,321	0,293
5,0	0,371	0,315	0,283
7,81	-	0,301	0,265

Таблица Г.86 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета h_ут = 200 мм. Теплопроводность основания стены λ_о = 1,8 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,639	0,617	-
3,13	0,640	0,613	0,598
5,0	0,627	0,594	0,575
7,81	-	0,562	0,538

Таблица Г.87 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета h_ут = 500 мм. Теплопроводность основания стены λ_о = 0,2 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,233	0,171	-
3,13	0,246	0,18	0,141
5,0	0,252	0,184	0,144
7,81	-	0,184	0,139

Таблица Г.88 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета h_ут = 500 мм. Теплопроводность основания стены λ_о = 0,6 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,336	0,278	-
3,13	0,348	0,287	0,25
5,0	0,352	0,287	0,248
7,81	-	0,283	0,24

Таблица Г.89 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой (штукатурный или вентилируемый фасад) или трехслойная с облицовкой кирпичом. Дополнительное утепление парапета h_ут = 500 мм. Теплопроводность основания стены λ_о = 1,8 Вт/(м °С)

R_ут2, м² °С/Вт	R_ут1, м² °С/Вт
R_ут2, м² °С/Вт	1,5	3,0	6,0
1,88	0,553	0,51	-
3,13	0,563	0,516	0,488
5,0	0,563	0,51	0,479
7,81	-	0,495	0,459
Примечания 1 Сравнивая таблицы Г.81 - Г.89 можно отметить слабое влияние дополнительного утепления парапета на значения удельных потерь теплоты через узел. То есть для борьбы с высокими значениями удельных потерь теплоты через узел сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием (например, при выполнении основания стены из тяжелого бетона) утепление парапета со стороны покрытия не дает ощутимого результата. Это надо иметь в виду при выборе варианта доработки узла. 2 Для стен с наружным утеплением и трехслойных стен термическое сопротивление слоя утеплителя на стене практически не влияет на удельные потери теплоты через выбранный узел.

Стена - тонкостенные панели (в том числе сэндвич панели)

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление панели R_ут1, м² °С/Вт;

- термическое сопротивление слоя утеплителя кровли R_ут2, м² °С/Вт;

- комплексный параметр, равный произведению толщины на теплопроводность облицовочного листа панели со стороны кровли, d_oбλ_об, Вт/°С.

Значения комплексного параметра приняты таким образом, чтобы охватывать как панели с облицовкой из различных листов ГВЛ, цементно-стружечных листов, так и сэндвич-панели со стальной облицовкой вплоть до толщины стального листа 2,2 мм.

Схема узла представлена на рисунке Г.19.

Рисунок Г.19 - Схема сопряжения тонкостенных панелей
(в том числе сэндвич-панелей) с совмещенным кровельным покрытием

Таблица Г.90 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена - тонкостенные панели (в том числе сэндвич панели). Термическое сопротивление панели 2 м² °С/Вт

R_ут2, м² °С/Вт	d_oбλ_об, Вт/°С
R_ут2, м² °С/Вт	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	0,031	0,106	0,25	0,56
3,13	0,036	0,099	0,221	0,507
5,0	0,04	0,095	0,191	0,441
7,81	0,045	0,094	0,171	0,375

Таблица Г.91 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена -тонкостенные панели (в том числе сэндвич панели). Термическое сопротивление панели 4 м² °С/Вт

R_ут2, м² °С/Вт	d_oбλ_об, Вт/°С
R_ут2, м² °С/Вт	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	0,039	0,098	0,241	0,561
3,13	0,04	0,087	0,208	0,504
5,0	0,04	0,077	0,173	0,43
7,81	0,042	0,07	0,143	0,356

Таблица Г.92 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), для узла сопряжения стены с совмещенным кровельным покрытием. Стена-тонкостенные панели (в том числе сэндвич панели). Термическое сопротивление панели 7 м² °С/Вт

R_ут2, м² °С/Вт	d_oбλ_об, Вт/°С
R_ут2, м² °С/Вт	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	0,04	0,096	0,24	0,564
3,13	0,04	0,083	0,204	0,505
5,0	0,037	0,07	0,166	0,428
7,81	0,036	0,061	0,133	0,349

Примечание - Как видно из таблиц Г.90 - Г.92, для выбранного вида узлов на удельные потери теплоты основное влияние оказывает комплексный параметр и в значительно меньшей степени -термическое сопротивление слоя утеплителя кровли.

Г.11 Узлы кровли

В настоящем разделе рассматривают узлы различных типовых теплотехнических неоднородностей кровли:

- примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из железобетона (таблица Г.93);

- примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из профилированного листа (таблица Г.94);

- деформационный шов (таблица Г.95);

- узел установки аэратора (таблица Г.96);

- пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.97);

- пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие (таблица Г.98);

- прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие, вариант 1 (таблица Г.99);

- прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие, вариант 2 (таблицы Г.100 - Г.102);

- прохождение деревянных стропил в скатной кровле (таблица Г.103);

- прохождение деревянной балки в коньке или ендове скатной кровли (таблица Г.104).

В большинстве случаев выбор основания совмещенного кровельного покрытия (железобетонная плита или профилированный лист) мало влияет на значения удельных потерь теплоты через рассматриваемый узел. Поэтому приведенные ниже данные (за исключением оговоренных случаев) могут быть распространены на оба варианта основания совмещенного кровельного покрытия.

Примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из железобетона

В настоящем подразделе рассматривают следующий вариант устройства фонаря. Светопрозрачную конструкцию устанавливают на возвышение над кровлей, формируемое из некоего аналога тонкостенных панелей (или сендвич панелей). Схема узла представлена на рисунке Г.20. При расчете удельных потерь теплоты место примыкания светопрозрачной конструкции к панелям не рассматривают, так как оно индивидуально для различных светопрозрачных конструкций. Приведенные ниже значения относятся только к месту стыка панелей и совмещенного кровельного покрытия.

Отличительной чертой выбранной группы узлов является смешение влияния геометрической неоднородности наподобие вогнутого угла с влиянием разрыва утеплителя. При этом наличие вогнутого угла уменьшает удельные потери теплоты, а разрыв утеплителя - увеличивает. Возникающее противоречие приводит к большому разнообразию значений удельных потерь теплоты данного элемента в зависимости от соотношения варьируемых параметров.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут, м² °С/Вт;

Таблица Г.93 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла примыкания фонаря к совмещенному кровельному покрытию. Плита перекрытия из железобетона

R_ут2, м² °С/Вт	d_oбλ_об, Вт/°С
R_ут2, м² °С/Вт	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	-0,109	-0,063	0,065	0,391
3,13	-0,107	-0,071	0,032	0,331
5,0	-0,115	-0,087	-0,011	0,248
7,81	-0,132	-0,112	-0,053	0,151

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.20 - Схема установки фонаря для совмещенного кровельного
покрытия с основанием из железобетона

Примыкание кровли к фонарю, плита перекрытия из профилированного листа

Устройство фонаря в настоящем подразделе принимают аналогичным вышеописанному. Схема узла представлена на рисунке Г.19. При расчете значений удельных потерь теплоты место примыкания светопрозрачной конструкции к панелям не рассматривают, так как оно индивидуально для различных светопрозрачных конструкций. Приведенные ниже значения относятся только к месту стыка панелей и совмещенного кровельного покрытия.

Рисунок Г.21 - Схема установки фонаря для совмещенного кровельного
покрытия с основанием из профилированного листа

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут, м² °С/Вт;

Таблица Г.94 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла примыкания фонаря к совмещенному кровельному покрытию. Плита перекрытия из железобетона

R_ут, м² °С/Вт	d_oбλ_об, Вт/°С
R_ут, м² °С/Вт	0,002	0,008	0,032	0,128
1,88	-0,063	0,012	0,223	0,614
3,13	-0,066	-0,016	0,144	0,506
5,0	-0,075	-0,041	0,070	0,38
7,81	-0,094	-0,068	0,003	0,25

Деформационный шов на кровельном покрытии

Схема узла представлена на рисунке Г.22.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут, м² °С/Вт;

- ширина полосы, утепляющей шов, d₁, мм.

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.22 - Схема деформационного шва для совмещенного кровельного покрытия

Основные дополнительные потери теплоты через деформационный шов на кровельном покрытии связаны с расположением кирпичной кладки на плите перекрытия с обеих сторон от шва. Эта кладка прорезает утеплитель и является массивным «мостиком холода». При расчете приведенных ниже значений предполагалось, что кладка выполнена из полнотелого кирпича, толщина кладки с каждой стороны шва 120 мм.

Таблица Г.95 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), за счет устройства деформационного шва

R_ут, м² °С/Вт	d₁/2, мм
R_ут, м² °С/Вт	0	150	250	400
1,88	0,692	0,424	0,262	0,11
3,13	0,644	0,436	0,307	0,19
5,0	0,559	0,413	0,317	0,229
7,81	0,454	0,36	0,294	0,23

Узел установки аэратора

Схема узла представлена на рисунке Г.23.

Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут, м² °С/Вт.

Для всех вариантов диаметр аэратора (в месте пересечения утеплителя) принят равным 90 - 100 мм.

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.23 - Схема устройства аэратора в совмещенном кровельном покрытии

Таблица Г.96 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет установки аэратора

R_ут, м² °С/Вт	χ
1,88	0,008
3,13	0,007
5,0	0,006
7,81	0,004
Примечание - Удельные потери теплоты для узла установки аэратора относительно невелики, и при установке менее одного аэратора на 10 м² кровли данный узел допускается не учитывать в расчетах приведенного сопротивления теплопередаче совмещенного кровельного покрытия.

Пропуск электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие

Схема узла представлена на рисунке Г.24.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_ут, м² °С/Вт;

- диаметр внешней металлической трубы D_трубы, мм.

Основным «мостиком холода» в выбранной конструкции служит стальная трубка, защищающая кабель. Во всех расчетах толщина металла трубки принята равной 0,8 мм.

Тепловые потери по металлу кабеля учитывают.

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная; «ЭПДМ резина» - этиленпропиленовая резина.

Рисунок Г.24 - Схема пропуска электрического кабеля через совмещенное
кровельное покрытие

Таблица Г.97 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет пропуска электрического кабеля через совмещенное кровельное покрытие

R_ут, м² °С/Вт	D_трубы, мм
R_ут, м² °С/Вт	12	24	48	92
1,88	0,014	0,035	0,084	0,188
3,13	0,012	0,032	0,077	0,179
5,0	0,009	0,026	0,067	0,163
7,81	0,007	0,02	0,055	0,141

Пропуск пучка труб через совмещенное кровельное покрытие

Схема узла представлена на рисунке Г.25.

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.25 - Схема пропуска пучка труб через совмещенное кровельное покрытие

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_yт, м² °С/Вт;

- диаметр металлического стакана D_стак, мм.

Основным «мостиком холода» в выбранной конструкции служит стальной стакан, защищающий трубы. Во всех расчетах толщина металла стакана принята равной 0,8 мм.

Тепловые потери по металлу труб не учитывают. В настоящем случае предполагают, что трубы предназначены для передачи какого либо вещества и функционируют. При этом, проходя по трубам, вещество их подогревает, что исключает промерзание, но делает невозможным учет тепловых потерь по металлу труб в расчетах приведенного сопротивления теплопередаче кровли. Пучок труб со всех сторон утеплен эффективным утеплителем и практически не влияет на работу остальных элементов узла, что делает возможным расчет значений удельных потерь через узел без учета материала труб.

Таблица Г.98 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет пропуска пучка труб через совмещенное кровельное покрытие

R_ут, м² °С/Вт	D_стак, мм
R_ут, м² °С/Вт	80	140	260
1,88	0,055	0,087	0,141
3,13	0,05	0,08	0,136
5,0	0,042	0,069	0,119
7,81	0,032	0,055	0,097

Прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1

Схема узла представлена на рисунке Г.26.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_yт, м² °С/Вт;

- площадь металла сечения колонны плоскостью, проходящей вдоль перекрытия на уровне утеплителя, S_к, мм².

Таблица Г.99 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 1

R_ут, м² °С/Вт	S_к, мм²
R_ут, м² °С/Вт	600	1100	2200
1,88	0,055	0,087	0,141
3,13	0,05	0,08	0,136
5,0	0,042	0,069	0,119
7,81	0,032	0,055	0,097

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.26 - Схема прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие.
Вариант 1

Прохождение колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2

Схема узла представлена на рисунке Г.27.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- термическое сопротивление слоя утеплителя на плите перекрытия R_yт, м² °С/Вт;

- высота возвышения короба из оцинкованной стали над верхом кровли h_кор, мм;

- площадь металла сечения колонны плоскостью, проходящей вдоль перекрытия на уровне утеплителя, S_к, мм².

Примечание - «ц.п.» - цементно-песчаная.

Рисунок Г.27 - Схема прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие.
Вариант 2

Таблица Г.100 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба h_кор = 300 мм

R_ут, м² °С/Вт	S_к, мм²
R_ут, м² °С/Вт	2000	4000	7500	14000
1,88	0,575	0,767	1,12	1,73
3,13	0,672	0,855	1,19	1,77
5,0	0,764	0,938	1,25	1,80
7,81	0,852	1,01	1,3	1,81

Таблица Г.101 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба h_кор = 400 мм

R_ут, м² °С/Вт	S_к, мм²
R_ут, м² °С/Вт	2000	4000	7500	14000
1,88	0,567	0,751	1,09	1,67
3,13	0,66	0,835	1,16	1,71
5,0	0,753	0,92	1,22	1,74
7,81	0,844	0,992	1,27	1,75

Таблица Г.102 - Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, за счет прохождения колонны через совмещенное кровельное покрытие. Вариант 2. Возвышение короба h_кор = 500 мм

R_ут, м² °С/Вт	S_к, мм²
R_ут, м² °С/Вт	2000	4000	7500	14000
1,88	0,558	0,733	1,06	1,61
3,13	0,647	0,814	1,12	1,65
5,0	0,741	0,902	1,19	1,68
7,81	0,835	0,972	1,24	1,69

Узел прохождения деревянных стропил в скатной кровле

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.28.

Рисунок Г.28 - Расположение деревянного каркаса в скатной кровле

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя d_ут, мм;

- толщина дополнительного утеплителя d_доп, мм.

Толщина стропил принята равной 50 мм.

Удельные потери теплоты сведены в таблицу Г.103. Отсутствие дополнительного утепления рассматривается как случай с нулевым дополнительным утеплением.

Таблица Г.103 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), через деревянные стропила скатной кровли

d_доп, мм	d_ут = 100 мм	d_ут = 150 мм	d_ут = 200 мм
0	0,044	0,034	0,027
50	0,024	0,021	0,019
100	0,019	0,017	0,015

При расчетах суммарных потерь теплоты через стропила следует подсчитывать погонную длину всех без исключения стропил, при этом учитывать следует только стропила, пересекающие слой утеплителя и находящиеся на участках конструкций, прилегающих к отапливаемым помещениям.

Узел прохождения деревянной балки в коньке или ендове скатной кровли

Общий вид конструкции представлен на рисунке Г.29.

Рисунок Г.29 - Прохождение деревянной балки в коньке скатной кровли

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина утеплителя d_yт, мм;

Толщина балки принята равной 100 мм.

Для случая толщины балки 50 мм следует использовать данные из таблицы Г.103. При промежуточных толщинах удельные потери теплоты находятся интерполяцией по таблицам Г.103 и Г.104.

Таблица Г.104 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м·°С), через деревянную балку в коньке или ендове скатной кровли

d_ут = 100 мм	d_ут = 150 мм	d_ут = 200 мм
0,084	0,065	0,053

Г.12 Узлы перекрытий над неотапливаемыми подвалами и подпольями

Железобетонная колонна или стена

Схема узла представлена на рисунке Г.30.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина стены или колонны d_cp, мм;

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_yт, м² °С/Вт.

Рисунок Г.30 - Схема прохождения стены или железобетонной колонны
через перекрытие над неотапливаемым подпольем

Удельные потери теплоты Ψ_ст, Вт/(м·°С), находят по таблице Г.105 интерполяцией.

Таблица Г.105 - Удельные потери теплоты Ψ_ст, Вт/(м °С), узла прохождения стены или колонны из железобетона

R_ут, м² °С/Вт	d_ст, мм
R_ут, м² °С/Вт	140	220	350
1,5	0,844	1,056	1,304
3,0	0,763	0,992	1,271
6,0	0,59	0,804	1,081

Утепленный ригель

Схема узла представлена на рисунке Г.31.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- высота ригеля d_ри, мм;

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт.

Ширина ригеля практически не имеет значения.

1 - ригель

Рисунок Г.31 - Схема прохождения ригеля под перекрытием над
неотапливаемым подпольем

Удельные потери теплоты Ψ_ри, Вт/(м °С), находят по таблице Г.106 интерполяцией.

Таблица Г.106 - Удельные потери теплоты Ψ_ри, Вт/(м·°С), узла прохождения ригеля под перекрытием над неотапливаемым подпольем

R_ут, м² °С/Вт	высота ригеля, мм
R_ут, м² °С/Вт	200	400	800
1,5	0,108	0,208	0,29
3,0	0,044	0,119	0,206
6,0	0,004	0,044	0,113

Узел прохождения металлической колонны через перекрытие

Металлическая колонна - это сильное теплопроводное включение, которое приводит к огромным дополнительным потерям теплоты и промерзанию узла, если колонну не утеплить снаружи. Для расчетов, приводимых ниже, принимают, что колонна утеплялась снаружи на всю высоту утеплителем толщиной, равной толщине утеплителя на перекрытии.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- площадь металла сечения колонны плоскостью, проходящей вдоль перекрытия на уровне утеплителя, S_к, мм²;

- термическое сопротивление слоя утеплителя R_ут, м² °С/Вт.

Узел прохождения колонны показан на рисунке Г.32.

1 - колонна; 2 - утеплитель; 3 - клеевой слой

Рисунок Г.32 - Схема узла прохождения колонны через перекрытие

Удельные потери теплоты χ_к, Вт/°С, находят по таблице Г.107 интерполяцией.

Таблица Г.107 - Удельные потери теплоты χ_к, Вт/°С, узла прохождения стальной колонны через перекрытие

R_ут, м² °С/Вт	Площадь сечения колонны S_к, мм²
R_ут, м² °С/Вт	2000	4000	8500	20000
1,5	0,121	0,206	0,367	0,663
3,0	0,098	0,167	0,302	0,554
6,0	0,075	0,131	0,242	0,465

Г.13 Узлы типовых ворот

Перечисленные в настоящем разделе узлы следует учитывать при расчете приведенного сопротивления теплопередаче ворот отапливаемых помещений.

Ворота отапливаемых помещений - это подвижные конструкции с существенным движением воздуха через различные щели, притворы и швы. Цель настоящего расчета - определить характеристики конструкции в закрытом виде без движения воздуха. При необходимости учета влияния движения воздуха на потери теплоты необходимо проводить отдельный расчет движения воздуха.

Ворота отапливаемых помещений примыкают к полу и стеновым конструкциям, при этом возникающие узлы создают дополнительные потери теплоты. В расчетах приведенного сопротивления теплопередачи ворот учитываются только дополнительные потери теплоты, зависящие от конструкции ворот. Разделение дополнительных потерь теплоты осуществляется расчетом, в котором за основу принимаются потери теплоты через эталонный узел с «идеальным» примыканием абсолютно однородных ворот. При этом само «идеальное» примыкание должно совпадать по всем размерам с исследуемым примыканием.

Для проведения расчетов приведенного сопротивления теплопередаче ворота разделяются на шесть основных теплозащитных элементов:

1) ворота по глади (плоский элемент);

2) стык панелей (линейный элемент);

3) боковое примыкание ворот к стене (линейный элемент);

4) верхнее примыкание ворот к стене (линейный элемент);

5) нижнее примыкание ворот к полу (линейный элемент);

6) крепление петель (точечный элемент).

Характеристики элементов находятся расчетом температурных полей или по таблицам, приведенным ниже.

Удельные потери теплоты приведены в таблицах Г.108 - Г.122.

Стык панелей

Общая схема панелей показана на рисунке Г.33. Соседние панели стыкуются между собой через подвижное соединение верхнего края одной панели и нижнего края другой панели, так что в закрытом состоянии панели плотно примыкают друг к другу.

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина панели d_пан, мм;

- средняя толщина терморазрыва d_тр, мм.

Терморазрыв может иметь разную толщину сверху и снизу панели. Терморазрыв находится между листами облицовки, которые в общем случае могут быть расположены в зоне разрыва под углом. Для расчетов d_тр берут полусумму верхнего и нижнего терморазрывов, каждый из которых принят по среднему размеру.

Рисунок Г.33 - Схема панели ворот

Таблица Г.108 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла стыка панелей

d_пан, мм	d_тр, мм
d_пан, мм	0	4	8	20	50
40	0,329	0,147	0,095	0,037	-
60	0,301	0,150	0,102	0,047	-
80	0,274	0,148	0,105	0,053	0,015

Боковое примыкание ворот к стене

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина панели d_пан, мм;

- средняя толщина боковой крышки d_кр, мм.

Боковая крышка выполнена из стали.

Таблица Г.109 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла бокового примыкания ворот к стене. Дополнительный боковой уплотнитель

d_пан, мм	d_кр, мм
d_пан, мм	0,5	1
40	0,308	0,365
60	0,311	0,373
80	0,311	0,375

Таблица Г.110 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла бокового примыкания ворот к стене. Дополнительный боковой уплотнитель отсутствует

d_пан, мм	d_кр, мм
d_пан, мм	0,5	1
40	0,267	0,325
60	0,270	0,332
80	0,270	0,335

Таблица Г.111 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла бокового примыкания ворот к стене. Дополнительный внешний уплотнитель

d_пан, мм	d_кр, мм
d_пан, мм	0,5	1
40	0,211	0,255
60	0,215	0,263
80	0,216	0,266

Верхнее примыкание ворот к стене

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина панели d_пан, мм;

- выбор верхнего профиля.

Таблица Г.112 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Алюминиевый верхний профиль, толщина 1,5 мм

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,390
	60	0,420
	80	0,434

Таблица Г.113 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Стальной верхний профиль, толщина 0,8 мм

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,254
	60	0,263
	80	0,261

Таблица Г.114 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Комбинированный верхний профиль

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,061
	60	0,062
	80	0,061

Таблица Г.115 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Односторонний алюминиевый верхний профиль

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,156
	60	0,182
	80	0,201

Таблица Г.116 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Алюминиевый верхний профиль с терморазрывом

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,193
	60	0,246
	80	0,288

Таблица Г.117 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла верхнего примыкания ворот к стене. Дополнительный верхний уплотнитель

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,308
	60	0,311
	80	0,311

Нижнее примыкание ворот к полу

Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:

- толщина панели d_пан, мм;

- выбор нижнего профиля.

Таблица Г.118 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла нижнего примыкания ворот. Алюминиевый нижний профиль, толщина 1,5 мм

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,470
	60	0,469
	80	0,465

Таблица Г.119 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла нижнего примыкания ворот. Стальной нижний профиль, толщина 0,8 мм

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,302
	60	0,271
	80	0,246

Таблица Г.120 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла нижнего примыкания ворот. Нижний профиль - стальная труба, толщина металла 2 мм

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,340
	60	0,317
	80	0,302

Таблица Г.121 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла нижнего примыкания ворот. Профиль - стальная труба в ПВХ, толщина металла 1 мм

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,215
	60	0,194
	80	0,182

Таблица Г.122 - Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м °С), для узла нижнего примыкания ворот. Алюминиевый нижний профиль с терморазрывом

	d_пан, мм	Ψ
	40	0,153
	60	0,135
	80	0,126

В отличие от верхнего профиля с терморазрывом нижний профиль с терморазрывом дает заметно больший эффект за счет иного примыкания к окружающим конструкциям. Для узла верхнего примыкания основной тепловой поток идет вдоль конструкции, и терморазрыв практически не работает. Для нижнего узла примыкания тепловой поток идет поперек ворот, и терморазрыв оказывает существенное влияние.

Ключевые слова: тепловая защита зданий, приведенное сопротивление теплопередаче, удельные потери теплоты, теплотехническая однородность, узлы ограждающих конструкций, расчет температурного поля, разбивка на теплозащитные элементы

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Термины и определения

4 Общие положения

5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей конструкции

6 Расчет удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающей конструкции

7 Алгоритм расчета приведенного сопротивления теплопередаче

Приложение А

Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых ограждающих конструкций, покрытий и чердачных перекрытий

Приложение Б

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены жилого дома1

Приложение В

Пример подбора теплозащитных элементов стены для достижения целевого сопротивления теплопередаче

Приложение Г

Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающих конструкций

Г.1 Швы кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов

Г.2 Тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой

Г.3 Сопряжение плит перекрытия со стеной

Г.4 Углы стен

Г.5 Примыкание оконного блока к стене

Г.6 Примыкание стен к цокольному ограждению

Г.7 Теплозащитные элементы, образуемые различными видами связей в трехслойных железобетонных панелях

Г.8 Узлы наружных каркасно обшивных стен

Г.9 Узлы НФС

Г.10 Сопряжение стен с совмещенным кровельным покрытием

Г.11 Узлы кровли

Г.12 Узлы перекрытий над неотапливаемыми подвалами и подпольями

Г.13 Узлы типовых ворот