ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ ЗДАНИЙ

Методика расчета энергопотребности
и эффективности системы теплогенерации
с тепловыми насосами

EN 15316-4-2:2008
(NEQ)

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных стандартов Российской Федерации - ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения»

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом «Проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт «СантехНИИпроект» (ОАО «СантехНИИпроект») и Государственным унитарным предприятием «Научно-исследовательский институт Мосстрой» (ГУП «НИИ Мосстрой»)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 15 декабря 2011 г. № 1571-ст

4 Настоящий стандарт разработан с учетом основных нормативных положений европейского регионального стандарта ЕН 15316-4-2:2008 «Системы отопления в зданиях. Метод расчета энергетической потребности системы и эффективности системы. Часть 4-2. Системы отопления помещений, насосные отопительные системы» (EN 15316-4-2:2008 «Heating systems in buildings - Method for calculation of systems energy requirements and system efficiencies - Part 4-2: Space heating generation systems, heat pump systems», NEQ)

Наименование настоящего стандарта изменено по отношению к наименованию европейского регионального стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ Р 1.5-2004 (подраздел 3.5)

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Целью настоящего стандарта является гармонизация методики расчета энергетической эффективности зданий в соответствии с Федеральными законами № 384-ФЗ от 30.12.2009 г. «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и № 261-ФЗ от 23.11.2009 г. «Об энергосбережении и о повышении энергетической эффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации», а также основополагающими требованиями директив Европейского сообщества 2002/91/ЕС по общей энергетической эффективности зданий (EPBD).

Настоящий стандарт определяет методику расчета энергопотребления и энергетической эффективности теплонасосных систем теплоснабжения (ТСТ). Методики расчета базируются на использовании приведенных в технической документации и технических стандартах эксплуатационных параметров оборудования и комплектующих изделий, а также характеристик оборудования и комплектующих изделий, полученных в результате испытаний по российским или европейским методикам.

Нормативные методики, представленные в настоящем стандарте, могут быть использованы для:

- оценки зданий, оснащенных теплонасосными системами теплоснабжения, на соответствие нормативам энергопотребления;

- оптимизации энергетических параметров проектируемых систем теплоснабжения зданий с оценкой энергетической эффективности разных вариантов их конфигурации;

- оценки эффективности применения различных энергосберегающих мероприятий и их сравнения по эффективности использования энергии.

В настоящем стандарте нормируются только методики вычислений. В качестве исходных данных при проведении расчетов могут быть использованы данные других национальных стандартов Российской Федерации, стандартов организаций или данные и методики европейских стандартов, на которые имеются ссылки в настоящем стандарте.

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ ЗДАНИЙ

Методика расчета энергопотребности и эффективности системы
теплогенерации с тепловыми насосами

Дата введения - 2012-07-01

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на теплонасосные системы отопления, горячего водоснабжения и теплонасосные системы теплоснабжения (далее ТСТ) зданий, обеспечивающие отопление, подогрев приточного вентиляционного воздуха и производство бытовой горячей воды. Требования настоящего стандарта распространяются на следующие элементы методик расчета:

- объем, форма и содержание исходных данных;

- методики вычисления;

- объем, форма и содержание результатов расчетов и выходных данных.

Настоящий стандарт распространяется также на выработку теплоты следующими теплонасосными установками теплонасосных систем теплоснабжения зданий:

- парокомпрессионные тепловые насосы с электрическим приводом;

- парокомпрессионные тепловые насосы с приводом от двигателя внутреннего сгорания;

- абсорбционные тепловые насосы с тепловым (термическим) приводом.

Настоящий стандарт распространяется на теплонасосные системы теплоснабжения зданий, использующие источники низкопотенциальной тепловой энергии, перечисленные в таблице 1.

Типы систем распределения тепловой энергии, рассматриваемых в настоящем стандарте, приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Типы систем распределения тепловой энергии в здании

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ Р 51125-98 Оборудование бытовое для кондиционирования и очистки воздуха. Требования безопасности и методы испытаний

ГОСТ Р 51594-2000 Нетрадиционная энергетика. Солнечная энергетика. Термины и определения

ГОСТ Р МЭК 60335-2-40-2000 Безопасность бытовых и аналогичных электрических приборов. Дополнительные требования к электрическим тепловым насосам, воздушным кондиционерам и осушителям и способы испытаний

ГОСТ 12.2.063-81 Система стандартов безопасности труда. Арматура промышленная трубопроводная. Общие требования безопасности

ГОСТ 19681-94 Арматура санитарно-техническая водоразборная. Общие технические условия

ГОСТ 26963-86 Кондиционеры бытовые автономные. Общие технические условия

ГОСТ 31168-2003 Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энергии на отопление

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины, определения, обозначения и единицы измерения

3.1 Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1 альтернативное включение (alternate operation): Поочередное переключение теплогенератора или теплового насоса на режим отопления, затем на режим горячего водоснабжения и наоборот.

3.1.2 бытовое горячее водоснабжение (domestic hot water heating): Подогрев воды для системы бытового горячего водоснабжения.

3.1.3 внутренняя температура (internal temperature): Осредненная температура внутреннего воздуха в помещении.

3.1.4 дополнительная энергия (auxiliary energy): Электрическая энергия, потребляемая инженерными системами здания для отопления, охлаждения, вентиляции и горячего водоснабжения энергетических потребностей здания.

Примечания

1 Дополнительная энергия включает в себя электрическую энергию, расходуемую на привод вентиляторов, насосов, электроники и т.д. Электрическая энергия, подаваемая в систему вентиляции для перемещения воздуха, считается не дополнительной энергией, а энергией, потребляемой для вентиляции.

2 В [1] и ГОСТ Р 51594 энергия для насосов и клапанов называется «паразитной» энергией.

3 В рамках настоящего стандарта электрическая энергия, расходуемая на привод тепловых насосов с электродвигателем, и электрическая энергия, потребляемая пиковым электродоводчиком или резервным нагревателем, не учитывается в составе дополнительной энергии, но учитывается как дополнительная подводимая электрическая мощность.

3.1.5 затраты энергии на бытовое горячее водоснабжение (energy need for domestic hot water): Затраты тепловой энергии на подогрев необходимого количества холодной сетевой воды до требуемой температуры горячей воды без учета потерь тепловой энергии в тепловых сетях и системе горячего водоснабжения здания.

3.1.6 затраты энергии на отопление (теплопотери) или охлаждение (energy need for heating and cooling): Энергия, необходимая для отопления или охлаждения помещений для поддержания требуемой температуры внутреннего воздуха на протяжении заданного периода времени (без учета тепловой эффективности и потерь энергии в инженерных системах здания).

Примечание - Затраты энергии на теплохолодоснабжение могут включать в себя дополнительные затраты энергии, связанные с неравномерным распределением температуры и неидеальностью систем температурного контроля.

3.1.7 затраты энергии на теплохолодоснабжение или горячее водоснабжение (энергопотребление системы теплохолодоснабжения) (energy use for space heating or cooling or domestic hot water): Энергия, затрачиваемая на отопление или охлаждение (включая уменьшение влажности) или бытовое горячее водоснабжение.

Примечание - Если система теплохолодоснабжения здания обеспечивает несколько целей (например, отопление и бытовое горячее водоснабжение), то могут возникать трудности в раздельном учете энергии для каждой из целей. Энергопотребление может быть указано в суммарном виде (например, для отопления помещений и бытового горячего водоснабжения или для поквартирной системы теплоснабжения).

3.1.8 инженерная подсистема здания (technical building sub-system): Часть технической системы здания, выполняющая специальную функцию (например, генерацию транспортировки или распределение теплоты).

3.1.9 инженерная система здания (technical building system): Инженерное оборудование систем отопления, охлаждения, вентиляции, бытового горячего водоснабжения, освещения и производства электрической энергии.

3.1.10 коммунальные услуги (building services): Услуги по обеспечению в здании комфортного микроклимата, горячего водоснабжения, необходимого уровня освещенности и другие услуги, связанные с эксплуатацией здания.

3.1.11 коэффициент использования мощности (part load ratio): Отношение количества выработанной теплоты на протяжении расчетного периода к максимально возможной производительности системы (например, теплогенератора или теплового насоса) на протяжении того же периода.

3.1.12 коэффициент полезного действия (КПД) [coefficient of performance (COP)]: Отношение вырабатываемой теплонасосной установкой полезной энергии, требуемой на отопление, охлаждение и горячее водоснабжение, к энергии, затрачиваемой на ее привод по первичной энергии. Более точно оценивать эффективность теплонасосных систем безразмерным коэффициентом трансформации (преобразования) энергии, равного отношению полезной тепловой энергии, вырабатываемой теплонасосной системой, к энергии, затрачиваемой на ее привод по первично затраченной энергии.

3.1.13 коэффициент трансформации (преобразования) энергии: Эффективность теплонасосных систем, характеризуемая безразмерным коэффициентом трансформации (преобразования) энергии, равного отношению полезной тепловой энергии, вырабатываемой теплонасосной системой, к энергии, затрачиваемой на ее привод с учетом вида привода.

3.1.14 номинальный режим эксплуатации (application rating conditions): Расчетный режим эксплуатации оборудования, устанавливаемый изготовителем или поставщиком.

3.1.15 обогреваемое пространство (heated space): Помещение или замкнутое пространство, нагреваемое до заданного значения температуры или заданного диапазона температур.

3.1.16 одновременная работа (simultaneous operation): Одновременное производство тепловой энергии для систем отопления и горячего водоснабжения теплогенератором или тепловым насосом двойного назначения, например, путем снижения в теплонасосном оборудовании температуры перегретого пара или охлаждения конденсата.

3.1.17 период тарифного отключения (cut-out period): Период времени, в течение которого электроснабжение теплонасосной системы прерывается в соответствии с тарифами коммунальной энергосистемы.

3.1.18 работа под частичной нагрузкой (part load operation): Рабочее состояние инженерной системы здания (например, теплового насоса), если фактическая потребляемая нагрузка ниже номинальной производительности устройства.

3.1.19 рабочий диапазон (operating range): Диапазон, указанный производителем и ограниченный верхним и нижним пределами использования (например, диапазон изменения нагрузок, температуры, влажности, напряжения), при котором оборудование считается пригодным для эксплуатации и имеет характеристики, приведенные производителем.

3.1.20 расчетный интервал температуры (bin): Статистический интервал (шаг) температуры наружного воздуха, используемый при проведении расчетов.

3.1.21 расчетный период (calculation period): Период времени, рассматриваемый при проведении расчетов.

Примечание - Расчетный период может быть разделен на ряд расчетных шагов вычислений.

3.1.22 расчетный шаг (calculation step): Дискретный временной интервал в пределах расчетного периода.

Примечание - Типичными дискретными интервалами времени являются: один час, один месяц или один сезон отопления и/или охлаждения.

3.1.23 регенерация энергии: Использование остаточной энергии после завершения конкретного процесса в том же самом или другом процессе.

3.1.24 рекуперация (heat recovery): Возвращение части энергии, расходуемой на теплохолодоснабжение, для повторного использования в том же процессе.

3.1.25 рекуперированные тепловые потери системы (recoverable system thermal loss): Часть тепловых потерь системы, которая может быть возвращена, чтобы снизить нагрузку на систему отопления или охлаждения.

3.1.26 сезон (период года) отопления или кондиционирования (heating or cooling season): Период года, в течение которого расходуется энергия для отопления или кондиционирования.

Примечание - Продолжительность периодов отопления или кондиционирования сезонов используют для определения рабочих периодов инженерных систем здания.

3.1.27 сезонная характеристика энергоэффективности (seasonal performance factor): В настоящем стандарте сезонная характеристика энергоэффективности системы - это отношение суммарной годовой энергии, потребленной системой отопления помещений и/или бытового горячего водоснабжения, к суммарным годовым затратам подведенной энергии (электричества для тепловых насосов с электроприводом с учетом требования первичной энергии для генерации электричества и топлива/теплоты для тепловых насосов с приводным двигателем внутреннего сгорания или абсорбционныхтеплонасосныхустановок) плюс суммарные годовые затраты вспомогательной энергии.

3.1.28 система (подсистема) сбора низкопотенциальной теплоты (система теплосбора): Совокупность устройств, узлов и аппаратов, обеспечивающая извлечение и использование тепловой энергии низкого потенциала, например, низкопотенциальной тепловой энергии грунта поверхностных слоев земли.

3.1.29 температура переключения (low temperature cut-out): Температура, при которой работа теплового насоса останавливается и теплопотери здания обеспечиваются резервным (замещающим) нагревателем.

3.1.30 температура точки баланса (balance point temperature): Температура, при которой тепловая мощность (теплопроизводительность) теплонасосной системы теплоснабжения и тепловая нагрузка здания равны.

3.1.31 тепловая выработка (produced heat): Теплота, выработанная теплогенерирующими системами, в том числе теплонасосными, для нужд отопления помещений и/или бытового горячего водоснабжения.

3.1.32 тепловой насос с электроприводом (electrically-driven heat pump): В настоящем стандарте - это парокомпрессионные тепловые насосы.

3.1.33 тепловой насос (ТН) (heat pump): Устройство для переноса тепловой энергии от источника низкопотенциальной тепловой энергии (с низкой температурой) к потребителю (теплоносителю) с более высокой температурой. Термодинамически тепловой насос представляет собой обращенную холодильную машину.

Примечание - В холодильной машине обеспечивается производство холода для потребителя путем отбора теплоты в испарителе; в конденсаторе осуществляется сброс теплоты в окружающую среду. В тепловом насосе картина обратная, конденсатор является теплообменным аппаратом, выделяющим теплоту для потребителя, а испаритель - теплообменным аппаратом, утилизирующим низкопотенциальную теплоту: вторичные энергетические ресурсы и (или) нетрадиционные возобновляемые источники энергии.

3.1.34 тепловые потери системы (system thermal losses): Тепловые потери систем отопления, охлаждения, бытового горячего водоснабжения, увлажнения, снижения влажности (осушения), вентиляции или освещения, которые не являются вкладом в полезную мощность этой системы.

3.1.35 теплогенератор с двойным контуром (heat generator with double service): Теплогенератор, обеспечивающий тепловой энергией две разные системы, например, систему отопления помещений и систему бытового горячего водоснабжения в режиме поочередной или одновременной комбинированной работы.

3.1.36 теплонасосные системы теплохолодоснабжения (ТСТ) (heat pump systems): Системы инженерного обеспечения зданий и сооружений различного назначения, базирующиеся на применении теплонасосного оборудования и тепловых насосов.

Примечание - В общем случае теплонасосная система теплохолодоснабжения включает в себя следующие основные элементы:

- потребитель тепловой энергии (система отопления, горячего водоснабжения и пр.);

- потребитель холода (система кондиционирования, холодоснабжения и пр.);

- тепловой насос;

- система сбора низкопотенциального тепла.

Как правило, для покрытия пиковых нагрузок теплонасосная система теплохолодоснабжения оснащается дополнительным традиционным источником тепловой энергии (доводчиком).

3.1.37 теплонасосный тепловой узел (ТТУ): Помещение с расположенными в нем элементами, узлами и агрегатами подсистемы генерации теплоты.

3.1.38 теплоноситель (heat transfer medium): Любая среда (вода, воздух и т.д.), используемая для передачи теплоты без изменения своего состояния.

3.1.39 теплопроизводительность (тепловая мощность) (heated capacity): Теплота, производимая установкой для передачи теплоты за единицу времени.

3.1.40 термоскважина: Герметичный грунтовый теплообменник, встроенный в вертикальную или наклонную скважину, обеспечивающий извлечение из грунта или сброс тепловой энергии в грунт.

3.1.41 частота наблюдений (повторяемость) с накоплением (cumulative frequency): Частота наблюдений (повторяемость) температур наружного воздуха, накопленная по всем статистическим интервалам (шагам) температуры наружного воздуха.

3.1.42 частота (повторяемость) (frequency): (статистическая) повторяемость события - это число наблюдений события, возникающего при одной выборке. Частоты могут представляться графически в гистограммах. В настоящем стандарте частота (повторяемость) температуры наружного воздуха оценивается на основе выборки усредненных почасовых данных для одного года.

3.1.43 эффективная подводимая мощность (effective power input): Установленная электрическая мощность теплонасосного теплового пункта, включая:

- установленную электрическую мощность компрессора или горелки;

- установленную электрическую мощность системы размораживания;

- установленную электрическую мощность устройств автоматического регулирования и обеспечения безопасности работы узла;

- установленную электрическую мощность устройств переноса теплоты (например, вентиляторы, насосы) и перемещения теплоносителей внутри теплонасосного теплового пункта.

3.2 Обозначения и единицы измерения

В настоящем стандарте применяются следующие обозначения и единицы измерения, приведенные в таблице 2, сокращения, приведенные в таблице 3, и индексы, приведенные в таблице 4.

Таблица 2 - Обозначения и единицы измерения

Таблица 3 - Сокращения

Таблица 4 - Индексы

4 Общие положения

Теплонасосная система теплоснабжения (ТСТ) включает в себя подсистемы:

- генерации теплоты;

- транспорта теплоты;

- распределения теплоты.

Подсистема генерации теплоты включает в себя подсистему сбора низкопотенциальной тепловой энергии.

4.1 Подсистема генерации теплоты

4.1.1 Системные границы

Системные границы определяют компоненты ТСТ, рассматриваемые в настоящем стандарте. Системная граница подсистемы генерации теплоты включает в себя тепловой насос, подсистему отбора низкопотенциальной тепловой энергии, внутренние и внешние баки-аккумуляторы тепловой энергии и резервные электрические нагреватели. В состав подсистемы генерации теплоты включают все вспомогательные компоненты до границы с подсистемой транспорта или распределения теплоты. Системная граница подсистемы генерации теплоты приведена на рисунке 1.

Рисунок 1 - Системная граница подсистемы генерации теплоты

4.1.2 Основные исходные данные

Способ расчета энергопотребления и энергоэффективности теплонасосных систем теплоснабжения, представленный в настоящем стандарте, в качестве исходных данных учитывает следующие физические факторы:

- тип (конфигурацию) генерации теплоты (моновалентный, бивалентный);

- тип теплонасосного оборудования [энергия привода, например, электричество или топливо, термодинамический цикл (парокомпрессионный - VCC, пароабсорбционный - VAC)];

- тип источника теплоты низкого потенциала и теплоносителя подсистемы распределения теплоты (отвода теплоты от конденсатора теплового насоса), например, грунт - вода, воздух - воздух;

- энергетические нагрузки подсистем распределения теплоты: подсистема отопления помещений и подсистема бытового горячего водоснабжения;

- экспериментальные зависимости (данные испытаний теплонасосного оборудования) теплопроизводительности и K_ТР¹⁾ от изменения температуры источника низкопотенциальной теплоты и температурного режима теплоносителя подсистемы распределения;

______________

¹⁾ В настоящем стандарте эффективность ТСТ оценивается коэффициентом трансформации (преобразования) энергии К_ТР, а не КПД (СОР), как принято в европейских стандартах. Понятие КПД по мнению авторов является более широким, поскольку в строгой постановке, в отличие от К_ТР, должно учитывать тепловую энергию, потребляемую от источника теплоты низкого потенциала и не может быть более 1. Этот подход более объективен для сравнения различных систем теплоснабжения. К_ТР - используется для сравнения различных систем ТСТ.

- экспериментальные данные испытаний теплонасосного оборудования по влиянию на эффективность его эксплуатации режимов автоматического регулирования работы компрессора (режимы «ON - OFF», ступенчатый, с переменной скоростью);

- количество вспомогательной энергии, расходуемой на привод ТСТ, необходимое для работы подсистемы генерации теплоты и не учитываемое при проведении типовых испытаний теплонасосного оборудования по определению его теплопроизводительности, K_ТР, или КПД;

- тепловые потери компонентов подсистем аккумулирования и хранения тепловой энергии для подсистем распределения теплоты: подсистем отопления помещений и бытового горячего водоснабжения, включая соединительные трубопроводы;

- месторасположение теплонасосного теплового узла подсистемы генерации теплоты.

4.1.3 Алгоритм расчетов

Для проведения расчетов по представленному в настоящем стандарте способу формируются следующие исходные данные:

- тип, конфигурация и конструкция подсистемы генерации (получения, переноса и передачи) теплоты;

- тип автоматического регулирования подсистемы генерации;

- климатологическая информация: годовые колебания температуры наружного воздуха и температуры источника теплоты низкого потенциала и пр.;

- энергетические нагрузки подсистем отопления помещений и бытового горячего водоснабжения.

Итогом расчетов является определение следующих параметров:

- затраты энергии на привод подсистемы генерации теплоты E_HW,gen,in (электричество, топливо, использованная теплота, солнечное тепловое излучение и т.д.), обеспечивающие покрытие энергетических нагрузок подсистем отопления помещений и бытового горячего водоснабжения;

- общие тепловые потери подсистемы генерации Q_{Hw,gen,ls,tot};

- общие регенерированные тепловые потери подсистемы генерации Q_{HW,gen,ls,rbl,tot};

- общая необходимая дополнительная энергия W_HW,gen,aux для обеспечения работы подсистемы генерации теплоты.

Тепловой баланс подсистемы генерации теплоты представлен на рисунке 2.

Проценты (см. рисунок 2) иллюстрируют долю энергетического потока в суммарном энергетическом потоке в полном объеме, покрывающем тепловые нагрузки подсистем распределения теплоты (100 %). Эти процентные соотношения дают наглядное представление о величине соответствующих энергетических потоков. Значения процентов будут меняться в зависимости от конкретных свойств конкретной ТСТ.

Структура теплового баланса ТСТ, представленная на рисунке 2, соответствует типовой ТСТ с электроприводом, использующей низкопотенциальное тепло грунта поверхностных слоев земли и предназначенной для отопления помещений с использованием отопительного буферного бака-аккумулятора.

Рисунок 2 - Энергетический баланс подсистемы генерации теплоты

4.2 Энергия, расходуемая на привод ТСТ

Энергетический баланс подсистемы генерации ТСТ E_HW,gen,in описывается уравнением

E_HW,gen,in = Q_HW,gen,out + Q_HW,gen,ls - Q_HW,gen.in - k_{gen,aux,ls,rvd} × W_HW,gen,aux,                        (1)

где E_HW,gen,in - энергия, затрачиваемая на привод (электричество, топливо или тепловая энергия) и обеспечивающая покрытие тепловых нагрузок подсистемы распределения теплоты, Дж;

Q_HW,gen,out - тепловая нагрузка подсистемы распределения теплоты, Дж;

Q_HW,gen,ls - тепловые потери подсистемы генерации теплоты, Дж;

Q_HW,gen,in - тепловая энергия, используемая в качестве источника теплоты низкого потенциала, Дж;

k_{gen,aux,ls,rvd} - возвратная часть дополнительной энергии;

W_HW,gen,aux - количество подводимой дополнительной энергии, необходимое для обеспечения работы подсистемы генерации, Дж.

Для ТСТ с электроприводом:

E_HW,gen,in - количество электрической энергии, расходуемой ТСТ на покрытие тепловых нагрузок подсистемы распределения, включающее в себя электроэнергию, расходуемую на привод теплонасосного оборудования и пиковых или резервных теплоэлектронагревателей (ТЭН). Так как для теплонасосного оборудования с электроприводом количество электрической энергии, расходуемой на привод теплового насоса, определяется на основе результатов стандартных испытаний в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40, то величина E_HW,gen,in также включает в себя часть вспомогательной энергии, учитываемой в соответствии [2] при определении К_ТР. В соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 при определении К_ТР учитывают вспомогательную энергию, расходуемую в пределах системной границы теплонасосного оборудования, т.е. энергию, расходуемую на работу устройств автоматического регулирования и защиты. Кроме того, в расчете учитывают пропорциональную часть электроэнергии, расходуемой на привод циркуляционных насосов и вентиляторов, обеспечивающих перенос теплоносителей и организацию теплообмена внутри теплонасосного оборудования, а также возможную энергию, расходуемую на операции размораживания и дополнительные нагревательные устройства для подогрева масла компрессора (подогрев картера);

W_Hw,gen,aux - содержит только доли дополнительной энергии, неучтенные при определении К_ТР в соответствии со способами испытаний, предусмотренными [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40;

K_{gen,aux,ls,rvd} - характеризует долю вспомогательной энергии, которая возвращается в виде полезной тепловой энергии, например, в случае циркуляционных насосов часть вспомогательной энергии передается теплоносителю непосредственно в виде тепловой энергии.

Для тепловых насосов с электроприводом эта доля уже учтена при определении К_ТР в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40, поэтому K_{gen,aux,ls,rvd} = 0;

Q_Hw,gen,ls - тепловые потери теплонасосного оборудования насоса через корпус (оболочку) не учитываются, если они неизвестны или не заданы в других нормативных документах. Для ТСТ с аккумуляторами тепловой энергии принимаются во внимание тепловые потери подсистемы генерации теплоты в части тепловых потерь, связанных охранением теплоты и тепловых потерь в подводящих к аккумулятору и циркуляционных трубопроводах.

Для абсорбционных ТСТ и теплонасосных систем теплоснабжения с приводом от двигателя внутреннего сгорания:

E_HW,gen,in - характеризует количество энергии, расходуемой на привод ТСТ для обеспечения тепловых нагрузок подсистемы распределения теплоты. Для теплонасосного оборудования с приводом от двигателя внутреннего сгорания энергией привода является теплотворная способность топлива, например, дизельного топлива или природного газа. То же для абсорбционных тепловых насосов с тепловым приводом (от топливной горелки);

Q_Hw,gen,out - теплопроизводительность подсистемы генерации теплоты, равная суммарным тепловым нагрузкам подсистем распределения и включающая в себя все виды возвратной энергии: как от непосредственного охлаждения двигателя, так и от дымовых газов. Возвратная (утилизированная) теплота от двигателя полностью принимается во внимание в пределах системной границы подсистемы генерации теплоты;

k_{gen,aux,ls,rvd} - доля дополнительной энергии, утилизированной в виде тепловой энергии, и зависит от способа испытания. k_{gen,aux,ls,rvd} = 0, если утилизированная дополнительная энергия уже включена в K_ТР.

4.3 Дополнительная энергия W_HW,gen,aux

Дополнительная энергия W_HW,gen,aux - это энергия, необходимая для обеспечения работы подсистемы генерации теплоты, например, для работы теплонасосного оборудования или системы автоматического регулирования. Для тепловых насосов с электроприводом дополнительная энергия включает в себя только часть дополнительной энергии, не учтенную при определении K_ТР в соответствии со способами испытаний, предусмотренными [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40. Только вспомогательная энергия, не учтенная в испытаниях, например, мощность, расходуемая циркуляционными насосами на преодоление падения давления во внешних трубопроводах и тепловых сетях, а также расходуемая подсистемой генерации теплоты при работе ТСТ в дежурном режиме, должны быть учтены при определении W_HW,gen,aux.

При определении затрат дополнительной энергии подсистемы генерации теплоты учитывается только та часть дополнительной энергии, которая расходуется в пределах системных границ подсистемы генерации теплоты, т.е. до границы с подсистемами распределения.

В общем случае циркуляционный насос принимают во внимание в подсистеме распределения, если не существует гидравлической развязки. Для гидравлической развязки между источником энергии и разными подсистемами распределения, например, с помощью отопительного буфера или накопительного бака бытового горячего водоснабжения в параллельной конфигурации, первичный насос также принимают во внимание в подсистеме генерации.

В случае гидравлического объединения в единый контур баков-аккумуляторов и подсистемы распределения теплоты [(отопления, вентиляции или горячего водоснабжения (далее - ГВС)] дополнительную энергию первичного циркуляционного насоса учитывают в подсистеме генерации теплоты, а остальные циркуляционные насосы - в своих подсистемах распределения теплоты соответственно.

Дополнительную энергию, расходуемую на привод циркуляционных насосов подсистемы сбора низкопотенциальной теплоты, учитывают в подсистеме генерации теплоты.

4.4 Регенерированные, возвратные и невозвратные тепловые потери

Не все тепловые потери системы обязательно являются необратимыми. Некоторые тепловые потери регенерируются, при этом часть регенерированных тепловых потерь является возвратной. Возвратные потери определяются местоположением источника энергии и показателем утилизации (отношение выигрыш/потери в соответствии с [3], ГОСТ 31168, [4], [5]).

Примером регенерированных тепловых потерь Q_{Hw,gen,ls,rbl} являются тепловые потери через оболочку подсистемы генерации теплоты, например, тепловые потери при хранении тепла в баках-аккумуляторах в случаях, когда бак-аккумулятор устанавливается в обогреваемом пространстве. Однако для подсистемы генерации теплоты, установленной за пределами обогреваемого пространства, тепловые потери через оболочку подсистемы генерации не являются регенерированными. Потери с дымовыми газами тепловых насосов с приводом от двигателя внутреннего сгорания не считаются регенерированными, так как все возвратные потери дымовых газов в пределах подсистемы генерации теплоты учитываются в теплопроизводительности подсистемы Q_HW,gen,out.

4.5 Шаги вычислений

Энергетическая эффективность эксплуатации теплонасосных систем теплоснабжения в значительной степени определяется температурными режимами источника теплоты низкого потенциала и подсистем распределения теплоты: систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, которые изменяются во времени как в течение отопительного сезона, так и в течение одного года или даже нескольких лет эксплуатации. Поэтому для оценки эффективности эксплуатации ТСТ используют так называемые «расчетные параметры», соответствующие конкретным расчетным периодам года, например, периоду наиболее холодной пятидневки. Важнейшими параметрами расчетного периода являются расчетные температуры источника теплоты низкого потенциала и подсистем распределения теплоты.

В качестве климатических данных могут быть использованы как ежемесячные, так и почасовые значения.

Примечание - Точность значений К_ТР, полученных для тепловых насосов с электроприводом в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40, составляют до 5 %. Сравнение результатов расчетов по накопительному способу в течение года, изложенному в 5.3, и натурного (полевого) мониторинга реальных ТСТ показывает их совпадение с точностью до 6 %.

4.6 Вычисления по зонам

Теплонасосная система теплоснабжения может включать в себя как одну, так и несколько подсистем генерации теплоты, а также одну или несколько подсистем транспорта и распределения: системы отопления, вентиляции, горячего водоснабжения. При этом каждая из подсистем может иметь отдельный гидравлический контур. При этом суммарная нагрузка всех подсистем распределения должна быть равна суммарной теплопроизводительности (тепловой мощности) всех подсистем генерации теплоты:

                                                 (2)

где Q_H,gen,out - тепловая нагрузка, покрываемая генератором тепловой энергииу (тепловой насос или традиционный теплогенератор), Дж;

Q_h,dis,in,k - тепловая нагрузка подсистемы распределения /((например, k-го обогреваемого помещения), Дж.

В случае подсистемы генерации теплоты, состоящей из нескольких теплогенераторов (многовалентная конфигурация подсистемы), суммарная тепловая нагрузка подсистем распределения ΣQ_H,dis,in,k распределяется между ними (теплогенераторами), при этом независимо для каждой подсистемы генерации j вычисляют значение Q_H,gen,out,j. Это касается также резервного теплогенератора.

4.7 Комбинированная выработка тепловой энергии для отопления и горячего водоснабжения

Комбинированная выработка тепловой энергии для отопления и горячего водоснабжения может проводиться в двух режимах: последовательном и параллельном.

При эксплуатации ТСТ в последовательном режиме теплогенерирующее оборудование переключают с системы отопления помещений на систему горячего водоснабжения, например, систему в конфигурации, представленной на рисунке 1, с параллельным подключением резервуара-хранилища бытовой горячей воды. Приготовление горячей воды обычно пользуется приоритетом, т.е. отопление помещений прерывается в случае возникновения потребности подогрева горячей воды.

Последние тенденции в совершенствовании конструкций тепловых насосов (ТН) нацелены на реализацию как новых конструкций оборудования, так и на повышение эффективности реализуемых термодинамических циклов с помощью:

- понижения температуры перегретого пара и (или) переохлаждения конденсата;

- каскадных циклов с внутренними теплообменниками.

Эти новые решения предполагают параллельное обеспечение тепловой энергией системы отопления и системы горячего водоснабжения. В этом случае тепловые нагрузки отопления и ГВС покрываются одновременно.

Пример гидравлической схемы ТСТ, работающей в параллельном режиме выработки тепловой энергии для отопления и ГВС и использующей каскадный цикл с переохлаждением конденсата, приведен на рисунке 3.

Рисунок 3 - ТСТ с каскадным циклом, использующая переохлаждение конденсата
для производства бытовой горячей воды

ТСТ, представленная на рисунке 3, предусматривает следующие рабочие режимы:

1) режим отопления помещений - работает только система отопления и тепловой насос нижней ступени (холодный период года - резервуар хранения горячей воды полностью заполнен);

2) режим бытового горячего водоснабжения - работает только система бытового горячего водоснабжения и тепловой насос верхней ступени, теплота извлекается из грунтового источника (теплый период года - отопление не требуется);

3) параллельный режим - осуществляется отопление и горячее водоснабжение. Работают обе ступени теплового насоса. Источник низкопотенциальной теплоты для нижней ступени ТСТ - грунт поверхностных слоев земли, а для верхней ступени - переохлажденный конденсат теплонасосного оборудования нижней ступени (холодный период года - резервуар хранения горячей воды частично заполнен).

При проведении вычислений по настоящему стандарту предполагается, что параметры последовательного и параллельного режимов эксплуатации ТСТ определяются испытаниями, поэтому в распоряжении разработчика имеются все необходимые характеристики оборудования, включая теплопроизводительность K_Тр и КПД для всех трех рабочих режимов.

5 Вычисление сезонной характеристики энергетической эффективности ТСТ

5.1 Общие положения

В настоящем стандарте представлены два способа вычисления сезонной характеристики энергетической эффективности теплонасосных систем теплоснабжения, с помощью которых может быть проведена упрощенная или подробная количественная оценка энергопотребления и энергоэффективности ТСТ. Методики вычисления отличаются по следующим параметрам:

- необходимый объем исходных данных;

- учитываемые условия работы оборудования;

- расчетные периоды.

5.2 Методика упрощенного определения сезонной характеристики энергоэффективности ТСТ

В этой методике в качестве расчетного периода используется отопительный сезон. Рабочие характеристики оборудования выбирают по таблицам значений для классов тепловых насосов, полученным по результатам испытаний стандартными методами в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с приводными электродвигателями. Рабочие условия (климат, конструкция и режимы работы отопительной системы, тип источника теплоты низкого потенциала) принимают на основе характеристик ТСТ, типичных для района (региона) строительства (реализации), независимо от конкретного случая. Расчеты данным методом могут быть выполнены по методу ИНСОЛАР, указанному в приложении Ж.

5.3 Методика детального определения сезонной характеристики энергоэффективности ТСТ (накопительный способ)

В основе этой методики также лежат результаты испытаний тепловых насосов по стандартным методикам в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом. Методика предполагает использование детальныхдополнительных данных, учитывающих специфику условий работы конкретной ТСТ. Поэтому рассматриваемый расчетный период делят на накопительные расчетные интервалы (шаги) по температуре наружного воздуха. Вычисления проводят для рабочих условий каждого расчетного температурного шага с накоплением. Данный способ предполагает использование достаточно большого объема исходных данных, в том числе климатологических.

Учитывая уровень детализации способа, включающий в себя климатологические данные района применения, а также результаты испытаний конкретного теплонасосного оборудования, данный способ может быть рекомендован для экспертизы и сертификации проектов ТСТ на соответствие строительным нормам и правилам.

5.4 Методика упрощенного определения сезонной характеристики энергетической эффективности ТСТ

5.4.1 Принцип методики

Данная методика учитывает:

- климатические условия;

- конструкцию и условия работы отопительной системы, включая типичное заселение жилого сектора;

- тип источника теплоты низкого потенциала.

Учтены и включены в настоящий стандарт методики, позволяющие определить сезонную характеристику энергоэффективности (SPF) ТСТ на основании стандартных испытаний теплонасосного оборудования в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом.

Последовательность действий при вычислении сезонной характеристики ТСТ должна быть следующей:

1) сбор исходных данных, включая результаты испытаний теплонасосного оборудования с учетом его типа и вида энергии привода;

2) определение сезонной характеристики ТСТ с учетом специфики проекта (условий монтажа), климатических условий, конструкции и работы отопительной системы и типа источника низкопотенциальной теплоты;

3) получение результатов расчетов (годовое потребление энергии, тепловые потери генерации, вспомогательная энергия, общие регенерированные тепловые потери генерации и т.д.).

В некоторых случаях для сокращения циклов включения/отключения тепловых насосов в отопительных системах применяют буферные баки-аккумуляторы. Эти буферные емкости являются частью подсистемы генерации теплоты, и их потери учитывают в подсистеме генерации независимо оттого, являются они неотъемлемой частью теплового насоса или нет. Тепловые потери буферных баков аккумуляторов могут быть включены в K_TP/SPF или COP/SPF подсистемы генерации теплоты в зависимости от проведения испытаний. Системы аккумулирования бытовой горячей воды также являются частью подсистемы генерации теплоты.

5.4.2 Расчет упрощенным способом

Расчет упрощенным способом определения сезонной характеристики энергоэффективности ТСТ может проводиться по приложению Ж или с помощью [6].

Определение исходных данных для расчетов с помощью комплекса INSOLAR-HEATPUMP представлено в приложении Д, являющемся примером табличных значений показателей сезонной характеристики (включая рассмотрение возможной установки резервного нагревателя) для жилых и коммерческих зданий в Нидерландах.

Исходная информация для вычислений упрощенным способом должна включать в себя:

- режим работы ТСТ (отопление помещений, производство бытовой горячей воды, их комбинацию);

- тип теплового насоса (с электроприводом, с механическим приводом и т.д.);

- тип подводимой энергии (электроэнергия, природный газ, сжиженный газ, печное топливо и т.д.);

- тип источника теплоты низкого потенциала;

- мощность головного насоса или вентилятора;

- результаты испытаний, полученные в соответствии со стандартными методами испытаний в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом;

- теплопроизводительность.

В результате проведения расчетов должны быть получены:

- общее годовое количество энергии, потребляемой подсистемой генерации теплоты;

- общие тепловые потери подсистемы генерации теплоты;

- дополнительная энергия подсистемы генерации теплоты;

- тепловые потери подсистемы генерации, регенерированные для обогреваемого пространства;

- сезонная характеристика.

5.5 Методика пошагового определения сезонной характеристики ТСТ (накопительный способ)

5.5.1 Принцип пошаговой методики

Количество энергии, необходимой для привода ТСТ E_H,gen,in в соответствии с уравнением (1), для покрытия тепловых нагрузок подсистемы распределения, например, количество подводимого электричества для тепловых насосов с электроприводом, может быть установлено из формулы

                                        (3)

где E_H,gen,in - количество электрической энергии, необходимое для покрытия тепловых нагрузок для подсистемы распределения теплоты, Дж;

Q_H,gen,out,j - тепловая нагрузка подсистемы внутреннего распределения в интервале j, Дж;

Q_H,gen,ls,j - тепловые потери подсистемы генерации на интервале j, Дж;

COP_Hhpj - коэффициент преобразования энергии K_ТР теплового насоса в интервале j при постоянных рабочих условиях (доли единицы).

В формуле (3) также учитывается, что тепловые потери подсистемы генерации теплоты Q_H,gen,ls,j должны быть обеспечены подсистемой генерации энергии.

Однако, так как теплопроизводительность теплового насоса К_ТР значительно зависит от рабочих условий, главным образом от температуры источника низкопотенциальной теплоты и температуры отвода теплоты, вычисления могут быть выполнены за интервал j периодов с постоянными температурными условиями источника тепла низкого потенциала и отбора теплоты, а результаты суммированы, что выражается сложением по формуле (3). Следовательно, чтобы рассчитать необходимое количество потребляемой энергии, должна быть проведена оценка величины K_ТР, а также тепловой нагрузки и тепловых потерь подсистемы генерации при определенных рабочих условиях.

Для того, чтобы оценить потребность тепловой энергии подсистемы распределения, должна быть известна тепловая нагрузка систем отопления помещений и бытового горячего водоснабжения. Если подробная информация о тепловой нагрузке отсутствует, например, задаются только помесячные и годовые значения тепловой энергии, то зависимость тепловой нагрузки от температуры рабочих условий эксплуатации оценивается в зависимости от температуры наружного воздуха.

В действительности пошаговый способ базируется на оценке кумулятивной повторяемости температуры наружного воздуха. Значения годовой повторяемости наружной температуры на основе часовых средних значений накапливаются и делятся на температурные интервалы (шаги), которые ограничиваются верхней температурой θ_hlim и нижней температурой θ_llim. Рабочие условия каждого шага характеризуются рабочей точкой в его центре. Для вычислений допускается, что рабочая точка определяет рабочие условия для теплового насоса в интервале в целом. Оценка годовой повторяемости и кумулятивная годовая частота по часовым усредненным данным целого года приведена в приложении А.

Разность между температурой наружного воздуха и расчетной температурой внутри помещения определяет градус-час (так называемая разность температур во времени TTD в соответствии с [7] для базовой расчетной температуры внутри помещения, обычно 20 °С). Разность температур соответствует тепловой нагрузке для отопления помещений. Поэтому область, охваченная кумулятивной частотой, кумулятивные градус-часы отопления соответствуют энергетической потребности для отопления помещений, так как разность температур (соответствующая тепловой нагрузке) накапливается со временем. Кумулятивные градус-часы отопления DH_H также называются «аккумулированной временной температурной разностью» ATTD в соответствии с [7]. Также может быть аккумулирована нагрузка бытового горячего водоснабжения, отображенная как постоянный ежедневный профиль на рисунке 4. Хотя тепловая энергия бытового горячего водоснабжения не зависит от температуры наружного воздуха, но она может иметь связь с шаговым временем через изменяющиеся условия работы теплонасосного оборудования. В итоге затраты энергии для условий конкретной рабочей точки определяются кумулятивными градус-часами.

Рисунок 4 - Пошаговые часы наблюдения температуры наружного воздуха
[пример с тремя шагами для отопления SH и затраты тепловой энергии на бытовое
горячее водоснабжение (четыре шага для DHW)]

Другой общепринятый путь отображения кумулятивной повторяемости - это поворот графика по часовой стрелке на 90°, который называется «графиком нагрузки по продолжительности» [см. рисунок 5а)]. Так как этот график предполагает наличие оси отрицательных значений температуры, то получаем также горизонтально повернутую диаграмму [см. рисунок 5б)]. В последующем кумулятивная повторяемость отображается в соответствии с оценкой повторяемости температур по приложению А.

Рисунок 5 - Температура наружного воздуха в зависимости от часов наблюдения
(шаговых часов) (график нагрузки по продолжительности - пример
с тремя шагами-интервалами только для отопления помещений SH)

Однако значения K_ТР известны обычно только в дискретных испытательных точках на основе результатов стандартных испытаний теплового насоса. Число шагов-интервалов зависит от типа теплового насоса, доступной информации о характеристике теплового насоса в соответствии с результатами типовых испытаний и расчетным периодом.

Критерии выбора шагов:

- рабочие точки должны быть распределены более или менее равномерно по всему рабочему диапазону;

- рабочие точки должны быть выбраны как можно ближе к контрольным точкам, чтобы включить в себя как можно точнее доступную информацию о характеристике теплового насоса (например, согласно [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40). Пределы шага-интервала следует устанавливать приблизительно посредине между рабочими точками;

- число шагов должно отражать изменения температуры источника низкопотенциальной теплоты и отвода тепла. Если значения температуры источника низкопотенциальной теплоты и отвода тепла являются постоянными по всему рабочему диапазону, то достаточно одного шага. В случае больших изменений необходимо выбирать большее число шагов. В принципе могут быть рекомендованы 1 К-шаги [температурные интервалы в 1 К (градус Кельвина)]. Общее число шагов должно соответствовать температурам разных источников теплоты, которые определяются контрольными точками по [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40, чтобы учесть влияние на характеристики теплового насоса последствий, например, размораживания для наружных тепловых насосов, отбирающих тепло из воздуха. Если имеется больше информации, например, от производителя по результатам типовых испытаний, то можно выбирать большее число шагов, чтобы использовать всю доступную информацию. Если число контрольных точек недостаточно, то характеристику теплового насоса интерполируют к соответствующим температурам источника низкопотенциальной теплоты и теплоотвода или может быть применена методика расчета энергетической эффективности, приведенный в приложении В. Следует отметить, что температура в рабочей точке (соответствующая температуре наружного воздуха) непосредственно соответствует температуре источника теплоты на испытаниях только для тепловых насосов, отбирающих тепло из наружного воздуха. Для тепловых насосов, использующих в качестве источника теплоту грунта, при определении рабочих точек необходимо принимать во внимание зависимость температуры источника низкопотенциального тепла от температуры наружного воздуха.

Кумулятивная повторяемость зависит только от температуры наружного воздуха и поэтому не учитывает дополнительную солнечную и внутреннюю энергии. Даже если количество энергии корректируется путем использования потребности тепловой энергии для подсистемы распределения в соответствии с [8], [9], [10], [11]; перераспределение энергии по шагам зависит также от используемой дополнительной энергии (за счет солнечной и внутренней энергии). Для существующих зданий и новых типовых домов аппроксимация к температуре наружного воздуха является достаточной, тогда как для новых домов с пассивными панелями солнечных батарей она может ухудшаться.

Для месячного расчетного периода кумулятивная повторяемость, оцениваемая для сбора данных за месяц, является хорошей аппроксимацией перераспределения дополнительной энергии от солнечной и внутренней энергии. Поэтому для месячного расчетного периода кумулятивную повторяемость вычисляют как аккумулированную разность температур по времени ATTD в соответствии с [7] при базовой расчетной температуре внутри помещения 20 °С, что соответствует подходу для месячного расчетного периода в соответствии с [3], ГОСТ 31168, [4] и [5]. За каждый месяц вычисление выполняется для шагов, выбранных согласно доступной информации о характеристике теплового насоса.

Для годового расчетного периода коррекция перераспределения по шагам может быть выполнена путем использования верхнего предела температуры для отопления в зависимости от доли дополнительной солнечной и внутренней энергии, оценка которой осуществляется в соответствии с [3], ГОСТ 31168, [4] и [5]. Верхний температурный предел для отопления может быть определен установкой контроллера или на основе использованной дополнительной энергии в зависимости от типа здания. Чем выше процент использованной дополнительной энергии, тем ниже следует выбирать верхний предел температуры для отопления. Однако этот расчет является аппроксимацией, и более точное перераспределение получают при вычислениях за месячный период.

Для каждого шага теплопроизводительность и К_ТР оценивают по результатам стандартных испытаний. Разность между тепловой нагрузкой и тепловой энергией, поставляемой тепловым насосом, должна быть компенсирована резервным нагревателем в случае бивалентной конфигурации системы. Также вычисляют тепловые потери резервуаров-аккумуляторов и другой подсистемы генерации, а также количество электричества, подводимого к вспомогательному оборудованию. Общее количество подводимой электроэнергии, топлива или теплоты устанавливают суммированием результатов для каждого шага за весь период работы. В зависимости от существования резервной системы и ее рабочего режима поставляемую резервную энергию устанавливают и суммируют также при вычислении общего потребления энергии.

5.5.2 Исходные данные для расчетов пошаговым способом

5.5.2.1 Для расчетов пошаговым способом используют следующие данные:

- метеорологические данные;

- повторяемость температуры наружного воздуха в месте строительства с разрешающей способностью 1 К и почасовыми средними значениями температуры наружного воздуха за год (например, контрольный опорный год TRY или Meteonorm по [12]);

- температуру наружного воздуха в месте строительства.

5.5.2.2 Режим отопления помещений SH:

- расчетная температура внутри помещения;

- тепловая нагрузка подсистемы распределения тепла в обогреваемые помещения согласно [8];

- тип и установки контроллера (автоматического регулирования) подсистемы теплового излучения (температура потока системы отопления зависит от температуры наружного воздуха, например, от характеристической кривой отопления или характеристики комнатного термостата), распространение температуры в расчетных условиях, верхний температурный предел для отопления;

- характеристики теплового насоса (теплопроизводительность К_ТР в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом) и гарантированный температурный уровень, который может быть обеспечен тепловым насосом;

- результаты работы с частичной нагрузкой в соответствии с [13], ГОСТ Р МЭК 60335-2-40, ГОСТ Р 51125 для тепловых насосов с электроприводом (при наличии таких данных);

- точка баланса для способа упрощенного расчета резервной энергии;

- конфигурация системы;

- установленный резервный нагреватель: режим работы, эффективность (резервный нагреватель от сгорания топлива в соответствии с [14], [15], [9], [16]);

- установленный буферный резервуар-аккумулятор системы отопления: значение потерь в дежурном режиме, требования к температуре потока);

- мощность вспомогательных компонентов (насос источника теплоты, насос загрузки резервуара-хранилища, первичный насос, потребление энергии в состоянии резерва).

5.5.2.3 Режим бытового горячего водоснабжения DHW:

- тепловая нагрузка подсистемы распределения горячей воды;

- требования к температуре при работе в режиме горячего водоснабжения: температура холодной воды на входе (например, 5 °С), расчетная температура горячего водоснабжения (например, 60 °С);

- характеристика теплового насоса, теплопроизводительность и КПД в режиме ГВС (DHW) по результатам типовых испытаний изделий (например, по [17], ГОСТ 19681, ГОСТ 12.2.063 для тепловых насосов с электроприводом);

- установочная температура для доставки энергии тепловым насосом (например, 55 °С, вследствие предела ограничения работы теплового насоса);

- параметры резервуара-аккумулятора бытовой горячей воды (значение потерь в дежурном режиме);

- установленный резервный нагреватель: режим работы, эффективность (резервные нагреватели от сгорания топлива рассчитывают в соответствии с [14], [15], [9], [16]).

5.5.3 Процедура вычислений пошаговым способом

Порядок шагов вычислений, которые нужно выполнить для вычислений пошаговым способом приведен на рисунке 6.

Вычисления пошаговым способом (пример приведен в приложении Г):

- этап 1. Определение энергетической потребности единичных шагов-интервалов (см. 5.5.4);

- этап 2. Коррекция установившейся теплопроизводительности/ K_ТР и КПД (СОР) (в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40) для температурных рабочих условий на шаге-интервале источника низкопотенциального тепла и отвода тепла (см. 5.5.5);

- этап 3. Если требуется, то коррекция К_ТР и КПД (СОР) для работы с частичной нагрузкой (см. 5.5.6);

- этап 4. Вычисление тепловых потерь подсистемы генерации теплоты (см. 5.5.7);

- этап 5. Определение резервной энергии единичных шагов (см. 5.5.8, упрощенный расчет - в 5.5.8.3, подробный расчет - в 5.5.9.4);

- этап 6. Вычисление продолжительности работы теплового насоса в разных рабочих режимах (см. 5.5.9);

- этап 7. Вычисление количества подводимой вспомогательной энергии (см. 5.5.10);

- этап 8. Вычисление тепловых потерь подсистемы генерации, регенерированных для отопления помещений (см. 5.5.11);

- этап 9. Вычисление суммарных затрат энергии привода (см. 5.5.12);

- этап 10. Краткое изложение результатов расчета (см. 5.5.13).

5.5.4 Пошаговое потребление тепловой энергии в режиме отопления и горячего водоснабжения

5.5.4.1 Режим отопления помещений

Тепловую энергетическую потребность отопительной подсистемы распределения Q_H,dis,in вычисляют в соответствии с [8].

Потребность отопления помещений для шага j может быть вычислена с помощью весового коэффициента, который выводится из оценки кумулятивной повторяемости температуры наружного воздуха посредством совокупных градус-часов отопления DHH. Оценка совокупных градус-часов отопления по таблицам, составленным на основе ежечасно измеренной температуры наружного воздуха, приведена в приложении А.

Весовые коэффициенты k_H,j вычисляют в соответствии с формулой

                                 (4)

Следовательно, энергетическую потребность отопления помещений для соответствующего шага j Q_H,gen,out,j вычисляют по формуле

Q_H,gen,out,j = k_H,j × Q_H,gen,out,                                                 (5)

где k_H,j - весовой коэффициент работы отопительного теплового насоса для шага j;

Q_H,gen,out,j - потребность тепловой энергии для отопительной подсистемы распределения на шаге j, Дж;

Q_H,gen,out - общая потребность тепловой энергии для отопительной подсистемы распределения, Дж;

Рисунок 6 - Блок схема пошагового способа вычислений

DH_H,θhlim,j - совокупные градус-часы отопления вплоть до верхнего предела температуры шага j, °С × ч;

DH_H,θllim,j - совокупные градус-часы отопления вплоть до нижнего предела температуры шага j, °С × ч;

DH_H,tot - общие совокупные градус-часы отопления вплоть до верхнего предела температуры для отопления помещений, °С × ч.

Совокупные градус-часы отопления для соответствующих климатических регионов должны быть получены из метеорологических данных района строительства. Шаговое время t_j вычисляют как разность совокупного времени на верхнем и нижнем пределах шага по формуле

t_j = (N_ho,θhlim,j - N_ho,θllim,j) × 3600,                                          (6)

где t_j - время шага у, с;

N_ho,θhlim,j - совокупное число часов до верхнего предела температуры шага j, ч;

N_ho,θllim,j - совокупное число часов до нижнего предела температуры шага j, ч.

Суммированное время всех шагов t_j для отопления помещений составляет время отопительного сезона. Внимание следует уделять национальным нормам и правилам Российской Федерации по отопительному сезону.

Однако для работы теплового насоса возможны ограничения по времени, следовательно, не все шаговое время является доступным для работы теплового насоса, например, ограничением по времени может быть отключение электроснабжения коммунальной службой (по условиям тарифов для тепловых насосов). Таким образом, эффективное время шага есть время шага j, (6), уменьшенное за счет времени отключения в сутки и вычисленное по формуле

                                                       (7)

где t_eff,j - эффективное шаговое время шага j, с;

t_j - время шага j, с;

t_∞ - часы отключения в сутки (24 часа или один день), ч/сут.

5.5.4.2 Режим бытового горячего водоснабжения

Потребление тепловой энергии системой бытового горячего водоснабжения Q_w,dis,in должно быть рассчитано в соответствии с [18], [16], [19].

Потребление тепловой энергии системой бытового горячего водоснабжения на шаге j вычисляют с весовым коэффициентом для операции горячего водоснабжения k_W,j, который определяют по формуле

                                                 (8)

Тогда потребление тепловой энергии системой ГВС на шаге j определяют по формуле

Q_w,gen,out,j = k_W,j × Q_w,gen,out,                                              (9)

где k_W,j - весовой коэффициент работы теплового насоса для операции DHW на конкретном шаге;

Q_w,gen,out,j - потребность тепловой энергии для подсистемы распределения DHW на шаге j, Дж;

Q_h,gen,out - общая потребность тепловой энергии для подсистемы распределения DHW, Дж;

t_j - шаговое время шага j, с;

t_tot - общее время операции DHW (например, работа круглый год), с.

Примечание - Вместо ежедневного постоянного потребления бытовой горячей воды, выраженного пошаговым временем, может быть рассмотрен профиль потребления бытовой горячей воды, зависимый от температуры наружного воздуха.

5.5.5 Теплопроизводительность и коэффициент трансформации энергии К_ТР и при полной нагрузке

5.5.5.1 Режим отопления помещений

5.5.5.1.1 Общие положения

Значение установившейся теплопроизводительности теплонасосного оборудования К_ТР берут из результатов испытаний по стандартным методикам, например, в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом. В соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 типовые испытания проводят на стандартной номинальной точке и для нескольких номинальных условий применения. Так как значения К_ТР оказывают наибольшее влияние на функционирование теплового насоса, то необходимо внимательно относиться к их надежности. Необходимо учитывать все доступные контрольные точки, по меньшей мере контрольные точки, предписанные для типовых испытаний (стандартная оценка и номинальное применение).

Если фактический режим работы теплового насоса будет отклоняться от режима, на котором были проведены испытания, то значение К_ТР необходимо откорректировать вследствие изменения температурного режима конденсатора. Метод такой коррекции приведен в 5.5.5.1.2.

Для того, чтобы получить данные во всем диапазоне температур источника и отвода теплоты, линейную интер- и экстраполяцию между контрольными точками в случае необходимости применяют для температуры источника и отвода теплоты. Интерполяцию проводят между температурами двух ближайших контрольных точек. Экстраполяцию проводят около двух ближайших точек к целевой точке.

Если при выполнении расчетов доступна только одна контрольная точка, то коррекция температуры источника низкого потенциала и отвода теплоты может быть выполнена с помощью эксергического подхода в соответствии с приложением Б. Однако более достоверные результаты можно получить только вблизи контрольной точки.

Некоторые выборочные значения для иллюстрации данных, необходимых для вычислений нагревательной способности и К_ТР электроприводных тепловых насосов, приведены в приложении Д.

Источник данных должен быть заявлен в отчете о результатах вычислений (например, данные исследовательских институтов, производителя и т.д.). Предпочтение должно отдаваться данным институтов по исследованиям и испытаниям.

5.5.5.1.2 Коррекция значений K_Тр при изменении температурного режима конденсатора теплового насоса

Оценка зависимости К_ТР температур источника теплоты низкого потенциала и отвода теплоты является корректной только в случае, если расход по массе соответствует такому же расходу, наблюдавшемуся при проведении стандартного испытания, так как в противном случае конденсатор теплового насоса находится в других температурных условиях. Поэтому следует учитывать изменение температуры конденсатора теплового насоса на основе массового расхода, определенного конструкцией подсистемы распределения теплоты-отопления и ГВС. Изменение температуры конденсатора и расход по массе Δθ, определяемой по формуле

                                                      (10)

где Δθ - изменение температуры на стороне конденсатора теплового насоса, К;

φ_hp - теплопроизводительность теплового насоса, Вт;

m'_w - удельный массовый расход среды теплообмена на стороне конденсатора теплового насоса, кг/с;

c_w - теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг × К).

Для испытаний в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом разность температур в конденсаторе на типовой номинальной точке является фиксированной на 5 К. При этой разности температур удельный массовый расход для проведения испытаний определяют и применяют ко всем контрольным точкам. Таким образом, разность температур в действительности может быть установлена по удельному массовому расходу во время работы при расчетных температурах наружного воздуха.

Если разность температур при испытаниях отличается от разности температур при фактической работе, то средняя температура в конденсаторе во время работы также отличается от температуры во время испытаний, и поэтому значения КПД (СОР) необходимо корректировать. Коррекция может быть проведена способом фиксированной экзергической эффективности, приведенной в приложении В, по формуле

                  (11)

где СОР_Δθ - K_ТР, скорректированный на изменение разности температур в конденсаторе во время проведения испытаний и расчетных режимов эксплуатации, Вт/Вт;

COP_standard - K_ТР, полученный по результатам стандартных испытаний (в соответствии с [2]), Вт/Вт;

Δθ_standard - разность температур на стороне конденсатора по условиям стандартных испытаний, К;

Δθ_opr - расчетная разность температуры на стороне конденсатора во время работы по расчету системы отопления, К;

T_sk - температура отвода теплоты, К;

ΔT_sk - средняя разность температур между теплоносителем и хладагентом, К;

T_sc - температура источника теплоты низкого потенциала, К;

ΔT_sc - средняя разность температур между теплоносителем и хладагентом, К.

Средняя разность температур в конденсаторе и испарителе между теплоносителями и хладагентом может быть принята равной ΔT_sk = ΔT_sc = 4 К для водных растворов. В случае воздушных систем принимается ΔT_sk = ΔT_sc = 15 К. Вместе с тем, необходимо обеспечить, чтобы сохранялась минимальная разность температур между теплоносителями и хладагентом.

Примечание - Коэффициент коррекции может быть табулирован при комбинации разности температур при испытании и в действии. Результаты коррекции в соответствии с формулой (1) соответствуют коэффициентам коррекции, заданным в табличных значениях [20] для тепловых насосов типа воздух-вода, и средним температурным условиям, например, контрольная точка A2/W35.

5.5.5.1.3 Интерполяция теплопроизводительности и К_ТР при изменении температурных условий Интерполяцию для действительных температурных условий в рабочей точке соответствующего шага выполняют на основе соответствующих скорректированных значений K_TPΔθ и теплопроизводительности. В качестве температуры источника тепла низкого потенциала применяют:

- для ТСТ, использующих теплоту атмосферы, - температуру низкопотенциальной теплоты, которая задается температурой наружного воздуха на основе метеорологических данных места строительства;

- для ТСТ, использующих теплоту грунта или воды - температуру теплоносителя на выходе из термоскважин (грунтового теплообменника) или на входе теплоносителя системы сбора низкопотенциального тепла или грунтовой воды в тепловом насосе соответственно. Должны быть приняты значения температур грунта на пятый год эксплуатации, которые могут быть определены с помощью [6]. Потребление тепловой энергии из грунтового массива к концу отопительного сезона вызывает вблизи регистра труб системы теплосбора понижение температуры грунта, которое в почвенно-климатических условиях большей части территории Российской Федерации не успевает компенсироваться в летний период года, и к началу следующего отопительного сезона грунт выходит с пониженным температурным потенциалом. Потребление тепловой энергии в течение следующего отопительного сезона вызывает дальнейшее снижение температуры грунта, и к началу третьего отопительного сезона его температурный потенциал еще больше отличается от естественного и т.д. Однако огибающие теплового влияния многолетней эксплуатации системы теплосбора на естественный температурный режим грунта имеют ярко выраженный экспоненциальный характер, и к пятому году эксплуатации грунт выходит на новый режим, близкий к периодическому, т.е. начиная с пятого года эксплуатации, многолетнее потребление тепловой энергии из грунтового массива системы теплосбора сопровождается периодическими изменениями его температуры, поэтому при проектировании ТСТ необходимо учитывать падение температур грунтового массива, вызванное многолетней эксплуатацией системы теплосбора, и использовать в качестве расчетных параметров и температур грунтового массива параметры и температуры грунта, ожидаемые на пятый год эксплуатации ТСТ.

Для укрупненных расчетов температуры грунта могут быть определены:

- по 9.1.3.3.1;

- для теплового насоса, использующего в качестве низкопотенциального источника теплоты отработавший воздух вентиляционных выбросов без рекуперации теплоты, температура источника низкопотенциальной теплоты соответствует внутренней температуре помещения. В случае рекуперации теплоты должны быть использованы результаты либо комбинированного испытания теплового насоса и рекуперации теплоты, либо оценка температуры с помощью коэффициента изменения температуры при рекуперации теплоты, например, в соответствии с [21].

Расчетная температура подачи теплоты в системы отопления и ГВС может быть вычислена по:

- установкам контроллера системы отопления (кривая нагревания, комнатный термостат);

- требованиям к температуре в буферной емкости системы отопления.

В случае, когда установки контроллера отопительной системы неизвестны, типовые установки контроллера по кривой нагрева для разных видов подсистем распределения приведены в приложении Б.

5.5.5.2 Режим горячего водоснабжения

Тепловые насосы для бытового горячего водоснабжения проходят испытания как единые системы, включающие накопительный бак-аккумулятор для бытовой горячей воды в границах системы в соответствии с [17], ГОСТ 19681, ГОСТ 12.2.063. Упомянутые выше типовые испытания устанавливают значение K_ТР для приготовления бытовой горячей воды. Это значение приведено в [17] как СОР₁ в одной типовой контрольной точке, которая зависит от типа теплового насоса.

Значение СОР₁ является действительным только для режима потребления бытовой горячей воды, а не для заполнения накопительного бака без потребления воды для ГВС (работа в режиме резерва), так как температурные условия в обоих случаях являются разными. Однако типовые испытания позволяют устанавливать количество подводимой электрической мощности для покрытия тепловых потерь при хранении воды в накопительном баке. Подводимую электрическую мощность обозначают P_es, потребление электроэнергии для покрытия тепловых потерь при хранении воды в режиме резерва может быть выражено значением P_es.

Температурный режим потребления теплоты в системах ГВС может изменяться на протяжении года. Однако для вычислений температурный режим потребления теплоты можно считать постоянным во всем рабочем диапазоне до тех пор, пока температура потребления бытовой горячей воды не изменится в значительной степени.

Вследствие колебания температуры источника теплоты при работе теплового насоса рабочий период и, следовательно, значения К_ТР нужно корректировать для этих условий. Так как только одна типовая контрольная точка, зависящая от типа теплового насоса, определена в [17], то температурная коррекция К_ТР и КПД (СОР) путем интерполяции является невозможной. Поэтому следует применять коррекцию на основе фиксированной энергетической эффективности, описание которой приведено в приложении В. Однако этот способ коррекции следует применять только вблизи контрольной точки.

Если в распоряжении разработчика нет значений в соответствии с [17], ГОСТ 19681, ГОСТ 12.2.063, то вычисление для попеременно работающих систем выполняют путем оценки характеристики отопления помещений при средней температуре бытового ГВС, вычисленной по формуле

θ_W,avg = f_W,st × θ_hp,opr,                                                   (12)

где Q_W,avg - средняя температура горячей воды при заполнении накопительного бака, °С;

f_W,st - поправочный коэффициент для температуры заполнения накопительного бака;

θ_hp,opr - предельная температура работы теплового насоса, °С, (максимальная температура горячей воды, которая может быть достигнута при работе теплового насоса).

Температурный поправочный коэффициент f_W,st учитывает то, что заполнение бака начинается при температуре ниже максимальной температуры горячей воды, достигнутой при работе теплового насоса (см. 5.5.8.2), из-за холодной воды в теплообменнике накопительного бака. Температура горячей воды при заполнении бака повышается в период заполнения до значений температуры, которые будут немного выше значений максимальной температуры горячей воды по причине необходимой температурной разницы для теплообмена. Поэтому средняя температура для заполнения бака будут ниже максимальной температуры горячей воды, которая может быть достигнута при работе теплового насоса. Значения f_W,st или средней температуры воды при заполнении бака θ_w,avg принимают по приложению Б.

5.5.5.3 Абсорбционные тепловые насосы и насосы с приводом от двигателя внутреннего сгорания

Теплопроизводительность и К_ТР абсорбционных тепловых насосов и насосов с приводом от двигателя внутреннего сгорания определяют по результатам испытаний. Коррекция значений теплопроизводительности и K_TP в соответствии с изменением температурных условий осуществляется по методикам, изложенным в 5.5.5.1 и 5.5.5.2. Значения необходимых исходных данных, полученных при испытаниях для работы в отопительном режиме, приводятся в качестве примера в приложении Д.

5.5.6 К_ТР при работе с частичной нагрузкой

5.5.6.1 Режим отопления помещений

Тепловые насосы с компрессорами постоянной скорости или фиксированным количеством подводимого тепла горелки для абсорбционных тепловых насосов работают с частичной нагрузкой - циклами между состоянием «Включено» («ON») и «Выключено» («OFF»). Следовательно, при работе с частичной нагрузкой возникают потери из-за цикличности компрессора (или горелки в абсорбционных тепловых насосах) и соответственно могут снижаться теплопроизводительность и К_ТР теплового насоса.

Устройства переменной нагревательной способности, например, ступенчато или непрерывно управляемые с помощью инвертора для тепловых насосов с электроприводом или путем изменения количества подводимого тепла горелки для абсорбционных тепловых насосов, могут иметь лучшую эффективность при частичной нагрузке. С одной стороны, что может быть отражено в значениях полной нагрузки по результатам типовых испытаний, например, в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для тепловых насосов с электроприводом, а с другой стороны, значение К_ТР при частичной нагрузке может быть более эффективным.

Однако при рациональной конструкции ТСТ потери из-за цикличности «включено»/«выключено» («ON»/«OFF») могут быть небольшими. Этими потерями пренебрегают в рамках настоящих вычислений, если они не могут быть выражены количественно с помощью имеющихся результатов испытаний при работе с частичной нагрузкой. Стандартная проверка работы с частичной нагрузкой тепловых насосов с электроприводом в общих чертах приведена в [13] для разных типов управления компрессором. В [13] также приведено значение K_ТР (СОР)_{50 %}, относящееся к оценке КПД (СОР) при нагрузке 50 %.

Если в распоряжении разработчика нет данных испытаний с частичной нагрузкой, то в расчет принимается только вспомогательная энергия в режиме резерва, которая вносит свой вклад в деградацию К_ТР при работе с частичной нагрузкой.

Таким образом, если вносится поправка на частичную нагрузку, то резервная вспомогательная энергия, вычисленная по 5.5.10, второй раз не должна приниматься во внимание.

По результатам работы с частичной нагрузкой значение К_ТР интерполируют к условию соответствующей частичной нагрузки на конкретном шаге, которое характеризуется показателем нагрузки β_j, соответствующим коэффициенту частичной нагрузки, определенному в соответствии с [22]. Коэффициент рассчитывают по формуле

                                                    (13)

где β_j - показатель нагрузки в интервале-шаге j;

Q_hw,gen,out,j - потребность тепловой энергии для подсистемы распределения в шаге j, Дж;

t_eff - эффективное шаговое время в шаге, с;

φ_hp,j - нагревательная способность теплового насоса в шаге j, Вт.

Для выполнения интерполяции необходимо значение частичной нагрузки по меньшей мере в одной контрольной точке, например, К_ТР (СОР)_{50 %} в соответствии с [2]. Тогда интерполяция может быть выполнена между K_ТP на полной нагрузке и К_ТР на частичной нагрузке в соответствии с 5.5.5.1.3.

5.5.6.2 Режим бытового горячего водоснабжения

Для электроприводныхтепловых насосов пусковые потери теплового насоса учтены в значении К_ТР (COP₁) в соответствии с [17] благодаря испытанию системы.

Для тепловых насосов с приводом от двигателя внутреннего сгорания и абсорбционных установок пусковые потери должны быть учтены в зависимости от примененного способа проведения испытаний.

5.5.7 Тепловые потери теплогенератора или теплового насоса

5.5.7.1 Тепловые потери при различных режимах

5.5.7.1.1 Режим отопления помещений

Для тепловых насосов без встроенного накопительного бака-аккумулятора тепловые потери через оболочку в окружающую атмосферу в рамках настоящего стандарта не принимают во внимание, если нет данных испытаний.

Для тепловых насосов с приводом от двигателя внутреннего сгорания учитывают тепловые потери этого двигателя, учитывая результаты испытаний или данные производителя. При отсутствии данных тепловые потери можно оценивать с помощью эффективности двигателя и возможной доли регенерированного тепла систем совместного производства теплоты и электричества в соответствии с [23], [19], чтобы перераспределить тепловые потери по шагам или рабочим режимам. Если требуется, то необходимо оценить пошаговое время (для потерь в состоянии резерва) и продолжительность работы (для эксплуатационных потерь) теплового насоса.

Установка внутри или снаружи накопительного бака сопряжена степловыми потерями в окружающую среду, которые рассчитываются по значению тепловых потерь бака в состоянии резерва для шага у:

                               (14)

Общие тепловые потери при хранении горячей воды в накопительном баке отопления Q_H,st,ls,tot могут быть рассчитаны, суммируя тепловые потери по всем шагам, по формуле

                                                 (15)

где Q_H,st,ls,j - тепловые потери буферного бака отопления в окружающую среду на шаге j, Дж;

θ_H,st,avg,j - средняя температура воды в буферном баке отопления на шаге j, °С;

θ_H,st,amb,j - температура воздуха в помещении размещения буферного накопительного бака отопления, °С;

Δθ_st,sby - разность температур воды в баке и воздуха в помещении в состоянии резерва бака при проведении испытаний, К;

Q_st,sby - тепловые потери бака в состоянии резерва в условиях проведения испытаний, кВт × ч/д;

t_j - шаговое время на шаге j, с;

Q_H,st,ls,tot - общие тепловые потери буферного бака отопления в окружающую среду, Дж;

N_bins - число шагов.

При отсутствии данных о тепловых потерях бака в состоянии резерва и условиях проведения испытаний допускается принимать значения по приложению Б.

Среднюю температуру теплоносителя в накопительном баке Q_H,st,avg,j следует определять с учетом автоматического регулирования хранения горячей воды. Если температура теплоносителя в баке регулируется в соответствии с графиком температуры теплоносителя системы отопления, то аппроксимацию проводят по среднему значению температуры прямой и обратной воды отопительной системы θ_H,st,avg,j по формуле

                                         (16)

где θ_H,st,avg,j - средняя температура воды в накопительном баке отопления на шаге j, °С;

θ_H,gen,f,j - температура подачи теплоносителя в систему отопления на шаге j, °С;

θ_H,dis,r,j - температура обратной воды из отопления на шаге j, °С.

Температуру подающей воды оценивают с учетом автоматического регулирования системы отопления (изменение температуры теплоносителя, комнатный термостат). Температуру обратной воды вычисляют интерполяцией разности температур подающей и обратной воды между расчетной разностью температур (при расчетной температуре наружного воздуха) и Δθ = 0 (при расчетной температуре внутри помещения).

5.5.7.1.2 Режим бытового горячего водоснабжения

Если известны данные испытаний для накопительного бака, то вычисление значений тепловых потерь хранения горячей воды должно быть выполнено для накопительных баков отопления помещений в соответствии с формулами (14) и (15). Значение средней температуры хранения зависит от принятой схемы автоматического регулирования, размещения теплообменников и температурных датчиков должно быть установлено на основе информации об изделиях. Если такая информация отсутствует, то значения по умолчанию для средней температуры хранения бытовой горячей воды допускается принимать по приложению Б.

Если отсутствуют данные испытаний по оценке значений тепловых потерь резервного хранения, то вычисления выполняют по формулам (14) и (15) с использованием значений, приведенных в приложении Б.

5.5.7.1.3 Тепловые потери труб контура первичной циркуляции

Тепловые потери труб контура первичной циркуляции между теплогенератором и накопительным баком вычисляют методом, приведенным в [8] или [24], [16] для вычислений тепловых потерь труб, и прибавляют ктепловым потерям хранения.

5.5.8 Расчет резервного нагревателя

5.5.8.1 Общие положения

Резервная энергия может потребоваться по двум причинам. Первая причина - это предел рабочей температуры теплового насоса, т.е. температура, которая может быть достигнута тепловым насосом, ограничена максимальным значением. Эта доля резервной энергии рассматривается в 5.5.8.2. Вторая причина - случай бивалентной конструкции подсистемы генерации теплоты (см. граничные значения в 4.6), т.е. тепловой насос проектируется не на полную нагрузку. В этом случае дополнительная доля резервной энергии требуется из-за недостатка теплопроизводительности теплового насоса. Для оценки режимов резервной работы из-за недостатка теплопроизводительности теплового насоса допускается использовать упрощенный и подробный методы.

В основе упрощенного метода лежит оценка совокупной повторяемости, точка баланса и зависимое от рабочего режима прерывание работы теплового насоса при низкой температуре (см. 5.5.8.3). Данный метод предполагает, что точка баланса известна. Необходимо также учитывать все влияющие факторы, например, потребность в электроэнергии для отопления и бытового горячего водоснабжения, продолжительность прерывания в электроснабжении и т.д.

Для подробного метода значение энергетического баланса 1 К обеспечивается для диапазона нижних температур источника до температуры, когда требуется резервная энергия. Данный метод следует применять, если точка баланса неизвестна или ее трудно вычислить, например, для системы одновременного отопления и ГВС, или если для вычислений выбирают бункеры для интервала температур наружного воздуха 1 К. Точка баланса не задается в исходныхданных, а определяется из энергетического баланса.

5.5.8.2 Резервная энергия из-за рабочей предельной температуры теплового насоса

В зависимости от холодильника и внутреннего цикла теплового насоса, максимальный уровень температуры, который может быть обеспечен тепловым насосом, ограничивается пределом его действия. Если требуются значения температур выше этого температурного предела, они не могут быть достигнуты только одним тепловым насосом. Для увеличения температуры потребуется дополнительный нагрев от резервного нагревателя. Поэтому доля резервной энергии из-за предела действия теплового насоса k_bu,opr,j может быть вычислена по формуле

                             (17)

где Q_bu,opr,j - резервная тепловая энергия из-за предела действия теплового насоса на шаге j, Дж;

Q_gen,out,j - тепловая энергетическая потребность подсистемы распределения на шаге j, Дж;

m'_w - массовый расход теплоносителя, кг/с;

c_w - удельная теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг × К);

θ_n,j - номинальная температура системы на шаге j, ºС;

θ_hp,op - рабочая предельная температура теплового насоса (максимальная температура, которая может быть достигнута при действии теплового насоса), °С;

t_hp,on,j - продолжительность работы теплового насоса на шаге j, с.

При работе отопления доля k_H,bu,opr,j обычно не возникает, т.е. k_H,bu,opr,j = 0, так как конструкция системы отопления обычно адаптируется к необходимым уровням температуры в пределах работоспособности теплового насоса.

Для бытового горячего водоснабжения может потребоваться температура выше предела работоспособности теплового насоса в связи с тем, что работоспособность теплового насоса ограничена температурой 55 °С. Дополнительный нагрев до 60 °С обеспечивается резервным нагревателем. Долю резервной тепловой энергии, отдаваемую в систему бытового горячего водоснабжения k_W,bu,opr,j, вычисляют по формуле

            (18)

где Q_w,bu,opr,j - резервная тепловая энергия в режиме ГВС из-за ограничения работоспособности теплового насоса на шаге у, Дж;

Q_w,gen.out,j - тепловая энергетическая потребность подсистемы ГВС на шаге j, Дж;

ρ_w - плотность теплоносителя, кг/м³;

V_w,j - потребление горячей воды на шаге j, м³/с;

c_w - удельная теплоемкость воды, Дж(кг × К);

θ_w,out - температура горячей воды на выходе из накопительного бака, °С;

θ_hp,opr - рабочая предельная температура теплового насоса (максимальная температура, которая может быть достигнута при действии теплового насоса), °С;

θ_W,in - температура сетевой холодной воды на входе в систему ГВС, °С.

Значения предельной температуры на выходе из теплового насоса должны быть взяты из данных производителя или проанализированы на основе примененного хладагента.

5.5.8.3 Упрощенный расчет расхода резервной энергии, необходимой из-за недостатка теплопроизводительности теплового насоса

5.5.8.3.1 Общие положения

Действие резервного нагревателя определяется критериями расчета системы, и его можно охарактеризовать рабочим режимом [последовательное (поочередное), параллельное и частично параллельное действие], соответствующими температурами, температурой в точке баланса и, если требуется, прерыванием при низкой температуре. По этим значениям температуры может быть определен энергетический вклад теплового насоса и резервного нагревателя и вычислено энергопотребление ТСТ. Оценка области, охваченной совокупной повторяемостью наружной температуры, может быть проведена по табличным значениям совокупных градус-часов в районе строительства. Пример оценки годовых почасовых усредненных данных по измерениям в отапливаемом месте приведен в таблице Б.1 приложения Б.

5.5.8.3.2 Режим последовательного действия резервного нагревателя

В режиме последовательного (поочередного) действия резервного нагревателя тепловой насос выключается при температуре в точке баланса. Резервный нагреватель обеспечивает полную потребность тепловой энергии ниже точки баланса. На рисунке 7 показаны области диаграммы совокупной годовой повторяемости температуры наружного воздуха, которые соответствуют энергетическим долям. Область ABU представляет долю энергии, которую обеспечивает резервный нагреватель.

Рисунок 7 - Шаговые часы для режима последовательного
действия резервного нагревателя - пример с тремя шагами

Если точка баланса превосходит предел шага (см. рисунок 7), то рассчитывают доли резервного нагревателя для поочередного действия в самом нижнем шаге j и последующем шаге j + 1 при θ_bal > θ_h,lim,j:

               (19)

                           (20)

Если точка баланса ниже предела бункера, то рассчитывают долю резервного нагревателя для попеременного действия в самом нижнем бункере j при θ_bal < θ_h,lim,j:

                                          (21)

где k_H,bu,cap,j - доля тепловой энергии отопления, покрываемая резервным нагревателем на шаге j;

k_H,bu,cap,j+1 - доля тепловой энергии отопления, покрываемая резервным нагревателем на следующем шаге j + 1;

A_bu,j - доля общей области резервного нагревателя (BU) на шаге j, °С × ч;

A_bu,j+1 - доля общей области резервного нагревателя (BU) на шаге j + 1, °С × ч;

A_j - общая область шага j (между верхним и нижним пределами температуры шага j), °С × ч;

A_j+1 - общая область последующего шага j + 1, °С × ч;

θ_bal - температура в точке баланса, °С;

θ_llim,j - нижний предел температуры шага j, °С;

θ_hlim,j - верхний предел температуры шага j, °С;

DH_H,θbal - совокупные градус-часы отопления до температуры в точке баланса θ_bal, °С × ч;

DH_H,θlim,j - совокупные градус-часы отопления до нижнего предела температуры шага j θ_llim,j, °С × ч;

DH_H,θhlim,j - совокупные градус-часы отопления до верхнего предела температуры шага j θ_hlim,j, °С × ч.

5.5.8.3.3 Режим параллельного действия резервного нагревателя

В режиме параллельного действия резервного нагревателя тепловой насос не выключают при температуре в точке баланса, но насос продолжает работать на соответствующей теплопроизводительности, обеспечивая покрытие энергетической потребности. Резервный нагреватель обеспечивает только часть энергетической потребности, которую не может обеспечить тепловой насос.

На рисунке 8 показаны области в диаграмме совокупной годовой повторяемости температуры наружного воздуха, которые соответствуют энергетическим долям резервного нагревателя и теплового насоса. Область ABU представляет долю энергии, которую обеспечивает резервный нагреватель. Если точка баланса превосходит пределы шага, то доли резервного нагревателя при параллельном действии на нижнем шаге j и последующем шаге j + 1 могут быть определены при θ_bal > θ_hlim,j:

                        (22)

    (23)

Рисунок 8 - Пошаговые часы для режима параллельного
действия резервного нагревателя - пример с тремя шагами

Если точка баланса находится ниже предела шага, то доля резервного нагревателя при параллельной работе с тепловым насосом на нижнем шаге j определяется при θ_bal < θ_h,lim,j:

                          (24)

где k_H,bu,cap,j - доля тепловой энергии отопления, покрываемая резервным нагревателем на шаге j;

k_H,bu,cap,j+1 - доля тепловой энергии отопления, покрываемая резервным нагревателем на последующем шаге j + 1;

А_bu,j - доля общей области резервного нагревателя (BU) на шаге j, °С × ч;

A_bu,j+1 - доля общей области резервного нагревателя (BU) на шаге j + 1, °С × ч;

A_j - общая область шага j (между верхним и нижним пределами температуры шага j), °С × ч;

A_j+1 - общая область последующего шага j + 1, °С × ч;

θ_bal - температура в точке баланса, °С;

θ_i,des - расчетная температура внутри помещения, °С;

N_ho,θbal - совокупное количество часов до температуры в точке баланса, ч;

N_ho,θhlim,j - совокупное количество часов до верхнего предела температуры шага j, ч;

DH_H,θbal - совокупные градус-часы отопления до температуры в точке баланса θ_bal, °С × ч;

DH_ho,θnlim,j - совокупные градус-часы отопления до нижнего предела температуры бункера θ_llim,j, °С × ч;

DH_H,θhlim,j - совокупные градус-часы отопления до верхнего предела температуры бункера j θ_hlim,j, °С × ч.

Примечание - Вертикальный предел А_bи есть аппроксимация, т.к. теплопроизводительность теплового насоса не является постоянной и уменьшается с уменьшением температуры источника теплоты. Следовательно, линия имеет наклон в сторону более высоких температур наружного воздуха. Для высоких точек баланса и тепловых насосов, отбирающих теплоту воздуха, наклон получается сильнее и может привести к более высоким долям энергии от вспомогательного нагревателя. Однако граничное условие для продолжительности работы, заданной в 5.5.9.3, показывает, является ли аппроксимация достаточно точной или требуется коррекция по формуле (40).

5.5.8.3.4 Режим частично параллельного действия резервного нагревателя

В режиме частично параллельного действия резервного нагревателя тепловой насос не выключается при температуре в точке баланса, но продолжает работать до прерывания на низкой температуре. Тогда тепловой насос выключается и работает только резервный нагреватель, обеспечивающий общую потребность тепловой энергии. Представленные на рисунке 9 графики области в диаграмме совокупной годовой повторяемости температуры наружного воздуха соответствуют энергетическим вкладам теплового насоса и резервного нагревателя. Область А_bи представляет собой долю энергии, которую обеспечивает резервный нагреватель.

Если точка баланса превышает предел шага, то доли резервного нагревателя для частично параллельного действия на нижнем шаге j и последующем шаге j + 1 определяют при θ_bal < θ_h,lim,j по формуле

               (25)

   (26)

Если точка баланса ниже предела шага, то долю резервного нагревателя для частично параллельного действия на самом нижнем шаге j определяют при θ_bal < θ_i,des:

                   (27)

где k_H,bu,cap,j - доля тепловой энергии отопления, покрываемая резервным нагревателем на нижнем шаге j;

k_H,bu,cap,j+1 - доля тепловой энергии отопления, покрываемая вспомогательным нагревателем на следующем шаге j + 1;

Рисунок 9 - Шаговые часы для режима частично параллельного
действия резервного нагревателя (пример с тремя шагами)

A_bu,j - доля общей области резервного нагревателя (BU) на шаге j, °С × ч;

A_bu,j+1 - доля общей области резервного нагревателя (BU) на шаге j + 1, °С × ч;

A_j - общая область шага j (между верхним и нижним пределами температуры шага j), °С × ч;

A_j+1 - общая область последующего шага j + 1, °С × ч;

θ_bal - температура в точке баланса, °С;

θ_i,des - расчетная температура внутри помещения, °С;

θ_ltc - температура прерывания на низкой температуре, °С;

N_ho,θbal - совокупное количество часов до температуры в точке баланса;

N_ho,θhlim - совокупное количество часов до верхнего предела температуры шага j, ч;

N_ho,θltc - совокупное количество часов до прерывания на низкой температуре, ч;

DH_H,θbal - совокупные градус-часы отопления до температуры в точке баланса θ_bal, °С × ч;

DH_H,θllim,j - совокупные градус-часы отопления до нижнего предела температуры шага j θ_llim,j, °С × ч;

DH_H,θhlim,j - совокупные градус-часы отопления до верхнего предела температуры шага j θ_hlim,j, °С × ч.

5.5.9 Продолжительность работы теплонасосного оборудования

5.5.9.1 Общие положения

Продолжительность работы теплового насоса зависит от теплопроизводительности, заданных эксплуатационных условий и тепловых нагрузок подсистемы распределения теплоты. Продолжительность работы теплового насоса на шаге j, t_hp,on,j, с, может быть вычислена по формуле

                                                       (28)

где Q_hp,j - тепловая энергия, полученная тепловым насосом на шаге j (тепловая нагрузка подсистемы распределения теплоты и теплопроизводительность подсистемы генерации теплоты), Дж;

φ_hp,j - теплопроизводительная способность теплового насоса на шаге j, Вт.

Тепловая энергия, выработанная тепловым насосом на шаге j (тепловая нагрузка подсистемы распределения теплоты и теплопроизводительность подсистемы генерации теплоты) Q_hp,j, Дж, может быть вычислена по формуле

Q_hp,j = (Q_gen.out,j + Q_gen,ls,j)(1 - k_bu,cap,j),                                       (29)

где Q_gen,out,j - тепловая нагрузка подсистемы распределения теплоты на шаге j,

Q_gen.ls,j - теплопотери подсистемы генерации теплоты на шаге j, Дж;

k_bu,cap,j - доля тепловой энергии, покрываемой резервным нагревателем на шаге j.

Данная формула может быть применена для разных режимов эксплуатации ТСТ.

Вычисление резерва

Если применяют упрощенное вычисление резервной энергии, то доли для отопления помещений k_H,bu,cap,j и доля для приготовления бытовой горячей воды вследствие температурного предела действия теплового насоса k_W,bu,opr,j известны из вычислений по 5.5.8 и их значения подлежат применению в формуле (29).

Если применяют подробное вычисление резервной энергии, то следует учитывать только долю резервной энергии для горячего водоснабжения вследствие температурного предела действия теплового насоса. Долю вспомогательной энергии из-за недостатка теплопроизводительности теплового насоса выводят из энергетического баланса (см. 5.5.9.4). Учитывают только долю резервной энергии в приготовлении горячего водоснабжения k_bu,opr,j, расходуемую вследствие температурного предела действия теплового насоса.

Рабочие режимы

Для тепловых насосов, работающих только в режиме отопления или горячего водоснабжения, энергетическая потребность задается действительной потребностью в отоплении помещений или ГВС соответственно, т.е. энергетической потребностью подсистемы распределения и потерями источника выработки тепловой энергии теплового насоса или теплогенератора.

Для тепловых насосов, работающих поочередно в системе отопления и горячего водоснабжения, продолжительность работы конкретного теплового насоса необходимо различать согласно состоянию его действия. Так как характеристика теплового насоса при работе в параллельном режиме (для отопления и ГВС) может значительно отличаться от характеристики теплового насоса, работающего в двух режимах единичного действия (т.е. для отопления или ГВС), то может потребоваться рассмотрение следующих режимов работы:

1) только отопление: продолжительность работы определяется необходимым количеством теплоты для отопительной системы и соответствующей характеристикой теплового насоса только в режиме отопления;

2) только горячее водоснабжение: продолжительность работы определяется необходимым количеством бытовой горячей воды и соответствующей характеристикой теплового насоса в режиме только ГВС;

3) параллельная работа: продолжительность работы определяется количеством энергии, выработанной параллельным действием теплового насоса для отопления и ГВС. В этом случае необходимо применять нагревательную способность теплового насоса при параллельной работе.

Однако в зависимости от конфигурации системы не все рабочие режимы могут быть задействованы в параллельной работе систем. Существуют такие конфигурации систем, при которых в зимнее время имеет место только параллельная работа отопления и ГВС и не может возникнуть ситуация только отопления помещений. Так, например, работают объединенные системы с потерей перегрева. Эти системы работают на комбинированный бак-хранилище для отопления и горячего водоснабжения. В этом случае необходимо учитывать только две характеристики: ГВС и комбинированную параллельную работу, а период времени параллельного действия задается отопительным сезоном. Продолжительность работы оценивают на основе этихдвух характеристик.

Дополнительные вычисления долей энергии и продолжительности работы для систем в случае возникновения всех трех режимов работы приведены в 5.5.9.2.

Общая продолжительность работы теплового насоса на шаге jt_hp,on,tot,j может быть вычислена по формуле

t_hp,on,tot,j = t_{H,hp,on,sngl,j} + t_{W,hp,on,sngl,j} + t_{HW,hp,on,combi,j},                              (30)

где t_H,on,sngl,j - общая продолжительность работы теплового насоса только для отопления на шаге j, с;

t_W,on,sngl,j - общая продолжительность работы теплового насоса только для ГВС на шаге j, с;

t_{Hw,on,combi,j} - продолжительность параллельной работы на шаге j, с.

5.5.9.2 Дополнительные вычисления для параллельной работы тепловых насосов

Принцип

Для системы, представленной, например, на рисунке 9, возможны все три рабочих режима, поэтому необходимо устанавливать продолжительность времени в трех разных режимах.

Так как параллельная работа теплового насоса имеет место только в периоды нагрузки отопления и бытового ГВС, то продолжительность работы оценивают для характеристики параллельного действия. Максимально возможная параллельная работа теплового насоса характеризуется минимально необходимым временем для отопления и ГВС. Впоследствии результирующая продолжительность работы теплового насоса в параллельном действии может быть скорректирована поправочным коэффициентом, чтобы учесть последующее влияние устройства автоматического регулирования.

После оценки продолжительности параллельного действия теплового насоса вычисляют соответствующие количества энергии, выработанные при таком действии систем, а затем количество энергии, выработанной только для отопления и только для ГВС, может быть определено с помощью энергетических балансов. В качестве последнего шага продолжительность работы только для отопления и только для ГВС рассчитывают на основе количества энергии.

Так как продолжительность работы связывается с выработанной энергией, а потери тепла при хранении в системе ГВС могут быть выражены количеством подводимого электричества в соответствии с [17], то количество полезной энергии для покрытия тепловой потребности вычисляют для системы ГВС вычитанием тепловых потерь при хранении.

Этапы вычислений

Максимальную продолжительность параллельного действия t_{HW,hp,on,combj,max,j}, с, вычисляют по формуле

t_{HW,hp,on,combi,max,j} = min(t_H,hp,on,j, t_W,hp,on,j).                                        (31)

В случае, если продолжительность работы для ГВС вычисляют при параллельной работе в режиме отопления, расчеты выполняют по формуле

                                                 (32)

для отопления помещений

                                                  (33)

где t_{HW,hp,on,combj,max,j} - максимально возможная продолжительность параллельной работы на шаге j, с;

t_W,hp,on,j - продолжительность работы для бытового горячего водоснабжения на шаге j, с;

Q_w,hp,j - тепловая энергия, выработанная тепловым насосом для ГВС на шаге j, Дж

φ_w.hp.combi,j - нагревательная способность теплового насоса для ГВС при параллельной работе на шаге j, Вт;

t_H,hp,on,j - продолжительность работы для отопления помещений на шаге j;

Q_h,.hp,j - тепловая энергия, выработанная тепловым насосом для отопления на шаге j, Дж;

φ_H,hp,combi,j - нагревательная способность теплового насоса для отопления при параллельной работе на шаге j, Вт.

На продолжительность параллельной работы могут также влиять устройства автоматического регулирования и профили нагрузок. Однако влияние устройств автоматического регулирования на продолжительность параллельной работы на шаге j, t_{HW,hp,on,combi,j}, с, зависит от установочных параметров и конфигурации системы и может быть рассчитано с учетом специальных поправочных коэффициентов по формуле

t_{HW,hp,on,combi,j} = f_combi × t_{HW,hp,on,combi,max,j},                                    (34)

где t_{HW,hp,on,combj,max,j} - максимально возможная продолжительность параллельной работы на шаге j, с;

f_combj - поправочный коэффициент, учитывающий влияние устройства автоматического регулирования.

Адекватные показатели для типичных установочных параметров устройств автоматического регулирования приведены в приложении Б.

Энергию, выработанную в соответствующем режиме параллельной работы на шаге j в режимах ГВС и отопления помещений Q_hp,combi,j, Дж. вычисляют по формуле

Q_hp,combi,j = φ_hp,combi,j × t_{hp,on,combi,j},                                         (35)

где φ_hp,combi,j - теплопроизводительность теплового насоса на соответствующем режиме параллельной работы на шаге j, Вт;

t_{hp.on.combi,j} - продолжительность работы в режиме параллельной работы на шаге j.

Остальная тепловая энергия вырабатывается только для отопления помещений и ГВС. Ее количество устанавливают по формуле для соответствующих рабочих режимов

Q_hpP,sngl,j = Q_hp,j - Q_hp,combi,j,                                             (36)

где Q_hp,sngi,j - тепловая энергия, выработанная тепловым насосом в соответствующем единичном режиме работы на шаге j, Дж;

Q_hp,j - тепловая энергия, выработанная тепловым насосом на шаге j, Дж;

Q_hp,combi,j - тепловая энергия, выработанная тепловым насосом в режиме параллельной работы на шаге j, Дж.

Так как в [17] предлагается использовать электричество для покрытия тепловых потерь накопительного бака системы ГВС, то необходимое количество электрической резервной мощности и потребность в тепловой энергии для горячего водоснабжения можно определить вычитанием потерь хранения горячей воды в накопительном баке.

Распределение потерь хранения горячей воды по режимам единичной и параллельной работы проводят с помощью поправочного коэффициента f_combi.

Количество тепла, необходимое для подсистемы распределения ГВС, покрываемое тепловым насосом только в режиме ГВС на шаге j, Дж, вычисляют по формуле

Q_{w,hp,out,sngl,j} = Q_w,hp,sngl,j - Q_w,st,ls,j(1 - k_W,bu,j)(1 - f_combi),                           (37)

где Q_w,hp,sngl,j - тепловая энергия ГВС, выработанная тепловым насосом только в режиме ГВС на шаге j, Дж;

Q_w.st,is,j - тепловые потери хранения воды ГВС на шаге j (вычисленные в соответствии с 5.3.7.1.2), Дж;

f_combi - поправочный коэффициент, учитывающий влияние устройства автоматического регулирования;

k_w.bu.j - доля тепловой энергии ГВС, покрываемая резервным нагревателем на шаге j.

Подобным образом для параллельной работы потребное количество тепла для подсистемы распределения ГВС, покрываемое тепловым насосом в режиме параллельной работы нам шаге j, Дж, может быть вычислено по формуле

Q_{w,hp,out,combi,j} = Q_w,hp,combi,j - Q_w,st,ls,j(1 - k_W,bu,j)f_combi,                            (38)

где Q_w,hp,combi,j - тепловая энергия ГВС, выработанная тепловым насосом в режиме параллельной работы на шаге j, Дж;

Q_w,st,is,j - тепловые потери хранения воды ГВС на шаге j (вычисленные в соответствии с 5.3.7.1.2), Дж;

f_combi - поправочный коэффициент, учитывающий влияние устройств автоматического регулирования и соответствующий доле параллельной работы;

k_w,bu,j - доля тепловой энергии ГВС, покрываемая резервным нагревателем на шаге j.

5.5.9.3 Граничное условие для общей продолжительности работы

Общая продолжительность работы не должна быть больше, чем эффективное время шага, следовательно, общая продолжительность работы теплового насоса на шаге j, t_hp,on,tot,j, с, должна удовлетворять граничным условиям

f_hp,on,tot,j = min(t_eff,j, t_{h,hp,on,sngl,j} + t_{W,hp,on,sngl,j} + t_{HW,hp,on,combi,j}),                    (39)

где t_eff,l - эффективное бункерное время на шаге j, с;

t_{H,hp,on,sngl,j} - продолжительность работы в режиме отопления помещения на шаге j, с;

t_{w,hp,on,sngl,j} - продолжительность работы в режиме ГВС на шаге j, с;

t_{HW,hp,on,combi,j} - продолжительность работы в режиме параллельной работы на шаге j, с.

Если вычисленная общая продолжительность работы больше эффективного шагового времени, то это происходит из-за недостаточной теплопроизводительности теплового насоса. В этом случае эффективное шаговое время равно продолжительности работы, а недостающую резервную энергию вычисляют по 5.3.9.5.

5.5.9.4 Вычисление резервной энергии, расходуемой из-за недостаточности теплопроизводительности теплонасосного оборудования

Подробное вычисление резервной энергии базируется на оценке продолжительности работы в соответствии с граничными условиями, приведенными в 5.5.9.3 при шагах с интервалом температур 1 К. Сравнение продолжительности работы проводят до тех пор, пока не достигается температура наружного воздуха, при которой эффективное время шага превышает требуемую продолжительность работы. Пример баланса и необходимые вычисления суммируют в таблице 5. Если система относится к типу поочередной работы, то продолжительность работы в режиме параллельного действия равна нулю.

Для шагов с недостаточной продолжительностью работы, т.е. когда необходимая продолжительность работы больше, чем эффективное шаговое время, теплопроизводительность теплового насоса является не достаточной для покрытия общей потребности в тепловой энергии. Количество результирующей резервной энергии может быть вычислено на основе стратегии управления, т.е. если резервный нагреватель поставляет теплоту в систему отопления помещений или в систему бытового горячего водоснабжения в соответствии с 5.5.9.5.

Таблица 1 - Таблица вычислений для подробного определения резервной энергии