Центральный научно-исследовательский и проектно-
экспериментальный институт инженерного оборудования
городов, жилых и общественных зданий
(ЦНИИЭП инженерного оборудования) Госгражданстроя

РЕКОМЕНДАЦИИ

по проектированию
инженерного
оборудования
одноквартирных
жилых домов
для строительства
в сельской местности

Москва Стройиздат 1984

Рекомендованы к изданию решением научно-технического совета ЦНИИЭП инженерного оборудования Госгражданстроя.

Рекомендации по проектированию инженерного оборудования одноквартирных жилых домов для строительства в сельской местности/ЦНИИЭП инженерного оборудования. - М.: Стройиздат, 1984.

Приведены рекомендации по расчету и проектированию внутренних систем водоснабжения, канализации, отопления и вентиляции, а также методики определения расчетных нагрузок для указанных систем и гидравлического расчета.

Дана номенклатура автономных источников тепла, область их применения в зависимости от назначения и вида топлива.

Для инженерно-технических работников проектных и эксплуатационных организаций.

Разработаны ЦНИИЭП инженерного оборудования Госгражданстроя (канд. техн. наук В.Н. Родин, инженеры А.З. Шефтель, Л.Я. Вэскер, А.Г. Новосильцев) Использованы результаты исследований НИИ сантехники, Киевского медицинского института Минздрава УССР и ВНИИГС Минмонтажспецстроя.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование местных систем инженерного оборудования строящихся и реконструируемых одноквартирных жилых зданий.

1.2. Проектные решения систем инженерного оборудования должны быть направлены на:

поддержание заданного действующими нормативными документами уровня инженерного оборудования жилых зданий;

экономный расход тепловой и электрической энергии;

соответствие эстетическим требованиям, предъявляемым к интерьеру зданий и помещений;

применение средств автоматического регулирования работы, систем инженерного оборудования;

простоту и надежность в эксплуатации;

обеспечение ремонтнопригодности систем с заменой оборудования;

соблюдение правил охраны окружающей среды, охраны труда и пожарной безопасности;

способствование повышению производительности труда за счет широкого внедрения индустриальных методов монтажа-заготовки унифицированных трубных узлов и деталей с последующей их скоростной сборкой на строительстве;

содействие снижению расхода металла и повышению технико-экономических показателей.

1.3. Проекты систем инженерного оборудования должны разрабатываться в соответствии с утвержденным заданием на проектирование, составленным заказчиком с участием проектной организации.

2. ВОДОСНАБЖЕНИЕ

СИСТЕМЫ И СХЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

2.1. Проектирование систем водоснабжения одноквартирных жилых домов для строительства в сельской местности должно осуществляться с учетом обеспечения всех нужд, предусмотренных главой СНиП II-31-74 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения».

2.2. Системы водоснабжения одноквартирных жилых домов следует предусматривать, как правило, централизованными. Децентрализованные (местные) системы водоснабжения рекомендуется применять для отдельно стоящих зданий или группы зданий, возводимых в сельской местности на первых этапах строительства поселков, а также в жилых домах, располагаемых в непосредственной близости с объектами сельскохозяйственного производства, удаленными от центральной усадьбы.

2.3. Проектирование централизованных и децентрализованных систем водоснабжения следует осуществлять в соответствии с требованиями главы СНиП II-31-74 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения».

2.4. Системы децентрализованного водоснабжения одноквартирных жилых домов должны состоять из водозаборного сооружения, распределительной водопроводной сети, ввода в здание, регулирующей емкости, системы автоматики для включения и выключения насосов, санитарно-технического оборудования и водоразборной арматуры.

СИСТЕМЫ ВОДОСНАБЖЕНИЯ ЗДАНИЙ

2.5. В одноквартирных жилых домах или группе жилых домов надлежит предусматривать следующие виды благоустройства:

водопровод и канализацию без ванн;

то же, с газоснабжением;

водопровод, канализацию и ванны с водонагревателями, работающими на твердом топливе;

то же, с газовыми водонагревателями;

то же, с быстродействующими газовыми нагревателями и многоточечным водоразбором.

Помимо указанных типов водонагревателей для приготовления горячей воды рекомендуется также применять различные установки, предназначенные одновременно для приготовления пищи, отопления и горячего водоснабжения.

2.6. Системы водопроводов одноквартирных жилых зданий или обслуживающих группы жилых домов в течение всего периода эксплуатации должны находиться под давлением:

водонапорного бака;

гидропневматической установки;

постоянно действующего насоса.

Постоянное давление в сетях водопровода необходимо поддерживать с целью устранения инфильтрации грунтовых вод.

2.7. Вводы водопроводов в здания должны быть оборудованы вентилем, обратным клапаном и тройником с пробкой, обеспечивающим возможность спуска воды из сети внутреннего водопровода.

Установку водосчетчиков для учета потребляемой воды предусматривать не следует.

2.8. Внутренние водопроводы одноквартирных жилых домов следует проектировать, как правило, с нижней разводкой трубопроводов. Применение верхней разводки трубопроводов допускается в случае установки водонапорного бака в данном здании.

2.9. В цоколях зданий необходимо предусматривать установку поливочных кранов D_y = 15 мм для полива приусадебных участков. Поливочные краны по возможности следует присоединить непосредственно к вводу водопровода. На ответвлении к поливочным кранам надлежит устанавливать вентиль и тройник с пробкой для спуска воды на зимний период. В месте расположения поливочного крана следует также предусматривать установку пусковой кнопки для ручного включения насосного агрегата.

2.10. Сети внутреннего водопровода, а также прокладываемые вне зданий надлежит проектировать из напорных полиэтиленовых труб высокой плотности по ГОСТ 18599-73. (с изм. № 1 и 2). Применение стальных труб допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

Участки внутреннего водопровода из стальных труб следует предусматривать для подачи холодной воды к водонагревателям и горячей воды от водонагревателей к смесительной арматуре санитарных приборов.

2.11. В качестве санитарно-технического оборудования систем холодного и горячего водоснабжения и канализации следует применять водоразборную арматуру и санитарно-технические приборы, технические характеристики которых приведены в табл. 1.

Таблица 1

2.12. Умывальники и раковины, к которым не предусматривается подводка горячей воды, следует комплектовать пластмассовыми водоразборными кранами D_у = 15 мм.

2.13. В качестве запорной арматуры на сетях водопровода следует применять, как правило, вентили и обратные клапаны из ковкого чугуна. Установку вентилей на сетях из напорных полиэтиленовых труб рекомендуется осуществлять при помощи специальных стальных патрубков с фланцем и соединительными гайками.

2.14. Внутренние системы водоснабжения одноквартирных жилых домов следует проектировать с учетом индустриального монтажа на базе применения санитарно-технических кабин, укрупненных монтажных узлов и деталей заводского изготовления.

2.15. Монтаж систем из укрупненных узлов и деталей должен осуществляться без применения сварки.

2.16. При проектировании внутренних систем водоснабжения одноквартирных деревянных панельных домов и домов из местных материалов с комплектами деревянных деталей следует предусматривать теплоизоляцию основных трубопроводов системы для предотвращения образования конденсата.

2.17. При упрощенном инженерном благоустройстве одноквартирных жилых домов ванную комнату и кухню следует оборудовать умывальником, представляющим собой стол-шкаф с встроенной раковиной и резервуаром для воды в верхней части (емкость около двух ведер) и ведром для слива в нижней части.

НОРМЫ ВОДОПОТРЕБЛЕНИЯ И СВОБОДНЫЕ НАПОРЫ. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ВОДЫ И ОБЪЕМОВ РЕГУЛИРУЮЩИХ ЕМКОСТЕЙ

2.18. Нормы расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды одним жителем в сутки в часы максимального водопотребления следует принимать по табл. 2. При этом указанная норма расхода воды на поливку установлена из расчета одной поливки. Количество поливок в сутки следует принимать в зависимости от климатических условий.

Таблица 2

Примечание. Указанные нормы расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды в сутки максимального водопотребления при соответствующем обосновании могут быть увеличены не более чем на 20 %.

2.19. Нормы расхода воды для скота, находящегося в личном хозяйстве населения, на одну голову следует принимать: для коров 50 л/сут, для свиней 10 л/сут, для овец 5 л/сут.

2.20. Минимальный свободный напор в сети водопровода на вводе в здание при хозяйственно-питьевом водопотреблении надлежит принимать: при одноэтажной застройке 10 м, при двухэтажной - 14 м.

Указанный максимальный свободный напор в сети водопровода допускается увеличить на основании результатов гидравлического расчета для случая одновременной подачи расчетного расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды и полив приусадебного участка.

2.21. Расчетные секундные расходы воды q, л/с, в участках сети водопровода следует вычислять в соответствии с указаниями главы СНиП II-30-76 «Внутренний водопровод и канализация зданий». При этом расход воды прибором q₀ в жилых зданиях без ванн следует принимать 0,2 л/с, с ваннами - 0,3 л/с.

Допускается определять расчетные секундные расходы воды в участках сети водопровода при установленных значениях q₀ по номограмме рис. 1 в зависимости от количества присоединенных водоразборных приборов N и вероятности их действия Р в час наибольшего водопотребления.

2.22. Вероятность действия водоразборных приборов Р в жилых зданиях надлежит определять по формуле

                                                          (1)

где U - количество жителей в здании; Q_ч - норма расхода воды в час наибольшего водопотребления, которую следует принимать по табл. 2 с учетом заданной степени благоустройства здания или группы зданий; q₀ - секундный расход воды прибором, который назначается согласно п. 2.21; N - общее количество водоразборных приборов в данном здании или группе зданий.

2.23. Расчетный часовой расход воды Q_{ч макс}, м³/ч, в жилом здании или группе зданий надлежит вычислять в соответствии с указаниями главы СНиП II-30-76 «Внутренний водопровод и канализация зданий».

При этом часовой расход водоразборным прибором Q следует принимать:

q₀ = 0,2 л/с - Q₀ = 200 л/ч;

q₀ = 0,3 л/с - Q₀ = 300 л/ч.

2.24. Расход воды q_{ч макс} в зависимости от количества N присоединенных приборов и вероятности их использования в час наибольшего водопотребления допускается вычислять по номограмме (см. рис. 1).

Рис. 1. Номограмма для определения расчетных секундных и часовых расходов воды. Левая часть шкалы при q₀ = 0,2 л/с (Q₀ = 200 л/с), правая часть при q₀ = 0,3 л/с (Q₀ = 300 л/с)

2.25. Вероятность использования приборов Р_ч в жилом здании или зданиях следует вычислять по формуле

Р_ч = 3,6P,                                                               (2)

где Р - вероятность действия водоразборных приборов определяется в соответствии с п. 2.22.

2.26. Расходы воды в сутки наибольшего водопотребления Q_сут, м³/сут, в жилом здании или зданиях следует определять по формуле

                                                          (3)

где Q_ч - норма расхода воды в сутки наибольшего водопотребления, принимаемая по табл. 2.

2.27. Гидравлический расчет водопроводной сети следует производить в случае применения:

труб типа Т из полиэтилена высокой плотности по ГОСТ 18599-73 - по номограмме на рис. 2. В случае применения труб типа Л, СЛ и С шкалы D_у номограммы на рис. 2 следует откорректировать с учетом градуировки шкалы D_p и данных о наружных и расчетных диаметрах труб, приведенных в табл. 3; стальных труб - по номограмме на рис. 3.

Примечание. При установленных значениях q₀ = 0,3 л/с шкалой NP номограмм на рис. 2 и 3 пользоваться запрещается.

2.28. Запасные и регулирующие емкости (водонапорные баки, гидропневматические баки и др.) должны содержать воду в объеме, достаточном для регулирования неравномерности водопотребления. Регулирующий объем водовоздушных или водонапорных баков следует определять на основании указаний пп. 8.1 - 8.11 главы СНиП II-30-76 «Внутренний водопровод и канализация зданий».

Таблица 3

Примечание. Указанные в таблице типы труб рекомендуется применять при максимальных рабочих давлениях: легкий Л - 0,25 МПа; среднелегкий СЛ - 0,4 МПа; средний С - 0,6 МПа; тяжелый Т - 1 МПа.

Рис. 2. Номограмма для определения расчетных расходов воды при q₀ = 0,2 л/с и гидравлического расчета водопроводов из пластмассовых труб (градуированные шкалы D_у выполнены по расчетным диаметрам труб типа Т из полиэтилена высокой плотности)

Рис. 3. Номограмма для определения расчетных расходов воды при q₀ = 0,2 л/с и гидравлического расчета водопроводов из стальных труб по формуле А.Ф. Шевелева

Регулирующий объем водонапорных баков при работе насосных установок в режиме долгосрочных включений следует определять по табл. 4 и 5 с коэффициентом 1,1 в зависимости от расхода воды Q_сут на хозяйственно-питьевые нужды в сутки наибольшего водопотребления, коэффициента часовой неравномерности расхода воды К_р и коэффициента часовой неравномерности подачи воды насосом К_н.

Примечание. Подача воды на полив осуществляется при включенном насосном агрегате. Поэтому при определении регулирующего объема водонапорного бака значения Q_сут, К_р и К_н должны быть определены без учета расхода воды на полив.

Таблица 4

Таблица 5

2.29. Коэффициент часовой неравномерности потребления воды на хозяйственно-питьевые нужды следует определять как отношение расчетного часового расхода воды к среднечасовому за сутки наибольшего водопотребления.

2.30. Коэффициент неравномерности подачи воды насосом К_н < К_р следует определять как отношение часовой производительности насосного агрегата к среднему часовому расходу воды за сутки наибольшего водопотребления.

Примечание. При соблюдении условия К_н < К_р следует предусматривать повторно-кратковременный режим работы насосного агрегата.

2.31. При наличии устройств для ручного включения насосного агрегата на разводящем трубопроводе от бака надлежит устанавливать обратный клапан.

2.32. Устройство водонапорного бака в одноквартирных деревянных панельных домах допускается при достаточной несущей способности конструкций зданий (с учетом веса водонапорного бака и объема воды в нем) и наличии места для его размещения.

ИСТОЧНИКИ ВОДОСНАБЖЕНИЯ

2.33. В качестве источников децентрализованных систем водоснабжения одноквартирных жилых домов надлежит использовать подземные воды. При этом следует ориентироваться на неглубоко залегающие подземные воды. Использование артезианских вод следует принимать только в случае отсутствия других, более дешевых источников водоснабжения.

2.34. При выборе в качестве источников водоснабжения родниковых и грунтовых вод надлежит руководствоваться требованиями, изложенными в «Санитарных правилах по устройству и содержанию колодцев и каптажей родников, используемых для децентрализованного хозяйственно-питьевого водоснабжения».

2.35. Оценку запасов подземных вод прилегающего района надлежит производить на основе изучения данных гидрогеологических и гидрологических изысканий с учетом требований ГОСТ 276-60, а также указаний разд. 4 главы СНиП II-31-74 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения»

2.36. Вода подземных источников, которая по физико-химическим и санитарно-биологическим показателям соответствует требованиям ГОСТа, может подаваться потребителю без отработки и обеззараживания. При несоответствии качества воды требованиям ГОСТа, а также при бактериальной загрязненности этих вод надлежит предусматривать соответствующую их обработку и обеззараживание.

2.37. Использование подземных вод для децентрализованных систем водоснабжения подлежит согласованию с местными органами санитарно-эпидемиологической службы.

ВОДОЗАБОРНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

2.38. Для забора подземных вод в зависимости от местных условий следует применять шахтные колодцы, каптажи родников, артезианские скважины.

2.39. Водозаборные сооружения должны быть удалены от местных систем канализации, выгребных ям и т.п. на расстояние, обусловленное «Санитарными правилами по использованию местных источников водоснабжения».

2.40. Источники водоснабжения (скважины, колодцы, родники) должны быть размещены на возвышенных площадках и защищены от загрязнения наличием водонепроницаемых пород, а также наличием ограждения вокруг водозабора. Перед пуском в эксплуатацию водозаборный колодец очищают и дезинфицируют.

2.41. Расчет водозаборных сооружений и выбор технологического оборудования надлежит производить из условия обеспечения подачи расчетного расхода воды.

2.42. При глубине залегания водоносных горизонтов до 10 м в качестве водозаборных сооружений следует применять шахтные колодцы. В случае залегания подземных вод на глубине более 10 м следует применять трубчатые колодцы (артезианские скважины).

2.43. При проектировании водозаборов рекомендуется применять типовые проекты, разработанные Союзгипроводхозом: для шахтных колодцев на диапазон производительностей 0,6 - 8,9 м³/ч (проект 901-1-14; альбом экспериментальных водозаборов); для артезианских скважин на 8 - 12 м³/ч (проекты 901-1-46, тип. 1, тип. 3; 901-2-16).

2.44. Для оборудования шахтных колодцев рекомендуется применять насосы, характеристика которых в табл. 6.

Таблица 6

2.45. Для оборудования трубчатых (артезианских) колодцев следует применять насосы, характеристика которых представлена в табл. 7.

Таблица 7

2.46. Для забора и подачи воды потребителю следует применять автоматические насосные установки, работающие в повторно-кратковременном режиме. В состав таких установок входят насос, напорно-регулирующий бак (гидропневматический или открытый, возвышенный), регулирующая и управляющая арматура.

Учитывая технологические и технико-экономические преимущества насосных установок с гидропневматическим баком, рекомендуется применять насосные установки, разработанные НИИ санитарной техники, характеристика которых приведена в табл. 8.

Таблица 8

2.47. Для забора воды из родников в водоносных породах устраивается подземная каптажная камера. В зависимости от типа родника (нисходящей или восходящей) пополнение воды обеспечивается либо через отверстия в стенках камеры, либо через отверстия в днище. Для родников с дебитом до 15 л/с следует применять типовые проекты, разработанные Союзгипроводхозом (820-79; 901-1-19). Для каптажных камер следует применять оборудование, аналогичное оборудованию шахтных колодцев.

ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ

2.48. Для децентрализованных систем водоснабжения одноквартирных жилых домов при использовании подземных вод, которые по физико-химическим показателям отвечают требованиям ГОСТа, следует применять обеззараживание воды.

2.49. Для обеззараживания воды следует применять дозирующие хлорпатроны, выпускаемые Хустским керамическим заводом Минмеливодхоза СССР, а также бактерицидную установку ОВ-1П производительностью 3 м³/ч Загорского ремонтного завода.

2.50. Дозирующий патрон представляет собой сосуд цилиндрической формы, изготовленный из пористой керамики. Патрон выпускается вместимостью 250, 500 и 1000 см³. Внутрь патрона помещается хлорсодержащее дезинфицирующее вещество ДТСГК (двух-треть основная соль гипохлорита кальция) или хлорная известь. Технические характеристики хлор-патронов приведены в табл. 9.

Таблица 9

2.51. Определение количества препарата, необходимого для заполнения патрона, следует производить по формуле

X_a = 0,07Х_б + 0,08Х_в + 0,2Х_г + 0,02Х_д,                                          (4)

где Х_а - количество препарата а патроне, г;

X_б - объем воды в колодце, м³;

Х_в - дебит воды в колодце, м³/год;

Х_г - водопотребление, м³/сут;

Х_д - хлорпоглощаемость, мг/л.

Формула (4) применяется для расчета дозы ДТСГК, содержащего 52 % активного хлора, при температуре воды 17 - 18 °С. Для хлорной извести, содержащей 25 % активного хлора, а также при температуре воды 4 - 6 °С рассчитанное количество препарата увеличивается вдвое.

2.52. Заполненный патрон закрывают керамической или резиновой пробкой и погружают в воду на расстояние 20 - 50 см от дна колодца.

Продолжительность действия хлорпатрона следует принимать равным одному месяцу. При этом остаточное содержание хлора в воде должно составлять 0,4 - 0,5 мг/л.

3. КАНАЛИЗАЦИЯ

СИСТЕМЫ И СХЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

3.1. Проектирование систем канализации одноквартирных жилых домов для строительства в сельской местности должно осуществляться с учетом всех нужд, предусмотренных главой СНиП II-32-74 «Канализация. Наружные сети и сооружения».

3.2. Системы канализации одноквартирных жилых домов следует предусматривать централизованными.

Децентрализованные (местные) системы канализации рекомендуется применять для отдельно стоящих зданий или группы зданий, возводимых в сельской местности на первых этапах строительства поселков, а также в жилых домах, располагаемых в непосредственной близости от объектов сельскохозяйственного производства, удаленных от центральной усадьбы.

3.3. Проектирование централизованных и децентрализованных систем канализации следует осуществлять в соответствии с указаниями главы СНиП II-32-74 «Канализация. Наружные сети и сооружения. Нормы проектирования».

3.4. Система децентрализованной канализации одноквартирных жилых домов должна состоять из санитарных приборов, предназначенных для выполнения гигиенических процедур, хозяйственных нужд, а также из различных приемников сточных вод; канализационной сети, состоящей из отводных трубопроводов, стояков и выпусков; сооружений для обработки сточных вод.

СХЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ ЗДАНИЙ

3.5. Санитарные приборы, предназначенные для автономных систем канализации, должны удовлетворять требованиям СНиП II-30-76 «Внутренний водопровод и канализация зданий», соответствующих ГОСТу и техническим условиям, утвержденным в установленном порядке.

3.6. Высоту, на которой устанавливаются санитарные приборы, следует принимать в соответствии с требованиями главы СНиП III-28-75 «Санитарно-техническое оборудование зданий и сооружений».

3.7. Отвод сточных вод следует предусматривать по закрытым самотечным трубопроводам.

3.8. Участки внутренней канализационной сети следует прокладывать прямолинейно. Изменять направление прокладки канализационного трубопровода и присоединять приборы следует с помощью фасонных частей.

3.9. Канализационный стояк должен обеспечивать отведение расчетного расхода сточной жидкости при условии сохранения гидравлических затворов санитарных приборов. Пропускную способность канализационного стояка следует определять в зависимости от его диаметра, минимальной высоты, присоединенных к стояку гидравлических затворов, наличия или отсутствия на рабочей высоте стояка точек перегиба, а также наличия или отсутствия у стояка вытяжной части.

Примечания: 1. Рабочей высотой канализационного стояка следу» считать расстояние от точки присоединения к нему наиболее высоко расположенных в здании санитарно-технических приборов до нижнего гиба стояка, т.е. участок стояка, по которому транспортируется сточная жидкость.

2. Канализационный стояк, имеющий вытяжную часть, следует считать вентилируемым; не имеющий вытяжной части - невентилируемым.

3.10. Диаметр вентилируемого канализационного стояка D_ст, мм, следует назначать на основании п. 14.5 главы СНиП II-30-76 «Внутренний водопровод и канализация зданий», руководствуясь величиной расчетного расхода стоков, а также диаметром и углом присоединения к стояку расчетного поэтажного отвода. При этом расчетные секундные расходы не должны превышать указанные в табл. 10 главы СНиП II-30-76, которые надлежит принимать:

при рабочей высоте стояка более 90 его диаметров - с коэффициентом K_d = 1;

в остальных случаях - с коэффициентом K_d, величину которого рекомендуется определять по табл. 10 в зависимости от отношения L/D_ст, где L - высота стояка, мм.

Таблица 10

3.11. Диаметры невентилируемых канализационных стояков надлежит принимать на основании п. 14.7 главы СНиП II-30-76 в зависимости от величины расчетного расхода стоков, л/с, рабочей высоты невентилируемого стояка, м, диаметра расчетного поэтажного отвода и угла его присоединения к стояку. При этом расчетные расходы стояков не должны превышать указанные в табл. 11 главы СНиП II-30-76.

Примечания: 1. В табл. 11 главы СНиП II-30-76 приведены секундные расходы стоков, допустимые при оборудовании санитарных приборов гидравлическими затворами высотой 60 мм.

2. При высоте гидравлических затворов 50 мм табличные значения допустимых расходов следует уменьшить на 20 %, при высоте 70 мм - увеличить на 20 %.

3.12. Невентилируемый канализационный стояк следует оканчивать прочисткой, устраиваемой в раструбе фасонной части, с помощью которой к стояку присоединяется поэтажный отводной трубопровод, транспортирующий сточную жидкость от санитарно-технических приборов, которые наиболее высоко установлены в здании.

На невентилируемых стояках высотой менее 90 диаметров допускается не устанавливать ревизии.

3.13. Значение диаметров отводных самотечных трубопроводов следует определять по номограмме, приведенной на рис. 4, в зависимости от величины расчетного расхода стояков, л/с, при обеспечении величины транспортирующей способности потока сточной жидкости, определяемой условием

                                                              (5)

где υ - скорость течения жидкости, м/с; h/D - наполнение трубопровода.

Рис. 4. Номограмма для определения диаметра трубопроводов

При этом скорость течения жидкости должна быть не менее 0,7 м/с, а наполнение трубопровода - не менее 0,3 диаметра.

Окончательное значение диаметров отводного самотечного трубопровода следует принимать с учетом указаний настоящего пункта на основании сортамента труб, из которого проектируется трубопровод, затем для принятого по сортаменту труб диаметра необходимо уточнить значения υ и h/d по номограмме (см. рис. 4).

3.14. Гидравлический расчет самотечных трубопроводов из различных материалов (за исключением пластмассовых) диаметром 200 мм и более следует производить в соответствии с требованиями главы СНиП II-32-74 «Канализация. Наружные сети и сооружения».

3.15. Диаметр канализационного выпуска должен быть не менее наибольшего из диаметров канализационных стояков, объединяемых этим выпуском.

3.16. Уклон самотечных трубопроводов из различных материалов с коэффициентами шероховатости n = 0,012 + 0,014 при скорости течения жидкости υ ≥ 0,7 м/с следует определять по номограмме на рис. 5.

3.17. Гидравлический расчет самотечных канализационных трубопроводов из чугунных труб (n = 0,013) следует производить на основании данных табл. 11 с учетом условия (5), определяющего достаточную транспортирующую способность потока сточной жидкости.

3.18. Самотечный трубопровод, для которого невозможно выполнить условие (5), является безрасчетным. Безрасчетные участки диаметрами 50, 100 и 150 м следует прокладывать соответственно с уклонами не менее 0,025; 0,02 и 0,01.

3.19. Выбор типа труб должен определяться технико-экономическими расчетами с учетом условий строительства и поставок заводов-изготовителей.

Рис. 5. Номограмма для определения уклона трубопроводов

Таблица 11

При проектировании внутренней канализации зданий следует использовать чугунные трубы по ГОСТ 6942.3-69 (с изм. № 1) и пластмассовые трубы из полиэтилена низкой плотности МРТУ 6-05-918-67.

При прокладке самотечных трубопроводов вне здания следует применять асбестоцементные трубы по ГОСТ 538-78, керамические канализационные по ГОСТ 286-74 (с изм. № 1) и пластмассовые трубы из полиэтилена низкой плотности по МРТУ 6-05-918-67.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ. СОСТАВ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ И ХАРАКТЕРИСТИКА СТОЧНЫХ ВОД

3.20. Нормы водоотведения при проектировании децентрализованных систем канализации одноквартирных жилых домов следует принимать по табл. 12 настоящих Рекомендаций.

Таблица 12

Примечание. Загрязнения от населения, проживающего в неканализованных районах, надлежит учитывать в количестве 33 % от указанных в табл. 12.

3.21. Норму водоотведения для зданий с упрощенным инженерным благоустройством следует принимать 25 л/сут на одного жителя.

3.22. Расчетный расход сточных вод q_p, л/с, на участках канализационной сети и по проектируемым объектам в целом следует определять:

при расходе воды  в сетях холодного и горячего водоснабжения, обслуживающих данную группу приборов, по формуле

                                                          (6)

в других случаях

                                                              (7)

где q₀ - расход сточных вод, л/с, от прибора с максимальным секундным водоотведением, который следует определять по табл. 10 настоящих Рекомендаций;

 - расход воды, л/с, в сетях холодного и горячего водоснабжения, который следует определять в соответствии с указаниями главы СНиП II-30-76 «Внутренний водопровод и канализация зданий» или пп. 2.21 и 2.22 настоящих Рекомендаций.

3.23. Расчетные часовые расходы сточных вод следует принимать равными расчетному расходу воды на хозяйственно-питьевые нужды, определяемому в соответствии с указаниями главы СНиП II-30-76 или пп. 2.23 - 2.25 настоящих Рекомендаций.

3.24. В составе очистных сооружений местной канализации предусматривают:

для предварительной обработки сточных вод - септики;

для окончательной очистки сточных вод - фильтрующие колодцы, поля подземной фильтрации, песчано-гравийные фильтры (фильтрующие траншеи), компактные установки искусственной биологической очистки; дозирующие, распределительные, водоотводящие, оросительные и дренажные (для песчано-гравийных фильтров и фильтрующих траншей) устройства.

3.25. Концентрация отдельных ингредиентов загрязнений бытовых сточных вод определяется в соответствии с нормами водоотведения по среднему количеству загрязнений на одного жителя, приведенными в табл. 12.

ВЫБОР МЕСТА ДЛЯ УСТРОЙСТВА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ МЕСТНОЙ КАНАЛИЗАЦИИ

3.26. При проектировании очистных сооружений местной канализации предварительно проверяются геологические и гидрогеологические условия участка, выявляется наличие площадей для размещения очистных сооружений, устанавливается возможная опасность загрязнения водоносных горизонтов, используемых для хозяйственно-питьевого водоснабжения, а также санитарные условия выпуска очищенных сточных вод.

3.27. Учитывая, что уровень грунтовых вод (преимущественно верховодки) зависит от местных климатических условий, рекомендуется собрать сведения о колебании уровня грунтовых вод по сезонам года и по возможности за ряд лет (путем сравнения колебаний горизонтов воды в близлежащих колодцах или иных водоисточниках).

3.28. Местные очистные сооружения рекомендуется располагать вблизи здания или группы зданий с подветренной стороны господствующих ветров в теплое время года в зависимости от суточной производительности очистных сооружений в соответствии с табл. 13.

Таблица 13

3.29. Санитарные разрывы между очистными сооружениями, устроенными в фильтрующих грунтах (полями подземной фильтрации и фильтрующими колодцами), и водозаборными сооружениями местного хозяйственно-питьевого водоснабжения, питающимися подземными водами, рекомендуется принимать не менее указанных в табл. 14.

Таблица 14

Примечания: 1. Расстояния приведены для водозаборов, питающихся из верхнего водонасосного горизонта, не перекрытого водоупорным слоем при скорости грунтового потока до 1 м/сут, производительности водозабора не более 15 м³/сут и мощности фильтрующего слоя не менее 1 м.

2. При высоте фильтрующего слоя 2 м и более рекомендуемые разрывы могут быть сокращены на 20 - 30 %.

3. При производительности водозабора более 15 м³/сут следует к указанным разрывам прибавить величину радиуса воронки депрессии, образующейся при эксплуатации водозабора.

Отвод фильтрата суточных вод от песчано-гравийных фильтров и траншей в случае выпуска в водоемы следует осуществлять в соответствии с санитарными условиями спуска сточных вод в водоемы.

3.30. Размещение местных очистных сооружений должно исключать заболачивание участка и затопление подвальных помещений канализуемых объектов.

Участки местных очистных сооружений должны быть защищены нагорными и водоотводными канавами, препятствующими затоплению очистных сооружений атмосферными осадками (весенними и дождевыми водами).

3.31. Территорию местных очистных сооружений рекомендуется ограждать по периметру полосой зеленых насаждений, а на участках территории допускается выращивание технических или кормовых огородных культур.

УСТРОЙСТВО И РАСЧЕТ СЕПТИКОВ

3.32. Септики применяются как обязательные сооружения для предварительной обработки сточных вод в количестве до 15 м³/сут, поступающих на системы подземной фильтрации, и служат для задержания и разрушения содержащихся в стоках нерастворенных органических веществ, примесей и коллоидов. Предварительная обработка сточных вод в септиках обеспечивает эффективную работу сооружений подземной фильтрации и способствует длительному сроку службы оросительной сети этих сооружений.

Примечания: 1. Септики могут применяться при технико-экономическом обосновании на производительность 25 м³/сут и более в составе систем подземной фильтрации или в сочетании с другими видами биологической очистки сточных вод.

2. В определенных местных условиях по согласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы септики могут применяться для окончательной очистки сточных вод.

3.33. Полный расчетный объем септика, проектируемый на заданную степень очистки, рекомендуется определять по формуле

                                                   (8)

где W - полный расчетный объем септика, м³; t - период обработки (хранения) осадка, сут; С - концентрация взвешенных веществ на выпуске из септика, мг/л; N - норма водоотведения на человека, л/сут; Т - температура сточных вод, °С; Q - расчетный расход сточных вод, м³/сут.

Примечание. Температуру сточных вод следует принимать в зависимости от сантехнического оборудования зданий. При ориентировочных расчетах зимнюю температуру сточных вод следует принимать 10 °С, летнюю - от 15 до 20 °С.

Таблица 15

В соответствии с формулой (8) по табл. 15 рекомендуется определять значения расчетного периода отстаивания сточных вод при очистке септика не менее 1 раза в год. Тогда полный расчетный объем септика может быть определен

W = KQ,                                                               (9)

где K - расчетный период отстаивания сточных вод, сут.

3.34. Септики могут быть одно-, двух- и трехкамерными. Однокамерные септики рекомендуется применять при расходах сточных вод до 1, двухкамерные - до 10, трехкамерные - свыше 10 м³/сут.

При расходах более 5 м³/сут септики рекомендуется устраивать из двух параллельно работающих отделений.

3.35. В двухкамерных септиках объем первой камеры рекомендуется принимать равным 0,75, в трехкамерных - 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер следует принимать по 0,25 расчетного объема.

Примечание. В септиках из круглых элементов все камеры допускается принимать равного объема.

3.36. Проектировать септики рекомендуется из железобетонных сборных элементов, кирпича, бута, дерева, металлов, пластмасс и других материалов.

Массовое изготовление септиков рекомендуется производить заводским способом с доставкой установок или их элементов на объект канализования.

Разработку типоразмеров септиков рекомендуется осуществлять на производительность 0,5; 1; 2; 4; 8; 12; 25 м³/сут.

3.37. Стенки и днища септиков должны быть водонепроницаемыми и предохранены от агрессивного воздействия сточных вод и влаги грунта.

3.38. Септики следует перекрывать съемными или сборно-разборными перекрытиями, снабженными люками, и обеспечивать гидроизоляцией. Сверху перекрытие рекомендуется засыпать слоем земли 0,15 - 0,5 м в зависимости от климатических условий с уклоном для стока атмосферных вод в сторону от септика.

Люки следует устанавливать над каждой камерой септика, при этом в многокамерных септиках люки в первой и последней камерах размещаются над входной и выходной трубами.

3.39. При устройстве септиков из железобетонных элементов их монтаж следует производить на цементном растворе состава 1:3, приготовленном на 3 %-ном растворе алюмината натрия.

Стенки кирпичных и бутовых септиков рекомендуется выкладывать из отборного красного кирпича марки 75 на растворе марки 50 или бутового камня марки 200 на растворе марки 50.

Стенки с внутренней стороны и дно септиков следует оштукатурить цементным раствором состава 1:3, приготовленном на 3 %-ном растворе алюмината натрия.

С наружной стороны стенки септиков следует обмазать горячим битумом 2 раза и изолировать глиняным замком из мятой глины толщиной 20 см.

Отверстия для пропуска труб следует заделать после установки труб цементным раствором состава 1:2, приготовленным на 3 %-ном растворе алюмината натрия.

3.40. Минимальные размеры септика рекомендуется принимать: глубину (расстояние от уровня сточной жидкости до дна септика) - 1,3 м, ширину, длину или диаметр - 1 м.

Расстояние от поверхности земли до дна септика принимается не более 3 м, а расстояние между нижней поверхностью перекрытия и уровнем сточной воды - не менее 0,35 м.

3.41. Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике.

3.42. Впуск сточной воды рекомендуется осуществлять при помощи тройников диаметром 100 - 150 мм. Для задержания плавающих веществ перед отводящей трубой рекомендуется устанавливать тройник или щит, верхняя грань которых должна возвышаться над уровнем воды в септике на 0,2 м, а нижняя грань - погружаться под воду на 0,4 м.

3.43. В разделительных стенках камер септика должны предусматриваться отверстия размером 200×200 мм или диаметром 200 мм для перепуска сточных вод из одной камеры в другую на расстоянии 0,4 глубины воды, а также отверстия для вентиляции, расположенные не менее 0,2 м выше расчетного уровня сточной жидкости.

3.44. Септики на производительность свыше 15 м³/сут рекомендуется оборудовать иловыжимными трубами диаметром не менее 150 мм для удаления осадка под гидростатическим напором не менее 1,3 м.

При этом дно септика следует проектировать с уклонов не менее 30° в сторону илосборного приямка.

3.45. При необходимости дезинфекции сточных вод в случае использования септика в качестве сооружения для окончательной очистки следует предусматривать контактную камеру - дезинфектор.

Примечание. Использование камер септика в качестве дезинфекторов не допускается.

3.46. Для пуска в септике должна быть предусмотрена переносная лестница-стремянка.

ДОЗИРУЮЩИЕ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА

3.47. Для равномерного распределения обработанных в септиках сточных вод по орошаемой площади сооружений подземной фильтрации рекомендуется предусматривать дозирующие и распределительные устройства. При количестве сточных вод до 3 м³/сут применение дозирующих устройств необязательно.

3.48. Для дозирования следует применять устройства автоматического действия.

Дозирующие устройства рекомендуется конструктивно совмещать с септиками.

3.49. Дозирующие устройства состоят из двух основных частей - дозирующей камеры и автоматически работающего сифона (или качающегося желоба). При необходимости перекачки сточных вод после септика на сооружения подземной фильтрации станции перекачки могут выполнять функции дозирующих устройств в случае работы насосов в повторно-кратковременном режиме.

3.50. Рабочую емкость дозирующей камеры рекомендуется принимать равной: при желобах до 20 %, при сифонах до 50 % и при насосах до 100 % емкости оросительных труб.

3.51. Распределительные устройства (камеры, колодцы, галереи и лотки) рекомендуется проектировать из сборных элементов или кирпича. В распределительных устройствах предусматриваются шиберы.

3.52. Водоотводимые линии от дозирующих и распределительных устройств следует укладывать из труб диаметром не менее 100 мм и с уклоном не менее 0,005.

ФИЛЬТРУЮЩИЕ КОЛОДЦЫ

3.53. Фильтрующие колодцы, являющиеся конструктивной разновидностью сооружений подземной фильтрации, рекомендуется применять в песчаных и супесчаных грунтах при отсутствии достаточных площадей для размещения полей подземной фильтрации, количестве сточных вод не более 1 м³/сут и расположении основания колодца не менее чем на 1 м выше максимального уровня грунтовых вод.

Примечания: 1. Если грунтовые воды служат источником хозяйственно-питьевого водоснабжения, вопрос о допустимости устройства, фильтрующих колодцев должен быть решен местными органами санитарно-эпидемиологической службы.

2. Устройство фильтрующих колодцев не допускается в глинистых и суглинистых грунтах, а также в трещиноватых породах, где возможно проникновение загрязнений сточных вод в грунтовый подземный поток.

3.54. Фильтрующие колодцы рекомендуется проектировать из железобетонных сборных элементов, кирпича, бута, дерева, металлов, пластмасс и других материалов.

Основания и стенки колодцев должны быть водопроницаемыми.

Кирпичные колодцы устраиваются из кирпича усиленного обжига марки 150 на цементном растворе марки 50. В стенках колодцев оставляются незаполненными раствором вертикальные швы 20×70 мм, расположенные в шахматном порядке через 260 - 300 мм.

В стенках железобетонных фильтрующих колодцев устраиваются отверстия диаметром 30 мм, расположенные в шахматном порядке через 150 - 250 мм.

3.55. Внутри колодца должен устраиваться донный фильтр высотой 0,5 - 1 м из крупнозернистых материалов (гравий, щебень, кокс, хорошо спекшийся котельный шлак, битый кирпич усиленного обжига и др.).

В целях интенсификации процессов биологической очистки и удлинения срока эксплуатации дно и наружные стенки фильтрующих колодцев обсыпаются крупнозернистым материалом слоем 200 - 250 мм.

3.56. Фильтрующие колодцы рекомендуется устраивать в плане круглыми диаметром не более 2 м и прямоугольными размером не более 2×2 м.

3.57. Колодцы оборудуются люками с горловиной диаметром 700 мм.

3.58. Наибольшая глубина фильтрующих колодцев (расстояние от поверхности земли до основания) не должна превышать 2,5 м.

3.59. Для лучшей аэрации фильтрата сточных вод и повышения эффективности очистки колодцев следует оборудовать вентиляционной трубой диаметром 100 мм, возвышающейся над уровнем земли на 0,5 - 0,7 м. Возможно также устройство дополнительной вентиляции подфильтрового пространства.

3.60. С целью повышения производительности фильтрующих колодцев (при наличии необходимых площадей) допускается устраивать до дна колодца дополнительную оросительную сеть. Длина отдельной ветки не должна превышать 5 м.

3.61. При устройстве на участке более двух фильтрующих колодцев расстояние между ними должно быть не более 8 м.

3.62. Расчетная фильтрующая поверхность колодца определяется суммой площадей дна и внутренней поверхности стенок колодца на высоту фильтра. Нагрузка на 1 м² фильтрующей поверхности должна приниматься 80 л/сут в песчаных грунтах и 40 л/сут в супесчаных.

Примечания: 1. При устройстве фильтрующих колодцев в средних и крупнозернистых песках или при расстоянии между основанием колодца и уровнем грунтовых вод более 2 м нагрузки следует увеличивать на 10 - 20 %.

2. При норме водоотведения более 150 л/чел. в 1 сут или при средне-зимней температуре суточных вод свыше 10 °С (а также при устройстве объектов сезонного действия) нагрузки следует увеличивать на 20 %.

3. Для 1 климатического района и климатического подрайона IIIА нормы нагрузок следует уменьшать на 15 %.

3.63. Расчет фильтрующего колодца сводится к нахождению радиуса (диаметра) круглого или стороны квадратного в плане колодца по формулам:

для круглого колодца

                                                    (10)

для квадратного колодца

                                                     (11)

где r - радиус круглого фильтрующего колодца, м;

a - сторона квадратного фильтрующего колодца, м;

h - мощность донного фильтра, м;

Q - расход сточных вод, л/сут;

q - норма нагрузки, л/м² расчетной поверхности фильтрующего колодца.

ПОЛЯ ПОДЗЕМНОЙ ФИЛЬТРАЦИИ

3.64. Поля подземной фильтрации применяются в песчаных и супесчаных грунтах при расположении оросительных труб выше максимального уровня грунтовых, вод не менее 1 м и заглублении их в пределах 0,5 - 1,8 м от поверхности земли.

Примечание. При соответствующем технико-экономическом обосновании поля подземной фильтрации допускается устраивать в легких суглинках.

3.65. Поля подземной фильтрации оборудуются подающей, распределительной и оросительной сетями с вентиляционными устройствами.

Подающие и распределительные линии укладывают из труб диаметром не менее 100 мм с уклоном не менее 0,005. Оросительную сеть укладывают в песчаных грунтах с уклоном 0,001 - 0,003, а в супесчаных и легких суглинках - горизонтально.

3.66. Расстояние между параллельными оросительными трубами надлежит принимать: в песках 1 - 1,5 м, в супесях 2 - 2,5, в легких суглинках 2,5 - 3 м.

3.67. Оросительную сеть рекомендуется выполнять из гончарных (керамических) или асбестоцементных труб диаметром 75 - 100 мм.

Допускается применение оросительных лотков из сборного железобетона, бетона, кирпича, дерева и других строительных материалов.

3.68. Оросительные сети из гончарных (керамических) труб следует проектировать с зазорами 15 - 20 мм между торцами. Над стыками труб сверху следует предусматривать накладки из неразмокающего листового материала.

В асбестоцементных трубах оросительных сетей следует предусматривать снизу пропилы на половину диаметра шириной 15 - 20 мм, расстояние между пропилами следует принимать 200 - 300 мм.

3.69. В целях интенсификации процессов биологической очистки и удлинения срока эксплуатации оросительные трубы рекомендуется укладывать на слой подсыпки и обеспечивать слоем обсыпки из крупнозернистого материала (гравия, щебня, кокса, хорошо спекшегося котельного шлака, битого кирпича усиленного обжига и др.).

3.70. Схемы оросительной сети полей подземной фильтрации следует выбирать в зависимости от количества сточных вод, необходимой длины оросительных труб и местных условий. Взаимное расположение распределительных и оросительных участков сети следует увязывать с рельефом местности.

Оросительные трубы, как правило, следует укладывать параллельно горизонталям, при малом уклоне местности допускается укладывать трубы перпендикулярно горизонталям.

3.71. При радиальном (веерном) расположении оросительных труб величину внутреннего угла между отдельными трубами следует принимать не менее 30°, при этом устья лотков труб должны располагаться на одном уровне.

3.72. Глубину заложения оросительных труб следует принимать возможно меньшую, но исключающую механическое повреждение труб. Длину отдельных оросительных линий следует принимать не более 20 м.

3.73. В целях быстрого созревания полей подземной фильтрации рекомендуется в период строительства под оросительные трубы укладывать слой земли до 0,5 см из поверхностного растительного грунта.

3.74. Для притока воздуха на концах оросительных труб рекомендуется предусматривать стояки диаметром 100 мм, возвышающиеся на 0,5 - 0,7 м над уровнем земли.

3.75. Нормы нагрузок q, л/сут, на 1 м оросительной сети полей подземной фильтрации рекомендуется принимать по формулам:

в песчаных грунтах

                                                        (12)

в супесчаных грунтах

                                                        (13)

где H - мощность фильтрующего слоя (расстояние от лотка оросительных труб до уровня грунтовых вод), м;

Т - температура сточных вод, °С;

L_a - концентрация загрязнении сточных вод (БПК₅), прошедших обработку в септике, мг/л; L_а - определяется по формуле

L_а = 3,16С^0,91,                                                         (14)

где С - концентрация взвешенных веществ в сточных водах, прошедших обработку в септике, мг/л.

Величина С определяется из формулы (14) или по табл. 16. Для практического пользования значения q приведены в табл. 17.

Таблица 16

Таблица 17

Примечания: 1. Для районов со среднегодовым количеством осадков 500 - 600 мм нормы нагрузок следует уменьшать на 10 - 20 %, а более 600 мм - на 20 - 30 %. При этом больший процент снижения надлежит принимать при супесчаных грунтах, а меньший - при песчаных.

2. Для I климатического района и климатического подрайона IIIА нормы нагрузок следует уменьшать на 15 %.

3. При обеспечении дозированного поступления сточных вод на поля подземной фильтрации или наличии слоя крупнозернистой подсыпки толщиной 0,3 - 0,5 м нормы нагрузок следует увеличивать на 20 - 30 %.

4. При наличии вентиляционных устройств для аэрации сточных вод через оросительную сеть нормы нагрузок следует увеличивать на 10 - 15 %.

5. Для объектов сезонного действия нормы нагрузки следует увеличивать на 15 - 20 %.

6. При проектировании полей подземной фильтрации в легких суглинках норму нагрузок следует принимать в соответствии с табл. 17, графа «супесь» с коэффициентом 0,6.

ПЕСЧАНО-ГРАВИЙНЫЕ ФИЛЬТРЫ И ФИЛЬТРУЮЩИЕ ТРАНШЕИ

3.76. Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи рекомендуется применять в водонепроницаемых и слабофильтрующих грунтах при невозможности устройства полей подземной фильтрации. Дренажная сеть этих сооружений должна располагаться выше максимального уровня грунтовых вод не менее чем на 1 м.

3.77. Фильтрующие траншеи, являющиеся конструктивной разновидностью песчано-гравийных фильтров, представляют собой рассредоточенные и удлиненные фильтры и применяются в тех случаях, когда устройство песчано-гравийных фильтров не допускается из-за близкого стояния грунтовых вод и невозможен отвод фильтрата сточных вод дренажной сетью по условиям рельефа местности.

3.78. Оросительную и дренажную сети песчано-гравийных фильтров и траншеи следует укладывать в обсыпке толщиной 15 - 20 см из крупнозернистых материалов (гравия, щебня, кокса, хорошо спекшегося котельного шлака, битого кирпича усиленного обжига и др.).

Мощность (высоту) фильтрующего слоя между оросительными и дренажными трубами следует принимать до 1 м для фильтрующих траншей и 1 - 2 м для песчано-гравийных фильтров.

В качестве загрузочного фильтрующего материала следует принимать крупно- и среднезернистый песок.

3.79. Фильтрующую загрузку сверху рекомендуется перекрывать крупнозернистым воздухопроницаемым материалом (крупно- и среднезернистый песок, гравий, щебень, кокс, шлак, битый кирпич и др.), а у поверхности земли - слоем в 5 - 10 см из торфа (или перегноя) и местного растительного грунта Общая высота засыпки над оросительной сетью должна быть не менее 0,5 м.

Примечание. Использование в качестве засыпки водонепроницаемого грунта, вынутого при устройстве сооружений, не допускается.

3.80. Оросительную и дренажную сети следует укладывать из гончарных (керамических) или асбестоцементных труб диаметром не менее 100 мм с уклоном 0,002 - 0,0025.

3.81. Оросительную и дренажную сети из гончарных (керамических) труб следует проектировать с зазорами 15 - 20 мм между их торцами. Над стыками труб сверху следует предусматривать накладки из неразмокающего листового материала.

При проектировании оросительной и дренажной сетей из асбестоцементных труб следует предусматривать снизу пропилы на половину диаметра шириной 15 - 20 мм; расстояние между пропилами следует принимать 100 - 300 мм.

Примечание. При устройстве сетей из асбестоцементых труб в них допускается вместо пропилов устройство отверстий для перфорации диаметром 15 - 20 мм в шахматном порядке с шагом между ними 100 - 200 мм.

3.82. Расстояние между оросительными и дренажными трубами в плане рекомендуется принимать 1 - 1,5 м.

3.83. Для лучшей аэрации рекомендуется снабжать оросительную и дренажную сети вентиляционными устройствами.

3.84. Нормы нагрузок на 1 м оросительной сети песчано-гравийных фильтров и фильтрующих траншей рекомендуется принимать по формуле (15) или табл. 18:

                                                    (15)

где q - нагрузка на 1 м оросительной сети, л/сут;

Н - мощность фильтрующего слоя (расстояние между оросительными и дренажными трубами, м;

T - температура сточных вод, °С;

L_t - заданный показатель степени очистки фильтрата сточных вод (БПК₅), мг/л;

L_а - концентрация загрязнения сточных вод (БПК₅), прошедших обработку в септике, мг/л, определяемая по формуле (14).

Таблица 18

Примечания: 1. Нагрузки, приведенные в таблице, рассчитаны при условии засыпки оросительной сети сверху крупнозернистым воздухопроницаемым материалом в соответствии с рекомендациями п. 3.79. При засыпке мелкозернистым материалом (мелкий, тонкозернистый песок, супесь) нормы нагрузки следует уменьшать на 20 - 30 %.

2. Для районов со среднегодовым количеством осадков 500 - 600 мм нормы нагрузок следует уменьшать на 10 %, а более 600 мм - на 20 %.

3. Для I климатического района и климатического подрайона IIIА нормы нагрузок следует уменьшать на 15 %.

4. При обеспечении дозированного поступления сточных вод на песчано-гравийные фильтры (траншеи) нормы нагрузок следует увеличивать на 20 - 30 %. Больший процент рекомендуется принимать при производительности очистных сооружений не более 5 м³/сут.

5. При наличии вентиляционных устройств для аэрации сточных вод через оросительную сеть нормы нагрузок следует увеличивать на 10 - 15 %.

6. Для объектов сезонного действия нормы нагрузок следует увеличивать на 15 - 20 %.

3.85. Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи рекомендуется проектировать, как правило, в одну ступень

Примечания: 1. В исключительных случаях - при особо повышенных требованиях к степени очистки сточных вод и благоприятном рельефе местности песчано-гравийные фильтры допускается устраивать в две ступени.

2. При устройстве двухступенчатых фильтров в первой ступени загрузочный материал следует принимать из гравия, щебня, кокса, котельного шлака, битого кирпича, а во второй ступени аналогично одноступенчатому фильтру.

3. Нагрузки сточных вод на первую ступень двухступенчатого фильтра рекомендуется принимать по табл. 18 с увеличением их в 2 раза.

3.86. Очищенные воды после песчано-гравийных фильтров и траншей в необходимых случаях, в зависимости от санитарной ситуации должны подвергаться хлорированию и отводиться в овраг, водоем и т.д. При хлорировании стоков следует предусматривать устройство контактной камеры-дезинфектора, рассчитанного на контакт воды с хлором не менее 0,5 ч.

ПРОСТЕЙШИЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ НЕКАНАЛИЗОВАННЫХ ЗДАНИЙ

3.87. В районах, где отсутствует централизованная канализация и исключается возможность устройства местной канализации, следует применять «сухие устройства», к которым относятся выгребные дворовые уборные, пудр-клозеты и люфт-клозеты.

3.88. Ввиду того, что дворовые уборные не отвечают санитарно-гигиеническим правилам, более предпочтительны пудр-клозеты (зимой) и особенно люфт-клозеты (в любое время года).

3.89. Пудр-клозеты представляют собой помещения, устраиваемые в теплой части дома. Они имеют канал вытяжной вентиляции, примыкающий к дымоходу кухонной плиты; в помещении ставится ведро или ящик для нечистот, которые после каждого пользования посыпаются сухой торфяной крошкой, золой или просеянной землей.

Накапливающаяся смесь ежедневно выносится и выбрасывается в компостную кучу.

3.90. Люфт-клозет представляет собой отапливаемую внутри, домовую уборную. В состав люфт-клозета входят: приемная воронка, сточный канал, подземный выгреб, вытяжной вентиляционный люфт-канал. В целях обеспечения нормальной работы люфт-клозета необходимо предусматривать герметизацию перекрытия выгреба и регулярный подогрев вентиляционного люфт-канала с примыкающей к нему дымовой трубой кухонной плиты.

3.91. Люфт-клозеты рекомендуется устраивать в районах с умеренным климатом и на участках с уровнем грунтовых вод не менее 2 м от поверхности земли.

3.92. Люфт-клозет располагается у наружной стены здания. Выгребы могут быть каменные, кирпичные, бетонные, железобетонные, деревянные и устраиваются с теневой стороны заднего или бокового фасада; часть выгреба располагается под домом для вывода сточного канала, устанавливаемого вертикально по всей высоте.

3.93. Сточный канал выполняется из чугунных, стальных, асбестоцементных, керамических, бетонных труб диаметром 150 мм.

3.94. В целях обеспечения нормального воздухообмена сечение вентиляционного люфт-канала составляет 0,13×0,13 м. Протяженность нижней горизонтальной части канала не должна превышать 5 м.

3.95. Выгреб устраивается с теневой стороны заднего или бокового фасада.

3.96. Стены выгреба должны быть водонепроницаемыми; железобетонные, бетонные, кирпичные и каменные стены выгребов рекомендуется покрывать цементной штукатуркой с последующим железнением. Стены и полы деревянных выгребов проконопачиваются, а с внешней стороны стены изолируются слоем мятой утрамбованной глины толщиной 30 см.

3.97. Перекрытия каменных, кирпичных и бетонных выгребов выполняются монолитными или из сборных железобетонных элементов. Допускается устройство деревянных перекрытий.

3.98. Перекрытия выгреба утепляются слоем земли толщиной не менее 0,5 м.

3.99. Для чистки выгреба в его части за пределами дома устраивается прямоугольный люк 0,8×0,7 м, снабженный двумя плотно закрывающимися деревянными крышками: одной - на уровне перекрытия выгреба, другой - на уровне земли.

Пространство между крышками заполняется торфом, растительной землей или другими утепляющими материалами.

3.100. Дно выгреба следует выполнять с уклоном в сторону люка.

3.101. Объем и размеры выгреба следует определять по табл. 19.

Таблица 19

4. ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ДЕЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ОДНОКВАРТИРНЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ

4.1. При проектировании децентрализованного теплоснабжения одноквартирных жилых домов необходимо учитывать, что источником тепла является местное огневое устройство (теплогенератор), в связи с этим категорически запрещается предусматривать его размещение вблизи от легковоспламеняющихся и горючих веществ.

4.2. Необходимо предусматривать размещение источников тепла в сухих помещениях высотой не менее 2 м, имеющих объем не менее 7,5 м³, дымоход и вентиляционный канал или окно с форточкой. Естественная вентиляция должна обеспечивать трехкратный воздухообмен в течение 14 ч, не считая воздуха, необходимого для горения. Помещение должно иметь электрическое освещение. Таким помещением может быть: кухня, отдельное нежилое помещение жилого дома, подвальное помещение; отдельное помещение хозяйственной постройки; отдельное помещение пристройки к жилому дому или к хозяйственной постройке.

4.3. При установке источников тепла в нежилом помещении или подвале жилого дома потолки и полы помещения должны быть выполнены из несгораемых материалов. Как исключение разрешается установка источников тепла в подвале жилого дома с деревянным покрытием, покрытым снаружи штукатуркой или обшитым сухой штукатуркой по асбестовому картону толщиной 8 мм по ГОСТ 2850-75.

4.4. При установке источников тепла в кухне или отдельном помещении жилого дома, построенного из сгораемого материала, расстояние от источников тепла до стен, перекрытий и перегородок должно быть не менее 0,5 м. Расстояние сокращается до 0,25 м при условии обшивки сгораемых конструкций кровельной сталью по ГОСТ 17715-72 (с изм. № 1) по асбестовому картону толщиной 8 мм.

При размещении источников тепла у несгораемой или трудно-сгораемой стены расстояние между ними и стеной должно быть не менее 5 см, это же расстояние можно предусматривать при условии облицовки сгораемых конструкций дома кирпичом на ребро на высоту 1,5 м.

4.5. При установке источников тепла на сгораемый пол необходимо предусматривать обивку пола кровельной сталью по асбестоцементному картону толщиной 3 мм. Размер листа должен превышать размеры источников тепла не менее чем на 10 см во все стороны.

4.6. При проектировании децентрализованного теплоснабжения от местных источников тепла необходимо предусматривать дымоходы высотой не менее 5 м от уровня подключения источников тепла до верха оголовка дымовой трубы и площадью поперечного сечения не менее 180 см². Дымоходы должны быть вертикальными. Разрешается при необходимости смещение дымохода в сторону до 1 м под углом до 30° к вертикали.

К одному дымоходу разрешается присоединять только один источник тепла.

Допускается присоединение к дымоходу двух источников тепла, но при этом в дымоходе должны устраиваться рассечки на высоту не менее 75 см или ввод от источников тепла должен располагаться на различных уровнях по высоте не ближе 75 см друг от друга.

4.7. Присоединение источников тепла к дымоходу надо производить таким образом, чтобы в дымоходе ниже ввода образовался «карман» глубиной не менее 25 см. При проектировании дымохода необходимо предусмотреть дверцу в «кармане», предназначенную для периодической чистки его от сажистых отложений; дверца должна плотно прилегать к дымоходу, подсосы воздуха не допускаются.

СИСТЕМЫ ДЕЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

4.8. Все местные источники тепла подключаются к квартирным системам отопления, при этом схема системы, комплектность ее и параметры основных элементов выбираются индивидуально в зависимости от характера жилой площади и функционального назначения источников тепла (водяного, воздушного или конвективного).

4.9. Расход тепла на отопление необходимо определить по расчетным расходам тепла в соответствии с проектом жилого дома, а при их отсутствии по укрупненным показателям, в качестве которых применяются усредненные удельные отопительные характеристики дома.

4.10. Максимальный часовой расход тепла на отопление Q, кВт, определяется по удельным отопительным характеристикам в соответствии с главой СНиП II-33-75 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха» по формуле

Q = q(t_вн - t_р0)U,                                                           (16)

где q - расход тепла на 1 м² общей площади, принимается по типовым проектам - аналогам, а при их отсутствии принимается q = 230,3 Вт/м² при t_р0 = -30 °C;

t_вн - расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений, °С. Принимается для жилых зданий равной 18 °С;

t_p0 - расчетная температура наружного воздуха, °С. Принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в соответствии с главой СНиП II-А.6-72 «Строительная климатология и геофизика»;

υ - наружный строительный объем здания (без подвала) м³.

Для климатических районов с t_p0 ≥ -30 °C удельные отопительные характеристики зданий пересчитываются по формуле

                                                            (17)

где η - коэффициент, учитывающий климатические условия района, принимаемый по табл. 20.

Таблица 20

4.11. При проектировании децентрализованного горячего водоснабжения от автономных источников тепла при существующем водопроводе расход тепла необходимо определять для потребителей по нормам расхода горячей воды (при температуре 65 °С) на одного жителя в сутки, л, приведенным в табл. 21.

Таблица 21

4.12. При отсутствии водопровода необходимо предусматривать накопительные водяные емкости, размещенные таким образом, чтобы можно было их заполнять или вручную, или с помощью ручного насоса.

4.13. Циркуляцию горячей воды в системах децентрализованного горячего водоснабжения предусматривать, как правило, не следует.

4.14. Расчетные часовые расходы тепла на горячее водоснабжение и коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды определяется по СНиП II-34-76 «Горячее водоснабжение».

4.15. Среднесуточный расход тепла на горячее водоснабжение , кВт/сут, отдельных жилых зданий определяется по формуле

                                                     (18)

где a норма расхода горячей воды при температуре 65 °С на одного жителя в сутки; т - расчетное число жителей;

t_х.з - температура холодной (водопроводной) воды в зимний период; при отсутствии данных принимается t_x.з = 5 °С.

4.16. Среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение , кВт, отдельных жилых зданий определяется по формуле

                                                        (19)

где Т - число часов работы систем горячего водоснабжения в сутки, принимаемое в соответствии с п. 2.5 главы СНиП II-36-73 «Тепловые сети».

4.17. Максимальный часовой расход тепла на горячее водоснабжение , кВт/ч, отдельных жилых зданий определяется по формуле

                                            (20)

где K - коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды, принимаемый для одноквартирных жилых домов с числом жителей 5 чел. K = 10.

ИСТОЧНИКИ ДЕЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

4.18. Выбор типа источника тепла зависит от его номинальной теплопроизводительности, функционального назначения, вида топлива, теплоносителя (водяной, воздушный, конвективный).

4.19. При выборе источника тепла необходимо учитывать, что его номинальная теплопроизводительность должна быть равна или больше максимальных часовых расходов тепла на отопление и горячее водоснабжение одноэтажного жилого дома.

Таблица 22

4.20. Для децентрализованного теплоснабжения наиболее перспективны двухфункциональные генераторы тепла, обеспечивающие одновременно отопление и горячее водоснабжение. Для приготовления пищи, как правило, необходимо предусматривать отдельный огневой источник.

4.21. Выбор типа источника тепла по теплоносителю зависит от технико-экономического сравнения разных схем теплоснабжения, а также от архитектурно-планировочных решений зданий.

4.22. В зависимости от индивидуальных особенностей района строительства одноквартирных жилых домов (топливного баланса, наличия инженерных сооружений) возможно применение теплоемких печей, при этом предпочтение следует отдавать печам длительного горения индустриального или полуиндустриального изготовления.

4.23. При выборе источника тепла в зависимости от вида сжигаемого топлива необходимо учитывать, что в качестве твердого топлива целесообразно применение сортированных каменных углей, а жидкого - только топлива печного бытового (ТПБ) по ТУ 38-101656-76 или осветительного керосина.

4.24. Типы и конструкции автономных источников тепла для децентрализованного теплоснабжения необходимо выбирать по каталогу «Бытовая аппаратура на газообразном, жидком и твердом топливе», изд. 2-е, переработанное и дополненное. (М., Недра, 1977), а типы и конструкции печей по альбомам типовых проектов «Печи бытовые отопительные» серий 1.193-1 и 1.193-2 и «Печи отопительные и отопительно-варочные (из кирпича, на твердом топливе)» серии 903-09-7 ТПР, разработанным ЦНИИЭП инженерного оборудования.

Технико-экономические показатели рекомендуемых к применению автономных источников тепла приведены в табл. 22.

5. ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ

5.1. Системы отопления одноквартирных малоэтажных жилых домов в холодный период года должны поддерживать в обслуживаемых помещениях требуемую температуру внутреннего воздуха. Расчетную температуру внутреннего воздуха в помещениях жилых домов следует принимать согласно табл. 10 главы СНиП II-Л.1-71* «Жилые здания. Нормы проектирования».

5.2. Система вентиляции малоэтажных жилых домов должна обеспечивать в обслуживаемых помещениях расчетный воздухообмен. Расчетную величину воздухообмена или количество удаляемого воздуха из помещений следует принимать согласно табл. 10 главы СНиП II-Л.1-71^*.

5.3. Системы отопления одноквартирных жилых зданий рекомендуется проектировать местные водяные от квартирных генераторов тепла.

5.4. Квартирные системы водяного отопления рекомендуется проектировать с искусственным побуждением теплоносителя, предусматривая установку бесфундаментных циркуляционных насосов типа ЦВП. При отсутствии указанного оборудования системы отопления проектируются с естественной (гравитационной) циркуляцией теплоносителя.

В квартирных системах отопления с естественной циркуляцией теплоносителя рекомендуется предусмотреть заглубление генератора тепла в зависимости от конструктивных возможностей здания.

5.5. При близком расположении одноквартирных зданий к тепловым сетям от местной (поселковой) котельной системы отопления рекомендуется присоединять к ним по зависимой схеме.

5.6. В зданиях из местных строительных материалов возможно применение печного отопления. При проектировании и монтаже печного отопления рекомендуется использовать альбом «Печи отопительные и отопительно-варочные из кирпича на твердом топливе. Серия Т-903-09-07», 1981 г.

5.7. Применение систем электрического отопления допускается в случае предварительного согласования в каждом конкретном случае с органами Госплана и организациями Минэнерго СССР.

При разработке электрического отопления производятся технико-экономические расчеты:

для определения оптимального при этих системах термического сопротивления ограждающих конструкций;

для оценки целесообразности осуществления пищеприготовления и горячего водоснабжения в жилых зданиях при рациональном использовании единого энергетического ввода

5.8. Тип отопительных приборов рекомендуется принимать из числа изготовляемых промышленностью и поставляемых для данного района строительства, выбирая отопительные приборы в соответствии с их характеристиками для данного типа системы отопления.

5.9. Настоящие Рекомендации содержат данные для проектирования и монтажа систем центрального и квартирного водяного отопления с отопительными приборами: чугунными радиаторами, стальными панельными радиаторами и конвекторами.

Технические характеристики отопительных приборов даны в табл. 23 - 25.

Таблица 23

Таблица 24

Таблица 25

5.10. Источником тепла для систем отопления одноквартирных жилых зданий может служить местная котельная или квартирный генератор тепла.

5.11. В системах водяного отопления со стальными панельными радиаторами, присоединенных к местной котельной, требуется обязательная водоподготовка по обескислороживанию и химводоочистка теплоносителя, отвечающая требованиям п. 4.8 главы СНиП II-36-73 «Тепловые сети».

5.12. Общие вопросы проектирования и монтажа систем отопления, а также противопожарные требования, не нашедшие отражения в настоящих рекомендациях, решаются в соответствии с действующими нормативными документами и техническими условиями.

СХЕМЫ И ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

5.13. При проектировании систем отопления рекомендуется предусматривать, как правило, однотрубные вертикальные с верхним расположением подающей магистрали либо горизонтальные системы отопления с нижним расположением трубопроводов. Двухтрубные системы отопления допускается применять при соответствующем обосновании.

5.14. Схемы систем отопления следует выбирать в зависимости от конструктивных и объемно-планировочных особенностей отапливаемых зданий, а также от типа нагревательных приборов.

 

Pиc. 6. Стальные панельные радиаторы РСВ ГОСТ 20335-74

а - проходной; б - концевой; в - двухрядное исполнение; г - однорядное исполнение

5.15. Движение воды в магистралях рекомендуется предусматривать тупиковое.

Рис. 7. Стальные радиаторы с горизонтальными каналами РСГ-1 (ГОСТ 20335-74)

5.16. Рекомендуемые схемы стояков вертикальных систем отопления и поэтажных ветвей горизонтальных систем отопления представлены на рис. 10.

5.17. При принудительной циркуляции теплоносителя и использовании стальных панельных радиаторов с последовательными горизонтальными каналами или конвекторов могут применяться стояки с нижней разводкой подающей и верхней обратной магистралей.

5.18. Отопительные приборы рекомендуется располагать преимущественно под световыми проемами. При невозможности однорядного размещения приборы типа РСГ и РСВ могут быть установлены в двух- и трехрядном исполнении.

5.19. В системах отопления рекомендуется, как правило, применять унифицированные трубные узлы с односторонним расположением нагревательных приборов при стандартной длине подводок. Диаметры труб принимаются по расчету в зависимости от тепловой нагрузки отопительного стояка, располагаемого давления и условий увязки гидравлического сопротивления циркуляционных колец системы.

Для деревянных панельных домов заводского изготовления рекомендуется проектировать унифицированные системы отопления из укрупненных монтажных узлов.

5.20. Регулировочные краны в унифицированных трубных узлах следует устанавливать на нижних подводках к нагревательным приборам. В проточно-регулируемых системах отопления применяют краны регулирующие трехходовые (КРТ), в системах отопления с замыкающими участками - краны регулирующие проходные (КРП), в проточных системах отопления при использовании конвекторов «Комфорт» краны не устанавливаются.

Рис.8. Стальные панельные радиаторы РСГ-2 (ГОСТ 20335-74)

а - однорядное исполнение; б - двухрядное исполнение

Конструкции унифицированных узлов должны обеспечивать замену регулировочных кранов без разборки участков стояков и горизонтальных веток.

 

Рис. 9. Конвектор настенный типа «Комфорт-20» (ГОСТ 20849-75)

В трубных системах отопления рекомендуется применять краны регулирующие двойной регулировки (КРД) или краны КРП с дросселирующим регулирующим устройством.

Примечание. В однотрубных системах отопления с замыкающими участками могут применяться краны двойной регулировки (КРД).

5.21. Отключение ветвей горизонтальных систем рекомендуется производить с помощью пробковых кранов.

5.22. Для опорожнения системы отопления в нижней точке системы рекомендуется предусматривать установку тройника с пробкой.

5.23. В системах отопления с верхней разводкой подающей магистрали воздух из системы удаляют с помощью проточных воздухосборников или расширительного сосуда, устанавливаемых в верхней части системы.

В системах отопления с нижней разводкой магистралей воздух удаляют с помощью воздуховыпускных кранов, устанавливаемых в верхних этажах на опускных участках стояков. При применении чугунных радиаторов воздуховыпускной кран устанавливают в верхнюю пробку, при применении стальных панельных радиаторов и конвекторов - на горизонтальной перемычке.

В горизонтальных системах отопления с замыкающими участками воздуховыпускные краны рекомендуется устанавливать в каждом радиаторе.

5.24. Трубопроводы систем отопления следует, как правило, прокладывать открыто.

Скрытую прокладку трубопроводов в наружных стенах, подпольных каналах и т.п. допускается предусматривать при наличии обоснованных технологических, гигиенических, конструктивных или архитектурных требований. При этом должны быть предусмотрены свободный доступ ко всем резьбовым соединениям, а также тепловая изоляция, исключающая дополнительные потери тепла.

Рис. 10. Схемы стояков вертикальных систем отопления

5.25. Расширительный бак рекомендуется устанавливать над верхней точкой системы отопления. Полезный объем расширительного бака при расчетной температуре теплоносителя 95 °С принимается 0,045 от объема воды в отопительных приборах и трубах системы отопления в литрах.

Поверхность бака покрывается антикоррозийным покрытием, а в случае установки его в неотапливаемом помещении - тепловой изоляцией.

РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ

5.26. Гидравлический расчет трубопроводов однотрубных систем отопления рекомендуется производить, как правило, с переменными (неравными) перепадами температур теплоносителя, двухтрубных систем отопления - с постоянным (равным) перепадом температур.

5.27. При гидравлическом расчете трубопроводов с переменными перепадами температуры теплоносителя расходы воды в стояках распределяются в процессе расчета исходя из принятых диаметров трубопроводов стоков и полной увязки давлений во всех циркуляционных кольцах системы.

Перепады температур теплоносителя в отдельных стояках не должны отличаться от расчетного, принятого в системе отопления, более чем на ± 7 °С.

5.28. При гидравлическом расчете трубопроводов с постоянными перепадами температуры теплоносителя потери давления в параллельных кольцах без учета общих участков не должны различаться более чем на 15 %.

5.29. В целях повышения тепловой устойчивости однотрубной системы отопления потери давления в стояках рекомендуется принимать не менее 70 % общих потерь давлений в циркуляционных кольцах без учета потерь давления в тех участках, которые являются общими для группы стояков или ветвей.

В двухтрубных вертикальных и горизонтальных системах отопления потери давления в циркуляционных кольцах через верхние приборы (ветви) должны быть не менее естественного давления в них при расчетных параметрах теплоносителя.

5.30. Скорости движения теплоносителя в трубопроводах систем отопления определяются расчетом, учитывая требования гидравлической и тепловой устойчивости систем, располагаемого давления и условия образования шума.

5.31. Действующий в системе отопления перепад давлений, расходуемый на преодоление сопротивления системы, равен:

для систем с естественной циркуляцией - перепаду давлений, Па, создаваемому за счет охлаждения теплоносителя в отопительных приборах и трубопроводах, определяемый по формуле

                                             (21)

где h_г - вертикальное расстояние от условного центра нагревания воды в генераторе тепла до верхней горизонтальной трубы, м;

l - горизонтальное расстояние от главного стояка до расчетного участка, м;

Σl - общая длина последовательно соединенных участков расчетного циркуляционного кольца, м;

b - коэффициент, равный при неизолированных трубах или тепловой изоляции только главного стояка - 4; при изолированном главном стояке и обратной магистрали 3,4; при всех изолированных трубах - 1,6;

h₁ - вертикальное расстояние от условного центра нагревания воды до центра охлаждения ее в отопительном приборе;

β - среднее увеличение плотности воды при охлаждении ее на 1 °С, кг(м³ ∙ °С). При заданном температурном перепаде в системе отопления Δt = t_г - t₀ величина β постоянна. Для расчетных параметров теплоносителя Δt = 95 ÷ 70 значение β составляет 0,64;

для систем с искусственной циркуляцией - сумме естественного и искусственного, создаваемого побудителем, перепадов давлений.

Естественное давление в системах отопления с механическим побуждением следует учитывать в размере 40 - 70 % максимального его значения. Допускается не учитывать естественное давление, если оно составляет менее 10 % располагаемого давления.

5.32. Величина учитываемого в расчетах естественного давления ΔР_е, Па, для различных схемных решений (рис. 11) определяется по формулам:

для однотрубных систем с верхней разводкой, с П-образными стояками и нижней разводкой (схемы а, б, в, рис. 11)

                                                      (22)

где  - сумма произведений тепловых нагрузок этажестояков, Вт, на высоту их установки над обратным трубопроводом, м;

G_cm - расход теплоносителя через стояк, кг/ч;

С - удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг ∙ °С);

для отдельных ветвей горизонтальных систем отопления (схема г рис. 11)

ΔР_е = 0,4βh_в.ст(t_г - t₀) Па,                                                 (23)

где h_в.ст - высота расположения горизонтальной ветви над обратным магистральным трубопроводом, м;

t_г и t₀ - расчетные температуры теплоносителя соответственно на входе и выходе из ветви, °С;

для отдельных колец циркуляции двухтрубных систем отопления (схема д рис. 11)

ΔP_e = 0,4βh(t_г - t₀), Па,                                                  (24)

где h - высота расположения центра нагревательного прибора над центром нагревания воды в системе, м.

Рис. 11. Величина естественного давления для различных схемных решений

5.33. Тепловую мощность системы отопления следует определять с учетом принятой и установки фактической площади поверхности отопительных приборов, дополнительных потерь тепла, связанных с охлаждением теплоносителя в подающих и обратных магистралях, а также с размещением приборов у наружных ограждений зданий.

5.34. Фактическая расчетная тепловая мощность системы отопления  составляет

                                                      (25)

где  - расчетные теплопотери отапливаемого дома, Вт;

β₁ - коэффициент, учитывающий теплоотдачу дополнительных (за счет округления) поверхностей нагрева приборов;

β₄ - коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла, связанные с размещением отопительных приборов у наружных ограждений;

Q_д - дополнительные потери тепла, связанные с остыванием теплоносителя в подающих и обратных магистралях, проходящих в неотапливаемых объемах, Вт.

Суммарное превышение расхода тепла за счет факторов, учитываемых коэффициентом β₄ и величиной Q_д не должно превышать 10 % расчетных теплопотерь.

5.35. При определении требуемой мощности источников тепла и расхода топлива рекомендуется учитывать не расчетные теплопотери, а фактическую тепловую мощность системы отопления. Последнюю наряду с расчетными теплопотерями рекомендуется отдельно указывать в проектах.

5.36. Коэффициент β₄, учитывающий дополнительные потери тепла, связанные с размещением отопительных приборов у наружных ограждений, рекомендуется определять в процентах от расчетных теплопотерь помещения в зависимости от типа прибора и вида ограждения, у которого установлен прибор.

Значения коэффициента β₄ при расположении отопительных приборов у наружной стены следующие:

чугунный секционный радиатор............................................................. 1,02

стальной панельный радиатор................................................................. 1,04

конвектор «Комфорт»............................................................................... 1,02

5.37. Коэффициент β₁, учитывающий теплоотдачу дополнительных (за счет округления площадей поверхностей нагрева) приборов определяется в процентах от расчетных теплопотерь по табл. 23 в зависимости от средней для данного типа отопительного прибора кратности подбора (шага площади поверхности нагрева).

Таблица 23

5.38. Расход теплоносителя G в системе отопления следует определять с учетом дополнительных потерь тепла по формуле

                                                   (26)

где  и  - расчетные температуры горячей и обратной воды в системе отопления, °С.

5.39. Фактическая температура воды на входе в систему отопления  с учетом остывания теплоносителя в подающей магистрали и главном стояке определяется в следующем порядке:

                                                    (27)

где  остывание теплоносителя в подающей магистрали и главном стояке, принимаемое до рассчитываемого стояка, °С.

                                                      (28)

где Q_д.п - теплоотдача подающей магистрали и главного стояка, принимаемая по табл. 24 при коэффициенте эффективности тепловой изоляции 0,75;

G_c - расход теплоносителя в подающей магистрали и главном стояке, кг/ч.

Таблица 24

Примечание. Теплоотдачу обратной магистрали Q_д.а следует принимать в размере 0,5Q_д.п

5.40. При гидравлическом расчете трубопроводов потери давления на трение и местные сопротивления ΔР, Па, следует определять по формуле

ΔP = SG²ψ,                                                           (29)

где G - расход теплоносителя в рассчитываемом участке трубопровода, кг/ч;

S = Aξ' - характеристика сопротивления участка трубопровода, равная потере давления в нем при расходе 1 кг/ч, Па/(кг ∙ ч^-1)²;

 - удельная характеристика динамического давления потока жидкости с расходом 1 кг/ч на участке трубопровода, Па/(кг ∙ ч^-1)²;

 - приведенный коэффициент сопротивления рассчитываемого участка трубопровода; λ - коэффициент трения; d - внутренний диаметр трубопровода, м;

l - длина рассчитываемого участка трубопровода, м;

 - сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке сети;

q - ускорение силы тяжести, м/с²;

ψ - поправка, учитывающая увеличение значения коэффициентов гидравлического трения и местных сопротивлений при скоростях, меньших квадратичной скорости, и изменения λ в зависимости от остывания теплоносителя в трубопроводах, которую следует определять по номограмме на рис. 12.

Рис. 12. Поправка на неквадратичность и неизотермичность

При скорости воды в трубопроводе υ < υ_кр

                                             (30)

где Δt разность средней температуры жидкости и стенки трубы, °С;

d - диаметр трубопровода, м;

v - коэффициент кинематической вязкости, м²/с;

K_э - эквивалентная шероховатость трубопровода, мм;

υ - скорость теплоносителя, м/с.

Критическую скорость υ_кр следует определять из выражения

 м/с.                                                      (31)

При υ ≥ υ_кр

Примечания: 1. Значения величин λ/d и А приведены в табл. 25.

2. Значения коэффициентов сопротивления конструктивных элементов приведены в табл. 26 - 27.

3. Значения коэффициентов сопротивления нагревательных приборов приведены в табл. 28.

4. Значения S этажестояков, узлов нагревательных приборов и участков стояков приведены в табл. 30 - 36.

5. В формуле (29) характеристику сопротивления сети S следует рассчитывать при квадратичных значениях  и местных сопротивлений ξ при скоростях более 0,2 м/с.

Таблица 25

Таблица 26

Примечание. Для конструктивных элементов, где данные о диаметрах отсутствуют, значения S следует определять по формуле S = Аξ, где величина А принимается по прил. 6.

Таблица 27

Примечание. G₀ и ξ₀ - расход теплоносителя и коэффициент сопротивления в ответвлении; G_п и ξ_п - то же, в проходе; G_c - расход суммарного потока.

Таблица 28

Примечания: 1. Величина ξ дана для труб обыкновенных по ГОСТ 3262-75 (с изм. № 1 и 2). Для труб легких ξ определяется по формуле ξ = S/A, где A принимается по табл. 25.

2. Для чугунных радиаторов, где характеристика сопротивления S зависит от диаметра подводки d_п, ее значение следует определять по табл. 29.

3. Величины S приведены для конвекторов при последовательном движении теплоносителя по трубам. При параллельном движении теплоносителя по трубам конвекторов (схемы 12, 13 и 14 на рис. 10) величина S принимается с коэффициентом 0,5, а потери давления определяются при соответствующем расходе теплоносителя G по трубам конвекторов в зависимости от схемы их присоединения с учетом дополнительных сопротивлений отводов, арматуры и др.

4. Средние значения S, приведенные в таблице, используются при предварительном гидравлическом расчете с последующим уточнением после подбора марок отопительных приборов.

Таблица 29

5.41. Суммарная характеристика сопротивления сети, состоящей из последовательно соединенных участков с неизменным расходом теплоносителя в них, равна:

S = S₁ + S₂ + ... S_n, Па/(кг ∙ ч^-1)²,                               (32)

где S₁, S₂, ..., S_n - характеристика сопротивлений отдельных участков.

Для сети на параллельно соединенных участков

                                  (33)

Таблица 30

5.42. Распределение теплоносителя в параллельных участках сети, кг/ч, определяется по формулам

                                                          (34)

                                                          (35)

где G₁ и G₂ - расходы воды в каждом участке, кг/ч;

G₁₊₂ - суммарный расход воды в параллельных участках, кг/ч.

Таблица 31

Таблица 32

Таблица 33

Таблица 34

Таблица 35

Таблица 36

Примечания: 1. Значения S ∙ 10⁴ даны с учетом радиатора и крана.

2. Ориентировочное определение количества секций производится в зависимости от теплопередачи одной секции, принимаемой по табл. 37.

Таблица 37

Примечания: 1. В числителе даны значения S унифицированных конструкций из труб легких по ГОСТ 3262-75, в знаменателе - обыкновенных; подводки к отопительным приборам - прямые.

2. При подводках с утками характеристику сопротивления S следует дополнить согласно табл. 26.

3. Для проточно-регулируемых и проточных этажестояков и узлов значения S даны при средних значениях характеристики сопротивления отопительных приборов, указанных в табл. 28. Для конкретной марки прибора необходима корректировка табличных значений.

4. Для этажестояков и узлов со смешенными замыкающими участками значения S учитывают сопротивления прибора и крана. Установка конкретных марок приборов дальнейшей корректировки табличных значений S не требует.

5. При длинах стояка и подводок, отличающихся от принятых для унифицированных узлов в значениях S' следует внести поправки с учетом приложения 6.

РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

5.43. Требуемая суммарная площадь эквивалентной поверхности нагрева F_треб, экм, определяется по формуле

                                                           (36)

где  - расчетные теплопотери помещения, компенсируемые данные этажестояком (отопительным прибором и. трубами), Вт;

q_э - теплоотдача 1 экм поверхности нагрева отопительного прибора, Вт, величину которой следует принимать по табл. 46.22 Справочника проектировщика «Внутреннее санитарно-техническое устройство». Часть I. «Отопление, водопровод, канализация». М., Стройиздат, 1975.

5.44. Перепад температур теплоносителя Δt_пр, °С, в нагревательном приборе определяется для проточных и проточно-регулируемых систем отопления выражением

                                                          (37)

для систем с замыкающими участками

                                                          (38)

где G_ст - расход воды в стояке, кг/ч;

α - коэффициент затекания, определяющий домоводы, затекающий в прибор от расхода воды в стояке;

β₁ и β₄ следует принимать в соответствии с пп. 5.37 и 5.36 настоящих Рекомендаций

5.45. Коэффициент затекания α для вертикальных и горизонтальных унифицированных узлов с различными типами отопительных приборов и кранов приведен в табл. 38 - 39.

Таблица 38

Примечания: 1. Значения коэффициентов затекания α даны для скоростей теплоносителя в области квадратичного сопротивления, при этом для приборов типа РСГ значения α приняты осредненными независимо от марки прибора.

2. В области неквадратичного сопротивления с учетом естественного давления значение коэффициента α определяется по формулам

для схем «сверху вниз» и «снизу вниз» α_в

для схемы «снизу вверх»

где Q - тепловая нагрузка на прибор, Вт;

d_в - внутренний диаметр подводки к прибору, м;

h - высота отопительного прибора, принимаемая для вертикальных узлов - по осям ниппелей, для горизонтальных узлов - от верхнего ниппеля прибора до магистрали, м;

K_w - коэффициент, учитывающий влияние скорости теплоносителя в стояке w, м/с, на изменение α при отсутствии естественного давления;

для узлов со смещенными замыкающими участками

для узлов с осевыми замыкающими участками

3. При расчете горизонтальных систем отопления коэффициент затекания допускается принимать по среднему значению числа секций.

Таблица 39

5.46. Температура теплоносителя t_г, °C, на входе в этажестояк или ветвь любого помещения определяется по формуле

                                                      (39)

где t_гн - начальная температура теплоносителя на входе в этажестояк или ветвь, °С;

 - суммарная тепловая нагрузка приборов и труб, расположенных по ходу теплоносителя, до рассчитываемого этажестояка, Вт.

5.47. Расчетная площадь эквивалентной поверхности нагрева прибора F_пр, экм, определяемая из выражения

F_пр = (F_треб - F_тр)β₂,                                                    (40)

где F_тр - площадь эквивалентной поверхности нагрева открыто проложенных в помещении труб; β₂ - коэффициент, учитывающий способ установки отопительного прибора, величины которого приведены в табл. 40.

Примечание. Если отопительный прибор установлен открыто в нише глубиной не более 130 мм, коэффициент β₂ = 1.

Таблица 40

5.48. Теплоотдача транзитных участков открыто проложенных стояков учитывается в физических единицах (Вт) на всю высоту этажестояка.

Примечание. Тепловую нагрузку соответствующих этажестояков необходимо уменьшить на величину теплоотдачи проходящих в этом помещении транзитных участков.

5.49. Теплоотдача открыто расположенных транзитных участков трубопроводов, проложенных по помещениям в зависимости от количества проходящего по ним теплоносителя.

5.50. Подбор поверхности нагрева для стальных панельных радиаторов и конвекторов производится по соответствующим таблицам технических характеристик.

При подборе указанных отопительных приборов допускается расхождение между теплопотерями отапливаемых помещений и теплоотдачей размещенных в них поверхностей нагрева в пределах: в меньшую сторону до 5 %, но не более 0,1 экм, в сторону увеличения - до ближайшего типоразмера прибора.

Для чугунных радиаторов количество секций находится из выражения

где S_секц - номинальная поверхность нагрева одной секции радиатора, принимаемая по табл. 23, экм;

 - коэффициент, учитывающий количество секций в отопительном приборе;

z = 0,05nf_секц β₃ - допустимое уменьшение устанавливаемой поверхности нагрева против расчетной, экм.

Примечание. Подбор числа секций при различных типах радиаторов и расчетной поверхности нагрева можно производить по табл. 41.

Таблица 41

Примечания. 1. Значения коэффициентов затекания α даны для скоростей теплоносителя в области квадратичного сопротивления, при этом для приборов типа РСГ значения α приняты осредненными независимо от марки прибора.

2. В области неквадратичного сопротивления с учетом естественного давления значение коэффициента α определяется по формулам

для схем «сверху вниз» и «снизу вниз» α_в

для схемы «снизу вверх» α_н

где Q - тепловая нагрузка на прибор, Вт;

d_в - внутренний диаметр подводки к прибору, м;

h - высота отопительного прибора, принимая для вертикальных узлов - по осям ниппелей, для горизонтальных узлов - от верхнего ниппеля прибора до магистрали, м;

K_w - коэффициент, учитывающий влияние скорости теплоносителя в стояке W, м/с, на изменение α при отсутствии естественного давления;

для узлов со смещенными замыкающими участками

для узлов с осевыми замыкающими участками

3. При расчете горизонтальных систем отопления коэффициент затекания допускается принимать по среднему значению числа секций.

СОДЕРЖАНИЕ