Федеральное государственное унитарное предприятие
Проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт
«СантехНИИпроект»

СТАНДАРТ
ОРГАНИЗАЦИИ

СТО
02494733-5.4-02-2006

РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ КОТЕЛЬНЫХ

Москва
2006

Предисловие

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН Федеральным государственным унитарным предприятием «Проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт «СантехНИИпроект»

2 ВНЕСЕН Федеральным государственным унитарным предприятием «Проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт «СантехНИИпроект»

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом ФГУП «СантехНИИпроект» от 15 декабря 2006 г № 19

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Введение

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения стандартов организаций - ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации Стандарты организаций. Общие положения».

Настоящий стандарт разработан с учетом достижений науки и техники в области проектирования котельных для зданий различного назначения в целях распространения и использования результатов исследований и разработок в данной области.

Стандарт содержит методику расчета тепловых схем отопительно-производственных котельных с паровыми котлами КЕ для открытой и закрытой системы теплоснабжения.

Требования настоящего стандарта подлежат обязательному соблюдению производственными подразделениями СантехНИИпроекта, а также другими субъектами хозяйственной деятельности на добровольной основе, если в договоре на разработку проектной документации сделана ссылка на этот стандарт.

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ СХЕМ КОТЕЛЬНЫХ

Дата введения - 2006-12-15

1 Область применения

1.1 В работе изложены рекомендации по расчету тепловых схем котельных с паровыми котлами, рассчитанными для работы при давлении пара 14 МПа (пар насыщенный).

Приводится методика расчета тепловых схем для закрытой и открытой систем теплоснабжения, иллюстрируемая соответствующими примерами.

Предусматривается выполнение расчетов для наиболее характерных режимов работы котельных.

По отдельным позициям для ускорения расчетов в работе приведены аналитический и графический (приложение А) методы.

В основу определения расхода пара на деаэрацию питательной воды, являющегося наиболее сложным элементом расчета, положен только графический метод.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие документы:

СанПиН 2.1.2.1002-00 Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещениям

СНиП 23-01-99* Строительная климатология

СНиП 2.04.01-85* Внутренний водопровод и канализация зданий

ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

3 Общие положения

3.1 Расчет тепловой схемы котельной производится с целью определения расхода пара и воды для отдельных узлов при характерных режимах работы котельной и составления общего материального баланса пара и воды.

Расчет выполняется параллельно для всех режимов с применением табличной формы в рекомендуемой последовательности (см. таблицы 2 и 4).

Расчетом определяется температура различных потоков воды (сетевой, подпиточной, химочищенной исходной) и конденсата.

3.2 На расчетной тепловой схеме котельной (рисунка А.1 и А.2) указываются направления основных потоков теплоносителя, его расходы и параметры.

3.3 Расчет теплой схемы котельной выполняется в следующей последовательности:

- рассчитывается предварительный пароводяной баланс котельной (без учета непрерывной продувки), который используется в расчете химводоочистки для установления необходимости непрерывной продувки, ее величины, а также для уточнения собственных нужд химводоочистки;

- производится полный расчет тепловой схемы котельной по всем позициям, в частности уточняется пароводяной баланс, суммарная паровая нагрузка котельной и намечаются варианты для выбора типоразмера и количества котлов. Выбор основного варианта установки котлов производится при составлении технико-экономического обоснования.

В процессе расчета тепловой схемы методом последовательных приближений уточняется расход пара на деаэрацию питательной воды. Предлагаемый метод расчета позволяет уточнить этот расход после одного приближения, причем погрешность находится в пределах 5 %;

- результаты расчета являются исходными данными для расчета и выбора оборудования отдельных узлов тепловой схемы и основных трубопроводов котельной. Выбор числа и единичной мощности котлов также производится на основании результатов расчета тепловой схемы. В случае наличия двух или более вариантов установки котлов выбор следует производить на основании технико-экономического обоснования.

3.4 Методика расчета тепловых схем и примеры приведены для наиболее общего случая тепловой схемы - отопительно-производственной котельной (с теплоносителями - высокотемпературная вода и насыщенны пар).

Расчеты отопительной (теплоноситель высокотемпературная вода) и производственной котельной (теплоноситель насыщенный пар) являются частными случаями общего расчета тепловой схемы.

3.5 Расчетные режимы.

Для отопительно-производственной и отопительной котельных расчет ведется для четырех характерных режимов:

- максимального зимнего при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления и вентиляции;

- при средней температуре наиболее холодного месяца;

- при температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды (при наличии нагрузки на горячее водоснабжение);

- летнего режима.

В случае отсутствия нагрузки на горячее водоснабжение режим при температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды заменяется режимом в конце отопительного периода (температура наружного воздуха 8 °С).

Для отопительной котельной при наличии только отопительно-вентиляционной нагрузки исключается летний режим (котельная в летний период не работает).

Производственная котельная рассчитывается для максимального зимнего режима, режима при средней температуре самого холодного месяца и летнего.

3.6 Исходные данные к примеру расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной для закрытой системы теплоснабжения приведены в таблице 1.

Дополнительные исходные данные:

- топливо твердое; сжигание топлива - слоевое, поэтому отсутствует мазутное хозяйство, и в расчетах D_маз принято равным 0; при камерном сжигании твердого топлива требуется мазут для растопки и подсветки факела. В этом случае и в случае использования мазута в качестве топлива (основного, резервного или аварийного) необходимо предусматривать мазутное хозяйство и учитывать в расчете расход пара на мазутное хозяйство;

- возврат конденсата от производственных потребителей под напором.

Для примера расчета тепловой схемы с учетом расхода теплоты на мазутное хозяйство для отопительно-производственной котельной с открытой системой теплоснабжения в качестве топлива принят мазут.

3.7 Исходные данные к примеру расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной для открытой системы теплоснабжения приведены в таблице 3.

Примеры расчетов тепловых схем для закрытых и открытых систем теплоснабжения даны, как наиболее сложные, с использованием качественного регулирования. При использовании количественного регулирования в расчетах тепловых схем следует:

- принимать температуру прямой и обратной сетевой воды на выходе из котельной и температуру обратной сетевой воды перед сетевыми насосами во всех расчетных режимах равной температуре при максимальном режиме.

3.8 В приведенных примерах (таблицы 2 и 4) был принят, согласно заданию, температурный график сетевой воды 150 - 70 °C. Расчетные формулы температуры наружного воздуха в точке излома, температуры прямой и обратной сетевой воды составлены для заданного температурного графика.

При температурном графике 130 - 70 °C указанные величины могут быть определены по следующим формулам или рисунку:

- температура наружного воздуха в точке излома

t_{н изл} = t_вн - 0,418∙(t_вн - t_нр) (рис. 3);

- температура прямой сетевой воды

t₁ = 18 + 64,5∙K^0,8_ов + 47,5∙K_ов;

- температура обратной сетевой воды

t₂ = t₁ - 60∙K_ов.

Для иного температурного графика температуру сетевой воды в подающем и обратном трубопроводах при любой температуре наружного воздуха следует определять по формулам:

- в подающем трубопроводе

- в обратном трубопроводе

где t₁ - расчетная температура в подающем трубопроводе тепловой сети при любой температуре наружного воздуха, °C;

t₂ - расчетная температура в обратном трубопроводе тепловой сети при любой температуре наружного воздуха, °C;

t₁ - расчетная температура в подающем трубопроводе местной системы, °С (95 °С);

t₂ - расчетная температура в обратном трубопроводе местной системы, °С (70 °С),

t_вн - внутренняя температура помещения;

К_ов - коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха;

Dt_макс - расчетный перепад температур в тепловой сети (150 - 70; 130 - 70; 115 - 70 и т.д.).

По полученным точкам строится температурный график.

Точкой излома температурного графика является точка, соответствующая температуре в подающем трубопроводе 70 °С. По этой точке по температурному графику определяется температура наружного воздуха в точке излома (t_н _изл).

3.9 Максимальный часовой отпуск тепла на горячее водоснабжение промышленного предприятия совпадает со среднечасовым (коэффициент часовой неравномерности К_ч согласно СНиП 2.04.01).

При отпуске тепла на горячее водоснабжение городов и населенных пунктов максимальный часовой расход принимается с коэффициентом 1,3 от среднечасового.

3.10 Для быстрого определения ряда расчетных величин рекомендуется использовать графики (приложение А, рисунки 1 - 5)

Абсолютное значение величины расхода пара на деаэрацию питательной воды вычисляется по удельному расходу пара. Удельный расход пара определяется по графику (для закрытой системы теплоснабжения - рисунок 5, для открытых - рисунок 6). График на рисунке 6 построен при коэффициенте непрерывной продувки П = 0. На величину непрерывной продувки вводится поправка (см. рисунок 6б).

Удельные потери пара с выпаром из деаэратора приняты в примере 0,002 т на 1т деаэрированной воды (по рекомендации ЦКТИ могут быть в пределах 0,002 - 0,004 т/т.

Приложение А

(обязательное)

Исходные данные и примеры расчета тепловых схем котельных

А.1 Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения приведены в таблице А.1.

А.2 Пример расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения приведен в таблице А.2.

А.3 Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для отрытой системы теплоснабжения приведены в таблице А.3.

А.4 Пример расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для открытой системы теплоснабжения приведен в таблице А.4.

А.5 Расчетная тепловая схема отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения приведена на рисунках А.1 и А.1а.

А.6 Расчетная тепловая схема отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения приведена на рисунке А.2.

А.7 Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды определяется по графику на рисунке А.3.

А.8 Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в степени 0,8 приведен на рисунке А.4.

А.9 Удельный расход пара на деаэратор питательной воды для закрытой системы теплоснабжения определяется по графикам на рисунках А.5, А.5а и А.5б.

А.10 Удельный расход пара на деаэратор питательной воды для открытой системы теплоснабжения определяется по графикам на рисунках А.6, А.6а, А.6б и А.6в.

А.11 Выбор типа и количества работающих котлов в зависимости от суммарной паровой нагрузки котельной определяется по графику на рисунке А.7.

Таблица А.1 - Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения

Наименование	Обозначение	Единица измерения	Расчетный режим				Примечание
Наименование	Обозначение	Единица измерения	Максимальный зимний	При средней температуре наиболее холодного месяца	При температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды	Летний	Примечание
1 Расчетная температура наружного воздуха	t_н	°С	-39	-17,2	*	-	Согласно СНиП 23-01-99*
2 Температура воздуха внутри отапливаемого помещения	t_вн	°С	20	20	20	20	Согласно ГОСТ 30494-96, СанПиН 2.1.2-1002-00
3 Максимальная температура прямой сетевой воды	t_1макс	°С	150	-	-	-	Задается
4 Минимальная температура прямой сетевой воды в точке излома	t_1изл	°С	-	-	70	-	Задается
5 Максимальная температура обратной сетевой воды	t_2макс	°С	70	-	-	-	Задается
6 Температура деаэрированной воды после деаэратора	T	°С	104	104	104	104	Из таблиц насыщения пара и воды при давлении 0,12 МПа
7 Энтальпия деаэрированной воды после деаэратора	i	кДж/кг	436,26	436,26	436,26	436,26	Из таблиц насыщения пара и воды при давлении 0,12 МПа
8 Температура сырой воды на входе в котельную	T₁	°С	5	5	5	15	Принимается
9 Температура сырой воды перед химводоочисткой	T₃	°С	25	25	25	25
10 Удельный объем воды в системе теплоснабжения в тоннах на 1 МВт суммарного отпуска тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение	g_сист	м³/МВт	30	30	30	30	Для промышленных предприятий
Параметры пара, вырабатываемого котлами (до редукционной установки):
11 Давление	P₁	МПа (кгс/см²)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)
12 Температура	t₁	°С	194,1	194,1	194,1	194,1	Из таблиц насыщенного пара
13 Энтальпия	i₁	кДж/кг	2787,6	2787,6	2787,6	2787,6	Из таблиц насыщенного пара
Параметры пара после редукционной установки:
14 Давление	P₂	МПа (кгс/см²)	0,7 (7)	0,7 (7)	0,7 (7)	0,7 (7)
15 Температура	t₂	°С	164,2	164,2	164,2	164,2	Из таблиц насыщенного пара
16 Энтальпия	i₂	кДж/кг	2762,9	2762,9	2762,9	2762,9	Из таблиц насыщенного пара
Параметры пара, образующегося в сепараторе непрерывной продувки:
17 Давление	P₃	МПа (кгс/см²)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)
18 Температура	t₃	°С	114,3	114,3	114,3	114,3	Из таблиц насыщенного пара
19 Энтальпия	i₃	кДж/кг	2697,6	2697,6	2697,6	2697,6	Из таблиц насыщенного пара
Параметры пара, образующегося в сепараторе непрерывной продувки:
20 Давление	P₄	МПа (кгс/см²)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)
21 Температура	t₄	°С	104	104	104	104	Из таблиц насыщенного пара
22 Энтальпия	i₄	кДж/кг	2681,2	2681,2	2681,2	2681,2	Из таблиц насыщенного пара
Параметры конденсата после охладителя выпара:
23 Давление	P₄	МПа (кгс/см²)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)
24 Температура	t₄	°С	104	104	104	104	Из таблиц насыщенного пара
25 Энтальпия	i₅	кДж/кг	436,3	436,3	436,3	436,3	Из таблиц насыщенного пара
Параметры продувочной воды на входе в сепаратор непрерывной продувки:
26 Давление	P₁	МПа (кгс/см²)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)
27 Температура	t₁	°С	194,1	194,1	194,1	194,1	Из таблиц насыщенного пара
28 Энтальпия	i₇	кДж/кг	826	826	826	826	Из таблиц насыщенного пара
Параметры продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки:
29 Давление	P₃	МПа (кгс/см²)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)
30 Температура	t₃	°С	114,6	114,6	114,6	114,6	Из таблиц насыщенного пара
31 Энтальпия	i₈	кДж/кг	480,6	480,6	480,6	480,6	Из таблиц насыщенного пара
32 Температура продувочной воды после охладителя продувочной воды	t_пр	°С	40	40	40	40	Принимается
33 Температура конденсата от блока подогревателей сетевой воды	t_кб	°С	80	80	80	80	Принимается
34 Температура конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды	t₂	°С	164,2	164,2	164,2	164.2	Из таблиц насыщенного пара и воды при давлении 0,7 МПа (7 кгс/см²)
35 Энтальпия конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды	i₆	кДж/кг	743,5	743,5	743,5	743,5
36 Температура конденсата, возвращаемого с производства	t_кп	°С	80	80	80	80	Задается
37 Величина непрерывной продувки	П	%	5	5	5	9	Принимается из расчета химводоочистки
38 Удельные потери пара с выпаром из деаэраторов в тоннах на 1 т деаэрированной воды	d_вып	т/т	0,002	0,002	0,002	0,002	Принимается по рекомендациям ЦКТИ
39 Коэффициент собственных нужд химводоочистки		-	1,2	1,2	1,2	1,2	Принимается из расчета химводоочистки
40 Коэффициент внутрикотельных потерь пара	K_пот	-	0,02	0,02	0,02	0,02	Принимается
41 Максимальный часовой отпуск тепла из котельной на отопление и вентиляцию	Q_{ов макс}	МВт	11,25	-	-	-	Задается
42 Среднечасовой отпуск тепла на горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления		МВт	1,25	-	-	-	Задается
43 Часовой отпуск пара производственным потребителям	D_потр	т/ч	13,4	13,4	13,4	13,4	Задается
44 Возврат конденсата от производственных потребителей	G_потр	т/ч	6,6	6,6	6,6	6,6	Задается
45 Расход пара на мазутное хозяйство**	D_маз	т/ч	-	-	-	-
46 Удельная теплоемкость воды	С	кДж/м³·°С	4,186	4,186	4,186	4,186
* Температура наружного воздуха в точке излома определяется расчетом (см. пункт 3.8) или графически (см. рисунок 3) ** Расход пара на мазутное хозяйство, учитывается только при работе котельной на мазуте

Таблица А.2 - Пример расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения

Наименование	Обозначение	Единица измерения	Способ определения		Расчетный режим
Наименование	Обозначение	Единица измерения	Расчетная формула	Рисунок	Максимальный зимний	При средней температуре наиболее холодного месяца	При температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды	Летний
1 Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды	t_н.изл	°С	t_вн - K_ов∙(t_вн - t_нр)*	Рис. 3	-	-	20 - 0,363∙(20 - (-39) = -1,4	-
2 Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха	K_ов	-		-	1			-
3 Расчетный отпуск тепла на отопление и вентиляцию	Q_ов	МВт	Q_{ов макс}∙K_ов	-	11,25	11,25∙0,63 = 7,08	11,25∙0,363 = 4,1	-
4 Значение коэффициента K_ов в степени 0,8		-	-	Рис. 4	1	0,69	0,45	-
5 Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной	t₁	°С	t_вн + 62,5 + 67,5K_ов	-	150	20 + 62,5∙0,69 + 67,5∙0,63 = 105	70	70
6 Температура обратной сетевой воды на входе в котельную	t₂	°С	t₁ - 80K_ов	-	70	105 - 80∙0,63 = 50	70 - 80∙0,363 = 41	41
7 Суммарный отпуск тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в зимних режимах	Q_{Т зим}	МВт	Q_ов +	-	11,25 + 1,25 = 12,5	7,08 + 1,25 = 8,33	4,1 + 1,25 = 5,35	-
8 Расчетный часовой расход сетевой воды в зимних режимах	Q_{сет зим}	т/ч		-				-
9 Средний часовой отпуск тепла на горячее водоснабжение в летнем режиме		МВт		-	-	-	-	1,25
10 Расчетный часовой расход сетевой воды в летнем режиме	G_{сет лет}	м³/ч		-	-	-	-
11 Объем сетевой воды в системе теплоснабжения	G_сист	м³	g_сист∙Q_Т.зим	-	30∙12,5 = 375	375	375	375
12 Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети	G_ут	м³/ч		-		1,87	1,87	1,87
13 Количество обратной сетевой воды	G_{сет.обр}	м³/ч	G_сет - G_ут	-	134,3 - 1,87 = 132,4	130 - 1,87 = 128,1	158,6 - 1 = 156,7	37 - 1,87 = 35,1
14 Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами	t₃	°C		-
15 Расход пара на подогреватели сетевой воды	D_δ	т/ч		-
16 Количество конденсата от подогревателей сетевой воды	G_δ	т/ч	D_δ	-	21,5	14,3	9,2	2,03
17 Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а также без учета внутрикотельных потерь	D	т/ч	D_потр + D_s + D_маз	-	13,4 + 21,5 + 0 = 35	13,4 + 14,3 + 0 = 27,3	13,4 + 9,2 + 0 = 22,6	13,4 + 2,03 + 0 = 15,43
18 Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства	G_к	т/ч	G_δ ⁺G_nomp	-	21,5 + 6,6 = 28,1	14,3 + 6,6 = 21	9,2 + 6,6 = 15,8	2,03 + 6,6 = 8,62
19 Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки	G_пр*	т/ч		-
20 Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки	D’_пр*	т/ч	0,148∙G_пр	-	0.148∙1,75 = 0,26	0,148∙1,38 = 0,2	0,148∙1,13 = 0,17	0,148∙1,4 = 0,2
21 Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки	G’_пр*	т/ч	G_пр - D_пр	-	1,75 - 0,26 = 1,5	1,38 - 0,2 = 1,18	1,13 - 0,17 = 0,96	1,4 - 0,2 = 1,2
22 Внутрикотельные потери пара	D_пот*	т/ч	0,02∙D	-	0,02∙35 = 0,7	0,02∙27,7 = 0,55	0,02∙22,6 = 0,45	0,02∙15,43 = 0,3
23 Количество воды на выходе из деаэратора	G_д*	т/ч	D + G_пр + G_ут	-	35 + 1,75 + 1,87 = 38,6	27,7 + 1,38 + 1,87 = 31	22,6 + 1,13 + 1,87 = 25,6	15,43 + 1,4 + 1,87 = 18,7
24 Выпар из деаэратора	D_вып*	т/ч	d_вып∙G_д	-	0,002∙38,6 = 0,08	0,002∙31 = 0,06	0,002∙25,6 = 0,05	0,002∙18,7 = 0,04
25 Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор	G_хво*	т/ч	(D_потр - G_потр) + G’_пр + D_пот + D_вып + G_ут + D_маз	-	(13,4 - 6,6) + 1,5 + 0,7 + 0,08 + 1,87 + 0 = 11	(13,4 - 6,6) + 1,18 + 0,55 + 0,06 + 1,87 + 0 = 10,5	(13,4 - 6,6) + 0,96 + 0,45 + 0,05 + 1,87 + 0 = 10,1	(13,4-6,6) + 1,2 + 0,3 + 0,04 + 1,89 + 0 = 10,2
26 Количество сырой воды поступающей на химводоочистку	G_св*	т/ч	∙G_хво	-	1,2∙11 = 13,2	1,2∙10,5 = 12,6	1,2∙10,1 = 12,1	1,2∙10,2 = 12,2
27 Расход пар на подогрев сырой воды	D_с*	т/ч		-
28 Количество конденсата, поступающего в деаэратор от подогревателей сырой воды,	G_с*	т/ч	D_c	-	0,56	0,53	0,52	0,26
29 Суммарный вес потоков поступающих в деаэратор (кроме греющего пара).	G_Σ*	т/ч	G_к + G_хво + G_с + D’_пр - D_вып	-	28,1 + 11 + 0,56 + 0,26 - 0,08 = 40	21 + 10,5 + 0,53 + 0,2 - 0,06 = 32,2	15,8 + 10,1 + 0,52 + 0,17 - 0,05 = 26,7	8,63 + 10,2 + 0,26 + 0,2 - 0,04 = 19,3
30 Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков поступающих в деаэратор				-
31 Удельный расход пара на деаэратор	d_д*	т/т	-	Рис. 5	0,06	0,071	0,069	0,081∙1,03 = 0,08
32 Абсолютный расход пара на деаэратор	d_д*	т/ч	d_д∙G_Σ	-	0,06∙40 = 2,4	0,071∙32,2 = 2,2	0,069∙26,7 = 1,84	0,08∙19,3 = 1,61
33 Расход пара на деаэратор питательной воды и на подогрев сырой воды	-	т/ч	(D_д+ D_c)*	-	2,4 + 0,56 = 3	2,2 + 0,53 = 2,73	1,84 + 0,52 = 2,36	1,61 + 0,26 = 1,86
34 Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь	D’*	т/ч	D + (D_д + D_c)	-	35 + 3 = 38	27,7 + 2,73 = 30,5	22,6 + 2,36 = 25	15,43 + 1,86 = 17,3
35 Внутрикотельные потери пара	D_пот	т/ч		-
36 Суммарная паровая нагрузка на котельную	D_сум*	т/ч	D’ + D_пот	-	38 + 0,78 = 38,78	30,5 + 0,61 = 31,11	25 + 0,5 = 25,5	17,3 + 0,35 = 17,65
37 Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки	G_пр	т/ч		-
38 Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки	D_пр	т/ч		-
39 Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки	G’_пр	т/ч	G_пр - D_пр	-	1,94 - 0,29 = 1,65	1,56 - 0,23 = 1,33	1,28 - 0,2 = 1,08	1,6 - 0,24 = 1,36
40 Количество воды на питание котлов	G_пит	т/ч	D_сум + G_пр	-	38,78 + 1,94 = 40,72	31,11 + 1,56 = 32,67	25,5 + 1,28 = 26,78	17,65 + 1,6 = 19,25
41 Количество воды на выходе из деаэратора	G_д	т/ч	G_пит + G_ут	-	40,72 + 1,87 = 42,6	32,67 + 1,87 = 34,5	26,78 + 1,87 = 28,8	19,25 + 1,87 = 21,4
42 Выпар из деаэратора	D_вып	т/ч	d_вып∙G_д	-	0,002∙42,6 = 0,08	0,002∙34,5 = 0,07	0,002∙28,8 = 0,06	0,002∙21,4 = 0,04
43 Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор	G_хво	т/ч	(D_потр - G_потр) + G’_пр + D_пот + D_вып+ G_ут + D_маз	-	(13,4 - 6,6) + 1,65 + 0,78 + 0,08 + 1,87 + 0 = 11,2	(13,4 - 6,6) + 1,33 + 0,61 + 0,07 + 1,87 + 0 = 10,7	(13,4 - 6,6) + 1,08 + 0,5 + 0,06 + 1,87 + 0 = 10,3	(13,4 - 6,6) + 1,36 + 0,35 + 0,04 + 1,87 + 0 = 10,4
44 Количество умягченной воды, поступающей на химводоочистку	G_св	т/ч		-	1,2∙11,2 = 13,44	1,2∙10,7 = 12,8	1,2∙10,3 = 12,4	1,2∙10,4 = 12,5
45 Расход пара на подогрев сырой воды	D_c	т/ч		-
46 Количество конденсата, поступающего в деаэратор от подогревателя сырой воды	G_c	т/ч	D_c	-	0,136	0,128	0,124	0,06
47 Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор (кроме греющего пара)	G_Σ	т/ч	G_к + G_хво + G_с + D_пр + D_вып	-	28,1 + 11 + 0,136 + 0,29 + 0,08 = 39,7	21 + 10,5 + 0,128 + 0,23 + 0,06 = 32	15,8 + 10,1 + 0,124 + 0,2 + 0,05 = 26,3	8,62 + 10,2 + 0,06 + 0,24 + 0,04 = 19,2
48 Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков, поступающих в деаэратор		т/ч		-
49 Удельный расход пара на деаэратор	d_д	т/т	-	Рис. 5	0,0615	0,067	0,07	0,084∙1,03 = 0,086
50 Абсолютный расход пара на деаэратор	D_д	т/ч	d_д∙G_Σ	-	0,0615∙39,7 = 2,44	0,067∙32 = 2,14	0,07∙26,3 = 1,84	0,086∙19,2 = 1,65
51 Расход пара на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды	-	т/ч	D_д + D_с	-	2,44 + 0,136 = 2,58	2,14 + 0,128 = 2,27	1,84 + 0,124 = 2	1,65 + 0,06 = 1,71
52 Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь	D’	т/ч	D + (D_д + D_с)	-	35 + 2,58 = 37,58	27,3 + 2,27 = 29,57	22,6 + 2 = 24,6	15,43 + 1,71 = 17,14
53 Суммарная паровая нагрузка на котельную	D_сум	Т/Ч	D’ + D_пот	-	37,58 + 0,78 = 38,36	29,57 + 0,61 = 30,18	24,6 + 0,5 = 25,1	17,14 + 0,35 = 17,5
54 Процент расхода пара на собственные нужды котельной (деаэрация, подогрев сырой воды, разогрев мазута)	K_с.н	%		-
55 Количество работающих паровых котлов	N_{к раб}	шт.	Вариант 1 (котлы ДЕ-25-14)	Рис. 7	2	2	2	1
55 Количество работающих паровых котлов	N_{к раб}	шт.	Вариант II (котлы ДЕ-10-14)	Рис. 7	4	3	3	2
56 Процент загрузки работающих паровых котлов	K_загр	%		-
56 Процент загрузки работающих паровых котлов	K_загр	%		-
57 Количество воды, пропускаемой помимо подогревателей сетевой воды (через перемычку между трубопроводами прямой и обратной сетевой воды)	G_сет.п	т/ч		-
58 Количество воды пропускаемой через подогреватели сырой воды	G _сет.б	т/ч	G_сет - G_{сет п}	-	134,3	130 - 59 = 71	158,6 - 117,5 = 41,1	37 - 28 = 9
59 Температура сетевой воды на входе в пароводяные подогреватели	t₄	°С		-
60 Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды	T₄	°С		-
61 Температура умягченной воды, поступающей в деаэратор из охладителя выпара	Т₅	°С		-
* предварительное значение

Таблица А.3 - Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для отрытой системы теплоснабжения

Наименование	Обозначение	Единица измерения	Расчетный режим				Примечание
Наименование	Обозначение	Единица измерения	Максимальный зимний	При средней температуре наиболее холодного месяца	При температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды	Летний	Примечание
1 Расчетная температура наружного воздуха	t_н	°С	-28		-10,2
2 Температура воздуха внутри отапливаемого помещения	t_вн	°С	20		20	20	Согласно ГОСТ 30494-96, СанПиН 2.1.2-1002-00
3 Максимальная температура прямой сетевой воды	t_1макс	°С	150	-	-	-	Задается
4 Минимальная температура прямой сетевой воды в точке излома	t_1изл	°С	-	-	70	-	Задается
5 Максимальная температура обратной сетевой воды	t_2макс	°С	70	-	-	-	Задается
6 Температура деаэрированной воды после деаэратора	T	°C	104	104	104	104	Из таблиц насыщения пара и воды при давлении 0,12 МПа
7 Энтальпия деаэрированной воды после деаэратора	i	кДж/кг	436,26	436,26	436,26	436,26	Из таблиц насыщения пара и воды при давлении 0,12 МПа
8 Температура подпиточной воды	t₃	°С	70	70	70	70	Принимается
9 Температура сырой воды на входе в котельную	T₁	°С	5	5	5	15
10 Температура сырой воды перед химводоочисткой	Т₄	°С	25	25	25	25	Принимается
11 Температура умягченной воды перед деаэратором подпиточной воды	Т’₇	°С	94	94	94	94	Принимается
12 Энтальпия умягченной воды перед деаэратором подпиточной воды	i’₇	кДж/кг	393,56	393,56	393,56	393,56	Из таблиц насыщенного пара и воды
13 Расчетная температура горячей воды в местной системе горячего водоснабжения		°С	70	70	70	70	Принимается
14 Повышающий коэффициент на среднечасовой расход воды на горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления	a	-	5	5	5	5	Согласно СНиП 2.04.01-85
15 Удельный объем воды в системе теплоснабжения в тоннах на 1 МВт суммарного отпуска тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение	g_cucm	М³/МВт	43	43	43	43	Для городов и жилых районов
16 Удельная теплоемкость	c	кДж/м³∙°С	4,186	4,186	4,186	4,186
Параметры пара, вырабатываемого котлами (до редукционной установки):
17 Давление	P₁	МПа (кгс/см²)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)
18 Температура	t₁	°С	194,1	194,1	194,1	194,1	Из таблиц насыщенного пара
19 Энтальпия	i₁	кДж/кг	2787,6	2787,6	2787,6	2787,6	Из таблиц насыщенного пара
Параметры пара после редукционной установки:
20 Давление	P₂	МПа (кгс/см²)	0,7 (7)	07 (7)	0,7 (7)	0,7 (7)
21 Температура	t₂	°С	164,2	164,2	164,2	164,2	Из таблиц насыщенного пара
22 Энтальпия	i₂	кДж/кг	2762,9	2762,9	2762,9	2762,9	Из таблиц насыщенного пара
Параметры пара, образующегося в сепараторе непрерывной продувки:
23 Давление	Р₃	МПа (кгс/см²)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)
24 Температура	t_з	°С	114,3	114,3	114,3	114,3	Из таблиц насыщенного пара
25 Энтальпия	i₃	кДж/кг	2697,6	2697,6	2697,6	2697,6	Из таблиц насыщенного пара
Параметры пара, поступающего в охладитель выпара из деаэратора:
26 Давление	Р₄	МПа (кгс/см²)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)
27 Температура	t₄	°С	104,2	104,2	104,2	104,2	Из таблиц насыщенного пара
28 Энтальпия	i₄	кДж/кг	2681,2	2681,2	2681,2	2681,2	Из таблиц насыщенного пара
Параметры конденсата после охладителя выпара:
29 Давление	Р₄	МПа (кгс/см²)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)	0,12 (1,2)
30 Температура	t₄	°С	104,2	104,2	104,2	104,2	Из таблиц насыщенного пара
31 Энтальпия	i₅	кДж/кг	436,3	436,3	436,3	436,3	Из таблиц насыщенного пара
Параметры продувочной воды на входе в сепаратор непрерывной продувки
32 Давление	Р₁	МПа (кгс/см²)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)	1,4 (14)
33 Температура	t₁	°С	194,1	194,1	194,1	194,1	Из таблиц насыщенного пара
34 Энтальпия	i₇	кДж/кг	826	826	826	826	Из таблиц насыщенного пара
Параметры продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки:
35 Давление	Р₃	МПа (кгс/см²)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)	0,17 (1,7)
36 Температура	t₃	°С	114,6	114,6	114,6	114,6	Из таблиц насыщенного пара
37 Энтальпия	i₈	кДж/кг	480,6	480,6	480,6	480,6	Из таблиц насыщенного пара
38 Температура продувочной воды после охладителя продувочной воды	t_пр	°С	40	40	40	40	Принимается
39 Температура конденсата от блока подогревателей сетевой воды	t_кб	°С	80	80	80	80	Принимается
40 Температура конденсата после пароводяных подогревателей сырой и умягченной воды	t₂	°С	164,2	164,2	164,2	164,2	Из таблиц насыщенного пара и воды при давлении 0,7 МПа (7 кгс/см²)
41 Энтальпия конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды	i₆	кДж/кг	743,5	743,5	743,5	743,5
42 Температура конденсата, возвращаемого с производства	t_кп	°С	80	80	80	80	Принимается
43 Температура конденсата после охлаждения в водоводяном подогревателе сырой воды		°С	80	80	80	80	Принимается
44 Энтальпия конденсата при температуре 80 °С		кДж/кг	335	335	335	335	Из таблиц насыщенного пара и воды
45 Величина непрерывной продувки	П	%	3,5	3,5	3,5	7	Принимается из расчета химводоочистки
46 Удельные потери пара с выпаром из деаэраторов в тоннах на 1 т деаэрированной воды	d_вып	т/т	0,002	0,002	0,002	0,002	Принимается по рекомендациям ЦКТИ
47 Коэффициент собственных нужд химводоочистки		-	1,2	1,2	1,2	1,2	Принимается из расчета химводоочистки
48 Коэффициент внутрикотельных потерь пара	K_пот	-	0,02	0,02	0,02	0,02	Принимается
49 Максимальный часовой отпуск тепла из котельной на отопление и вентиляцию	Q_ов_макс	МВт	28,27	-	-	-	Задается
50 Среднечасовой отпуск тепла на горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления		МВт	2,76	-	-	-	Задается
51 Часовой отпуск пара производственным потребителям	D_потр	т/ч	18,35	18,35	18,35	10,6	Задается
52 Возврат конденсата от производственных потребителей	G_nomp	т/ч	10,85	10,85	10,85	5,47	Задается
53 Расход пара на мазутное хозяйство	D_маз	т/ч	1	1	1	1	Из расчета мазутного хозяйства
54 Коэффициент, учитывающий снижение расхода воды на горячее водоснабжение в летнее время	b	-	-	-	-	0,65	Принимается
55 Коэффициент часовой неравномерности расхода тепла на горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления для городов и населенных пунктов	К_ч	-	2	2	2	2	Принимается в соответствии с СНиП 2.04.01

Таблица А.4 - Пример расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для открытой системы теплоснабжения

Наименование	Обозначение	Единица измерения	Способ определения		Расчетный режим
Наименование	Обозначение	Единица измерения	Расчетная формула	Рисунок	Максимальный зимний	При средней температуре наиболее холодного месяца	При температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды	Летний
1 Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды	t_н.изл	°С	t_вн - K_ов∙(t_вн - t_нр)	Рис. 3	-	-	20 - 0,452∙(20 - (-28)) = -1,7	-
2 Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха	K_ов	-		-	1			-
3 Расчетный отпуск тепла на отопление и вентиляцию	Q_ов	МВт	Q_{ов макс}∙K_ов	-	28,27	28,27∙0,629 = 17,78	28,27∙0,452 = 12,78	-
4 Значение коэффициента К_ов в степени 0,8		-	-	Рис.4	1	0,69	-	-
5 Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной	t₁	°C	t_вн + 64,5 + 67,5K_ов	-	150	20 + 64,5∙0,69 + 67,5∙0,629 = 107	70	70
6 Температура обратной сетевой воды на входе в котельную	t₂	°C	t₁ - 80K_ов	-	70	107 - 80∙0,69 = 51,75	70 - 80∙0,452 = 33,84	33,84
7 Суммарный отпуск тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в зимних режимах	Q_{Т зим}	МВт	Q_ов +		28,27 + 2,76 = 31,03	17,78 + 2,76 = 20,54	12,78 + 2,76 = 15,54	-
8 Расчетный часовой расход сетевой воды в зимних режимах²⁾	G_{сет зим}	т/ч						-
9 Расчетный средний часовой расход сетевой воды в летнем режиме				-	-	-	-
10 Расчетный максимальный расход тепла на горячее водоснабжение		МВт	К_ч∙	-	2∙2,76 = 5,52	2∙2,76 = 5,52	2∙2,76 = 5,52	2∙2,76 = 5,52
11 Максимальны часовой расход сетевой воды в летнем режиме		т/ч		-	-	-	-
12 Объем сетевой воды в системе теплоснабжения	G_сист	т	g_сист∙Q_{Т зим}	-	43∙31,03 = 1334	1334	1334	1334
13 Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети	G_ут	т/ч		-		6,67	6,67	6,67
14 Максимальный часовой расход подпиточной воды в зимнем режиме (для выбора подпиточных насосов)		т/ч		-		79,7	79,7	-
15 Расчетный среднечасовой расход подпиточной воды в зимнем режиме		т/ч		-		43,18	43,18	-
16 Количество обратной сетевой воды	G_{сет обр}	т/ч	G_сет∙	-	304 - 43,18 = 260,82	319,38 - 3,18 = 276,2	346,46 - 3,18 = 303,3	-
17 Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами	t₄	°C		-	70			-
18 Количество воды на выходе из деаэратора подпиточной воды	G_д	т/ч		-	43,18	43,18	43,18	43,18
19 Расчетная вместимость баков аккумуляторов	V_ак	т		-		182,58	182,58	182,58
20 Расход пара на подогреватели сетевой воды	D_δ	т/ч		-				-
21 Количество конденсата от подогревателей сетевой воды	G_δ	т/ч	D_δ	-	42,8	29,64	19,23	-
22 Выпар из деаэратора подпиточной воды	D’_вып	т/ч	d_вып∙G’_д	-	0,002∙43,18 = 0,09	0,09	0,09	0,09
23 Расход пара на деаэратор подпиточной воды	D’_д	т/ч		-
24 Расход умягченной воды поступающей в деаэратор подпиточной воды	G’_хво	т/ч	G’_д + D’_вып - D’_д	-	43,18 + 0,09 - 0,88 = 42,39	42,39	42,39	42,39
25 Расход сырой воды, соответствующий расходу	G’_в.в	т/ч		-	1,2∙42,39 = 50,87	50,87	50,87	50,87
26 Расход пара на нагрев сырой воды	D_c	т/ч		-		1,55	1,55
27 Температура умягченной воды за охладителем деаэрированной воды	T’₅	°С		-		59,63	59,63	59,63
28 Температура умягченной воды за пароводяным подогревателем к деаэратору подпиточной воды	T’₆	°С		-		92,9	92,9	92,9
29 Расход пара на пароводяной подогреватель умягченной воды к деаэратору подпиточной воды	D_у	т/ч		-		2,98	2,98	2,98
30 Расход пара на установку горячего водоснабжения	D_г.в	т/ч	D’_у + D_у + D’_с	-	0,88 + 2,98 + 1,55 = 5,41	5,41	5,41	0,88 + 2,98 + 0,89 = 4,75
31 Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию питательной воды и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а также без учета внутри-котельных потерь	D	т/ч	D_потр + D_δ + D_г.в + D_маз	-	18,35 + 42,8 + 5,4 + 1 = 67,56	18,35 + 29,64 + 5,41 + 1 = 54,4	18,35 + 19,23 + 5,41 + 1 = 43,99	10,6 + 0 + 4,75 + 1 = 16,35
32 Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства	G_K	т/ч	G_δ + G_потр		42,8 + 10,85 = 53,65	29,64 + 10,85 = 40,49	15,23 + 10,85 = 30,08	5,47
33 Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки	G_np*	т/ч		-
34 Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки	D_np*	т/ч		-		1,9∙0,156 = 0,3	1,54∙1,156 = 0,24	1,14∙0,156 = 0,18
35 Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки	G’_np*	т/ч	G_пр - D_пр	-	2,36 - 0,37 = 1,99	1,9 - 0,3 = 1,6	1,54 - 0,24 = 1,3	1,14 - 0,18 = 0,96
36 Внутрикотельные потери пара	D_пот*	т/ч	0,02∙D	-	0,02∙67,56 = 1,35	0,02∙54,4 = 1,09	0,02∙43,99 = 0,88	0,02∙16,35 = 0,33
37 Количество воды на питание котлов (на выходе из деаэратора питательной воды)	G_пит*	т/ч	D + G_пр		67,56 + 2,36 = 69,92	54,5 + 1,97 = 56,3	43,99 + 1,54 = 45,53	16,35 + 1,14 = 17,49
38 Выпар из деаэратора питательной воды	D_вып*	т/ч	d_вып∙G_пит	-	0,002∙69,62 = 0,14	0,002∙56,3 = 0,11	0,002∙45,53 = 0,09	0,002∙17,49 = 0,035
39 Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды	G_хво*	т/ч	(D_потр - G_потр) + G’_пр + D_пот + D_вып + D’_д + D_маз	-	(18,35 - 10,85) + 1,99 + 1,35 + 0,14 + 0,88 + 1 = 12,86	(18,35-10,85) + 1,6 + 1,09 + 0,11 + + 0,88 + 1-12,18	(18,35 - 10,85) + 1,3 + 0,88 + 0,09 + 0,88 + 1 = 11,65	(10,6 - 5,47) + 0,96 + 0,33 + 0,035 + 0,88 + 1 = 8,34
40 Количество сырой воды, соответствующее расходу G_хво	G_с.в*	т/ч		-	1,2∙12,86 = 15,43	1,2∙12,18 = 14,62	1,2∙11,65 = 13,98	1,2∙8,34 = 10
41 Расход пара на подогрев сырой воды	d_с*	т/ч		-
42 Количество конденсата от подогревателей сырой и умягченной воды, поступающего в деаэратор питьевой воды	G_с.у*	т/ч	G_с + G_c + G_у(соответственно расходам пара D_C, D’_C, D_V)*	-	0,54 + 1,55 + 2,98 = 5,07	0,513 + 1,55 + 2,98 = 5,04	0,49 + 1,55 + 2,98 = 5,02	0,18 + 0,88 + 2,98 = 4,04
43 Суммарный вес потоков поступающих в деаэратор питательной воды (кроме греющего пара)	G_Σ*	т/ч	G_k + G_x_в_o + G_с.у + D_пр - D_вып	-	53,65 + 12,86 + 5,07 + 0,37 - 0,14 = 71,81	40,49 + 12,18 + 5,04 + 0,3 - 0,11 = = 57,9	30,08 + 11,65 + 5,02 + 0,24 - 0,09 = 46,9	5,47 + 8,34 + 4,04 + 0,18 - 0,035 = 18,09
44 Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков поступающих в деаэратор питательной воды	-	-		-
45 Отношение количества умягченной воды, поступающей в деаэратор подпиточной воды, к количеству умягченной воды, поступающему в деаэратор питательной воды				-
46 Удельный расход пара на деаэратор питательной воды	d_д*	т/т	-	Рис.6	0,07∙0,88 = 0,061	0,071∙0,88 = 0,062	0,073∙0,88 = 0,064	0,098∙0,88 = 0,086
47 Абсолютный расход пара на деаэратор	d_д*	т/ч	d_д∙G_Σ	-	0,061∙71,81 = 4,38	0,062∙57,9 = 3,59	0,064- 4697 = 3,0	0,86∙18,09 = 1,55
48 Расход пара на деаэратор питательной воды и на подогрев сырой воды	-	т/ч	(D_д + D_c)	-	4,38 + 0,54 = 4,92	3,59 + 0,51 = 4,1	3 + 0,49 = 3,49	1,55 + 0,18 = 1,73
49 Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь	D’*	т/ч	D + (D_д + D_c)	-	67,56 + 4,92 = 72,48	54,4 + 4,1 = 58,5	43,99 + 3,49 = 47,48	16,35 + 1,73 = 18,1
50 Внутрикртельные потери пара	D_пот*	т/ч		-
51 Суммарная паровая нагрузка на котельную	D_сум	т/ч	D’ + D_пот*	-	72,48 + 1,45 = 73,93	58,5 + 1,17 = 59,67	47,48 + 0,95 = 48,43	18,1 + 0,36 = 18,46
52 Количество продувочной воды поступающей в сепаратор непрерывной продувки	G_np	т/ч		-
53 Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки	D_пр	т/ч		-
54 Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки	G’_пр	т/ч	G_пр - D_пр	-	2,59 - 0,38 = 2,21	2,1 - 0,31 = 1,79	1,7 - 0,25 = 1,45	1,33 - 0,2 = 1,13
55 Количество воды на питание котлов (на выходе из деаэратора питательной воды)	G_пит	т/ч	D_сум + G_пр	-	73,93 + 2,59 = 76,52	59,67 + 2,1 = 61,77	48,43 + 1,7 = 50,13	18,46 + 1,33 = 19,79
56 Выпар из деаэратора питательной воды	D_вып	т/ч	d_вып∙G_д	-	0,002∙76,52 = 0,15	0,002∙61,77 = 0,12	0,002∙50,13 = 0,1	0,002∙19,79 = 0,04
57 Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды	D_хво	т/ч	(D_потр - G_потр) + G’_пр + D_пот + D_вып + D’_д + D_маз	-	(18,35 - 10,85) + 2,21 + 1,45 + 0,15 + 0,88 + 1 = 13,2	(18,35 - 10,85) + 1,79 + 1,17 + 0,12 + 0,88 + 1 = 12,4	(18,35 - 10,85) + 1,45 + 0,95 + 0,1 + 0,88 + 1 = 11,9	(10,6 - 5,47) + 1,13 + 0,33 + 0,04 + 0,88 + 1 = 8,6
58 Количество воды соответствующее расходу G_хво	G_с.в	т/ч		-	1,2∙13,2 = 15,85	1,2∙12,4 = 14,9	1,2∙11,9 = 14,3	1,2∙8,6 = 10,3
59 Расход пара для подогрева сырой воды G_с.в	D_с	т/ч		-
60 Количество конденсата от подогревателей сырой и умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды	G_с.у	т/ч	G_с + G’_с + G_у(соответственно расходам пара D_с, D’_с, D_у)	-	0,56 + 1,55 + 2,98 = 5,09	0,52 + 1,55 + 2,98 = 5,05	0,5 + 1,55 + 2,98 = 5,03	0,18 + 0,88 + 2,98 = 4,04
61 Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор питательной воды (кроме греющего пара)	G_Σ	т/ч	G_к + G_хво + G_с + D_пр + D_вып	-	53,65 + 13,2 + 5,09 + 0,37 + 0,15 = 72,5	40,49 + 12,4 + 5,05 + 0,3 + 0,12 = 58,4	30,08 + 11,9 + 5,03 + 0,24 + 0,19 = 47,4	5,47 + 8,6 + 4,04 + 0,18 + 0,04 = 18,33
62 Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков поступающих в деаэратор питательной воды	-	-		-
63 Отношение количества умягченной воды, поступающей в деаэратор подпиточной воды, к количеству умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды	-	-
64 Удельный расход пара на деаэратор питательной воды	d_д	т/т	-	Рис. 6	0,064∙0,88 = 0,056	0,07∙0,88 = 0,062	0,08∙0,88 = 0,07	0,09∙0,88 = 0,075
65 Абсолютный расход пара на деаэратор питательной воды	D_д	т/ч	d_д∙G_Σ	-	0,056∙72,5 = 4,06	0,062∙58,4 = 3,6	0,07∙47,4 = 3,46	0,075∙18,33 = 1,37
66 Расход пара на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды	-	т/ч	D_д + D_с	-	4,06 + 0,56 = 4,62	3,6 + 0,52 = 4,12	3,46 + 0,5 = 3,96	1,37 + 0,18 = 1,55
67 Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь	D’	т/ч	D + (D_д + D_с)		67,56 + 4,62 = 72,18	54,4 + 4,12 = 58,52	43,99 + 3,96 = 48	16,35 + 1,55 = 17,9
68 Суммарная паровая нагрузка на котельную	D_сум	т/ч	D’ + D_пот	-	72,18 + 1,48 = 73,66	58,52 + 1,2 = 59,72	48 + 0,97 = 48,97	17,9 + 0,38 = 18,28
69 Количество работающих паровых котлов	N_{к раб}	шт.	Вариант I (котлы Е(ДЕ)-25	Рис. 7	3	3	2	1
69 Количество работающих паровых котлов	N_{к раб}	шт.	Вариант II (котлы Е(ДЕ)-16	Рис. 7	5	4	4	2
70 Процент загрузки работающих паровых котлов	K_загр	%
70 Процент загрузки работающих паровых котлов	K_загр	%
71 Расход пара на собственные нужды котельной (деаэрация, подогрев сырой и умягченной воды, разогрев мазута	-	т/ч	(D_д + D_с) + D_маз	-	4,62 + 1 = 5,62	4,12 + 1 = 5,12	3,96 + 1 = 4,96	1,55 + 1 = 2,55
72 Процент расхода пара на собственные нужды котельной	K_сн	%		-
73 Количество воды, пропускаемой помимо подогревателей сетевой воды через перемычку между трубопроводами прямой и обратной сетевой воды (в зимнем режиме)	G_сет.п	т/ч		-				-
74 Количество воды пропускаемой через подогреватели сетевой воды (в зимнем режиме)	G_{сет б}	т/ч	G_сет - G_{сет п}	-	304 - 0 = 304	319,38 - 143,4 = 176	346,46 - 248,3 = 98,1	-
75 Температура сетевой воды после охладителя конденсата на входе в пароводяной подогреватель продувочной воды	t₅	°С		-				-
76 Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды	T₅	°C		-
77 Температура умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды из охладителя выпара	T₆	°C		-
78 Количество сырой воды, поступающей в химводоочистку	-	т/ч	G_с.в_e + G’_с.в		15,85 + 50,87 = 66,7	14,9 + 50,87 = 65,8	14,3 + 50,87 = 65,2	10,3 + 50,87 = 61,2