Федеральное
государственное унитарное предприятие
Проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт
«СантехНИИпроект»
СТАНДАРТ
ОРГАНИЗАЦИИ
СТО
02494733-5.4-02-2006
РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ
СХЕМ КОТЕЛЬНЫХ
Москва
2006
Предисловие
Сведения о
стандарте
1 РАЗРАБОТАН
Федеральным государственным унитарным предприятием «Проектный, конструкторский
и научно-исследовательский институт «СантехНИИпроект»
2 ВНЕСЕН
Федеральным государственным унитарным предприятием «Проектный, конструкторский
и научно-исследовательский институт «СантехНИИпроект»
3 УТВЕРЖДЕН И
ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом ФГУП «СантехНИИпроект» от 15 декабря 2006 г № 19
4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Введение
Цели и принципы
стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27
декабря 2002 г № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а
правила применения стандартов организаций - ГОСТ
Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации Стандарты организаций.
Общие положения».
Настоящий
стандарт разработан с учетом достижений науки и техники в области
проектирования котельных для зданий различного назначения в целях
распространения и использования результатов исследований и разработок в данной
области.
Стандарт
содержит методику расчета тепловых схем отопительно-производственных котельных
с паровыми котлами КЕ для открытой и закрытой системы теплоснабжения.
Требования
настоящего стандарта подлежат обязательному соблюдению производственными
подразделениями СантехНИИпроекта, а также другими субъектами хозяйственной
деятельности на добровольной основе, если в договоре на разработку проектной
документации сделана ссылка на этот стандарт.
1.1 В работе
изложены рекомендации по расчету тепловых схем котельных с паровыми котлами,
рассчитанными для работы при давлении пара 14 МПа (пар насыщенный).
Приводится
методика расчета тепловых схем для закрытой и открытой систем теплоснабжения,
иллюстрируемая соответствующими примерами.
Предусматривается
выполнение расчетов для наиболее характерных режимов работы котельных.
По отдельным
позициям для ускорения расчетов в работе приведены аналитический и графический
(приложение А)
методы.
В основу
определения расхода пара на деаэрацию питательной воды, являющегося наиболее
сложным элементом расчета, положен только графический метод.
3.1 Расчет
тепловой схемы котельной производится с целью определения расхода пара и воды
для отдельных узлов при характерных режимах работы котельной и составления
общего материального баланса пара и воды.
Расчет
выполняется параллельно для всех режимов с применением табличной формы в
рекомендуемой последовательности (см. таблицы 2
и 4).
Расчетом
определяется температура различных потоков воды (сетевой, подпиточной,
химочищенной исходной) и конденсата.
3.2 На расчетной
тепловой схеме котельной (рисунка А.1 и А.2) указываются направления
основных потоков теплоносителя, его расходы и параметры.
3.3 Расчет
теплой схемы котельной выполняется в следующей последовательности:
- рассчитывается
предварительный пароводяной баланс котельной (без учета непрерывной продувки),
который используется в расчете химводоочистки для установления необходимости
непрерывной продувки, ее величины, а также для уточнения собственных нужд
химводоочистки;
- производится
полный расчет тепловой схемы котельной по всем позициям, в частности уточняется
пароводяной баланс, суммарная паровая нагрузка котельной и намечаются варианты
для выбора типоразмера и количества котлов. Выбор основного варианта установки
котлов производится при составлении технико-экономического обоснования.
В процессе
расчета тепловой схемы методом последовательных приближений уточняется расход
пара на деаэрацию питательной воды. Предлагаемый метод расчета позволяет
уточнить этот расход после одного приближения, причем погрешность находится в
пределах 5 %;
- результаты
расчета являются исходными данными для расчета и выбора оборудования отдельных
узлов тепловой схемы и основных трубопроводов котельной. Выбор числа и
единичной мощности котлов также производится на основании результатов расчета тепловой
схемы. В случае наличия двух или более вариантов установки котлов выбор следует
производить на основании технико-экономического обоснования.
3.4 Методика
расчета тепловых схем и примеры приведены для наиболее общего случая тепловой
схемы - отопительно-производственной котельной (с теплоносителями -
высокотемпературная вода и насыщенны пар).
Расчеты
отопительной (теплоноситель высокотемпературная вода) и производственной
котельной (теплоноситель насыщенный пар) являются частными случаями общего расчета
тепловой схемы.
3.5 Расчетные
режимы.
Для
отопительно-производственной и отопительной котельных расчет ведется для
четырех характерных режимов:
- максимального
зимнего при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования
отопления и вентиляции;
- при средней
температуре наиболее холодного месяца;
- при
температуре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой
воды (при наличии нагрузки на горячее водоснабжение);
- летнего
режима.
В случае
отсутствия нагрузки на горячее водоснабжение режим при температуре наружного
воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды заменяется режимом в
конце отопительного периода (температура наружного воздуха 8 °С).
Для отопительной
котельной при наличии только отопительно-вентиляционной нагрузки исключается
летний режим (котельная в летний период не работает).
Производственная
котельная рассчитывается для максимального зимнего режима, режима при средней
температуре самого холодного месяца и летнего.
3.6 Исходные
данные к примеру расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной
для закрытой системы теплоснабжения приведены в таблице 1.
Дополнительные
исходные данные:
- топливо
твердое; сжигание топлива - слоевое, поэтому отсутствует мазутное хозяйство, и
в расчетах Dмазпринято равным
0; при камерном сжигании твердого топлива требуется мазут для растопки и
подсветки факела.
В этом случае и в случае использования мазута в качестве топлива (основного,
резервного или аварийного) необходимо предусматривать мазутное хозяйство и
учитывать в расчете расход пара на мазутное хозяйство;
- возврат
конденсата от производственных потребителей под напором.
Для примера
расчета тепловой схемы с учетом расхода теплоты на мазутное хозяйство для
отопительно-производственной котельной с открытой системой теплоснабжения в
качестве топлива принят мазут.
3.7 Исходные
данные к примеру расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной
для открытой системы теплоснабжения приведены в таблице 3.
Примеры расчетов
тепловых схем для закрытых и открытых систем теплоснабжения даны, как наиболее
сложные, с использованием качественного регулирования. При использовании количественного
регулирования в расчетах тепловых схем следует:
- принимать
температуру прямой и обратной сетевой воды на выходе из котельной и температуру
обратной сетевой воды перед сетевыми насосами во всех расчетных режимах равной
температуре при максимальном режиме.
3.8
В приведенных примерах (таблицы 2 и 4) был принят, согласно заданию,
температурный график сетевой воды 150 - 70 °C. Расчетные
формулы температуры наружного воздуха в точке излома, температуры прямой и
обратной сетевой воды составлены для заданного температурного графика.
При
температурном графике 130 - 70 °C указанные величины могут быть
определены по следующим формулам или рисунку:
- температура
наружного воздуха в точке излома
tн изл = tвн- 0,418∙(tвн - tнр) (рис.
3);
- температура
прямой сетевой воды
t1 = 18 + 64,5∙K0,8ов+ 47,5∙Kов;
- температура
обратной сетевой воды
t2 =
t1 - 60∙Kов.
Для иного
температурного графика температуру сетевой воды в подающем и обратном
трубопроводах при любой температуре наружного воздуха следует определять по
формулам:
- в подающем
трубопроводе
- в обратном
трубопроводе
где t1 - расчетная
температура в подающем трубопроводе тепловой сети при любой температуре
наружного воздуха, °C;
t2 - расчетная
температура в обратном трубопроводе тепловой сети при любой температуре
наружного воздуха, °C;
t1 - расчетная
температура в подающем трубопроводе местной системы, °С (95 °С);
t2- расчетная
температура в обратном трубопроводе местной системы, °С (70 °С),
tвн - внутренняя
температура помещения;
Ков -
коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от
температуры наружного воздуха;
Dtмакс - расчетный
перепад температур в тепловой сети (150 - 70; 130 - 70; 115 - 70 и т.д.).
По полученным
точкам строится температурный график.
Точкой излома
температурного графика является точка, соответствующая температуре в подающем
трубопроводе 70 °С. По этой точке по температурному графику определяется
температура наружного воздуха в точке излома (tнизл).
3.9 Максимальный
часовой отпуск тепла на горячее водоснабжение промышленного предприятия
совпадает со среднечасовым (коэффициент часовой неравномерности Кч
согласно СНиП 2.04.01).
При отпуске
тепла на горячее водоснабжение городов и населенных пунктов максимальный
часовой расход принимается с коэффициентом 1,3 от среднечасового.
3.10 Для
быстрого определения ряда расчетных величин рекомендуется использовать графики
(приложение А,
рисунки 1
- 5)
Абсолютное
значение величины расхода пара на деаэрацию питательной воды вычисляется по
удельному расходу пара. Удельный расход пара определяется по графику (для
закрытой системы теплоснабжения - рисунок 5, для открытых - рисунок 6).
График на рисунке 6 построен при коэффициенте непрерывной продувки П
= 0. На величину непрерывной продувки вводится поправка (см. рисунок 6б).
Удельные потери
пара с выпаром из деаэратора приняты в примере 0,002 т на 1т деаэрированной
воды (по рекомендации ЦКТИ могут быть в пределах 0,002 - 0,004 т/т.
А.1 Исходные
данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с
паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения приведены в таблице А.1.
А.2 Пример
расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми
котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения приведен в таблице А.2.
А.3 Исходные
данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с
паровыми котлами ДЕ для отрытой системы теплоснабжения приведены в таблице А.3.
А.4 Пример
расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми
котлами ДЕ для открытой системы теплоснабжения приведен в таблице А.4.
А.5 Расчетная
тепловая схема отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для
закрытой системы теплоснабжения приведена на рисунках А.1 и А.1а.
А.6 Расчетная
тепловая схема отопительно-производственной котельной с паровыми котлами ДЕ для
закрытой системы теплоснабжения приведена на рисунке А.2.
А.7 Температура
наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды
определяется по графику на рисунке А.3.
А.8 Коэффициент
снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в степени 0,8 приведен на
рисунке А.4.
А.9 Удельный
расход пара на деаэратор питательной воды для закрытой системы теплоснабжения
определяется по графикам на рисунках А.5, А.5а и А.5б.
А.10 Удельный
расход пара на деаэратор питательной воды для открытой системы теплоснабжения
определяется по графикам на рисунках А.6, А.6а, А.6б и А.6в.
А.11
Выбор типа и количества работающих котлов в зависимости от суммарной паровой
нагрузки котельной определяется по графику на рисунке А.7.
Таблица А.1 -
Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной
котельной с паровыми котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения
5
Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной
t1
°С
tвн + 62,5 + 67,5Kов
-
150
20 + 62,5∙0,69 + 67,5∙0,63
= 105
70
70
6
Температура обратной сетевой воды на входе в котельную
t2
°С
t1 - 80Kов
-
70
105 - 80∙0,63 = 50
70 - 80∙0,363 = 41
41
7
Суммарный отпуск тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в
зимних режимах
QТ зим
МВт
Qов +
-
11,25 + 1,25 = 12,5
7,08 + 1,25 = 8,33
4,1 + 1,25 = 5,35
-
8
Расчетный часовой расход сетевой воды в зимних режимах
Qсет зим
т/ч
-
-
9
Средний часовой отпуск тепла на горячее водоснабжение в летнем режиме
МВт
-
-
-
-
1,25
10
Расчетный часовой расход сетевой воды в летнем режиме
Gсет лет
м3/ч
-
-
-
-
11
Объем сетевой воды в системе теплоснабжения
Gсист
м3
gсист∙QТ.зим
-
30∙12,5 = 375
375
375
375
12
Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети
Gут
м3/ч
-
1,87
1,87
1,87
13
Количество обратной сетевой воды
Gсет.обр
м3/ч
Gсет - Gут
-
134,3 - 1,87 = 132,4
130 - 1,87 = 128,1
158,6 - 1 = 156,7
37 - 1,87 = 35,1
14
Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами
t3
°C
-
15
Расход пара на подогреватели сетевой воды
Dδ
т/ч
-
16
Количество конденсата от подогревателей сетевой воды
Gδ
т/ч
Dδ
-
21,5
14,3
9,2
2,03
17
Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на
подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а также без учета
внутрикотельных потерь
D
т/ч
Dпотр + Ds + Dмаз
-
13,4 + 21,5 + 0 = 35
13,4 + 14,3 + 0 = 27,3
13,4 + 9,2 + 0 = 22,6
13,4 + 2,03 + 0 = 15,43
18
Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства
Gк
т/ч
Gδ+ Gnomp
-
21,5 + 6,6 = 28,1
14,3 + 6,6 = 21
9,2 + 6,6 = 15,8
2,03 + 6,6 = 8,62
19
Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки
Gпр*
т/ч
-
20
Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки
D’пр*
т/ч
0,148∙Gпр
-
0.148∙1,75 = 0,26
0,148∙1,38 = 0,2
0,148∙1,13 = 0,17
0,148∙1,4 = 0,2
21
Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки
G’пр*
т/ч
Gпр - Dпр
-
1,75 - 0,26 = 1,5
1,38 - 0,2 = 1,18
1,13 - 0,17 = 0,96
1,4 - 0,2 = 1,2
22
Внутрикотельные потери пара
Dпот*
т/ч
0,02∙D
-
0,02∙35 = 0,7
0,02∙27,7 = 0,55
0,02∙22,6 = 0,45
0,02∙15,43 = 0,3
23
Количество воды на выходе из деаэратора
Gд*
т/ч
D + Gпр + Gут
-
35 + 1,75 + 1,87 = 38,6
27,7 + 1,38 + 1,87 = 31
22,6 + 1,13 + 1,87 = 25,6
15,43 + 1,4 + 1,87 = 18,7
24
Выпар из деаэратора
Dвып*
т/ч
dвып∙Gд
-
0,002∙38,6 = 0,08
0,002∙31 = 0,06
0,002∙25,6 = 0,05
0,002∙18,7 = 0,04
25
Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор
57
Количество воды, пропускаемой помимо подогревателей сетевой воды (через
перемычку между трубопроводами прямой и обратной сетевой воды)
Gсет.п
т/ч
-
58
Количество воды пропускаемой через подогреватели сырой воды
G сет.б
т/ч
Gсет - Gсет п
-
134,3
130 - 59 = 71
158,6 - 117,5 = 41,1
37 - 28 = 9
59
Температура сетевой воды на входе в пароводяные подогреватели
t4
°С
-
60
Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды
T4
°С
-
61
Температура умягченной воды, поступающей в деаэратор из охладителя выпара
Т5
°С
-
*
предварительное значение
Таблица А.3 - Исходные
данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с
паровыми котлами ДЕ для отрытой системы теплоснабжения
5
Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной
t1
°C
tвн + 64,5 + 67,5Kов
-
150
20 + 64,5∙0,69 + 67,5∙0,629
= 107
70
70
6
Температура обратной сетевой воды на входе в котельную
t2
°C
t1 - 80Kов
-
70
107 - 80∙0,69 = 51,75
70 - 80∙0,452 = 33,84
33,84
7
Суммарный отпуск тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в
зимних режимах
QТ зим
МВт
Qов +
28,27 + 2,76 = 31,03
17,78 + 2,76 = 20,54
12,78 + 2,76 = 15,54
-
8
Расчетный часовой расход сетевой воды в зимних режимах2)
Gсет зим
т/ч
-
9
Расчетный средний часовой расход сетевой воды в летнем режиме
-
-
-
-
10
Расчетный максимальный расход тепла на горячее водоснабжение
МВт
Кч∙
-
2∙2,76 = 5,52
2∙2,76 = 5,52
2∙2,76 = 5,52
2∙2,76 = 5,52
11
Максимальны часовой расход сетевой воды в летнем режиме
т/ч
-
-
-
-
12
Объем сетевой воды в системе теплоснабжения
Gсист
т
gсист∙QТзим
-
43∙31,03 = 1334
1334
1334
1334
13
Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети
Gут
т/ч
-
6,67
6,67
6,67
14
Максимальный часовой расход подпиточной воды в зимнем режиме (для выбора
подпиточных насосов)
т/ч
-
79,7
79,7
-
15
Расчетный среднечасовой расход подпиточной воды в зимнем режиме
т/ч
-
43,18
43,18
-
16
Количество обратной сетевой воды
Gсет обр
т/ч
Gсет∙
-
304 - 43,18 = 260,82
319,38 - 3,18 = 276,2
346,46 - 3,18 = 303,3
-
17
Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами
t4
°C
-
70
-
18
Количество воды на выходе из деаэратора подпиточной воды
Gд
т/ч
-
43,18
43,18
43,18
43,18
19
Расчетная вместимость баков аккумуляторов
Vак
т
-
182,58
182,58
182,58
20
Расход пара на подогреватели сетевой воды
Dδ
т/ч
-
-
21
Количество конденсата от подогревателей сетевой воды
Gδ
т/ч
Dδ
-
42,8
29,64
19,23
-
22
Выпар из деаэратора подпиточной воды
D’вып
т/ч
dвып∙G’д
-
0,002∙43,18 = 0,09
0,09
0,09
0,09
23
Расход пара на деаэратор подпиточной воды
D’д
т/ч
-
24
Расход умягченной воды поступающей в деаэратор подпиточной воды
G’хво
т/ч
G’д + D’вып - D’д
-
43,18 + 0,09 - 0,88 = 42,39
42,39
42,39
42,39
25
Расход сырой воды, соответствующий расходу
G’в.в
т/ч
-
1,2∙42,39 = 50,87
50,87
50,87
50,87
26
Расход пара на нагрев сырой воды
Dc
т/ч
-
1,55
1,55
27
Температура умягченной воды за охладителем деаэрированной воды
T’5
°С
-
59,63
59,63
59,63
28
Температура умягченной воды за пароводяным подогревателем к деаэратору
подпиточной воды
T’6
°С
-
92,9
92,9
92,9
29
Расход пара на пароводяной подогреватель умягченной воды к деаэратору
подпиточной воды
Dу
т/ч
-
2,98
2,98
2,98
30
Расход пара на установку горячего водоснабжения
Dг.в
т/ч
D’у + Dу + D’с
-
0,88 + 2,98 + 1,55 = 5,41
5,41
5,41
0,88 + 2,98 + 0,89 = 4,75
31
Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию
питательной воды и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а
также без учета внутри-котельных потерь
D
т/ч
Dпотр + Dδ + Dг.в + Dмаз
-
18,35 + 42,8 + 5,4 + 1 = 67,56
18,35 + 29,64 + 5,41 + 1 = 54,4
18,35 + 19,23 + 5,41 + 1 =
43,99
10,6 + 0 + 4,75 + 1 = 16,35
32
Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства
GK
т/ч
Gδ+ Gпотр
42,8 + 10,85 = 53,65
29,64 + 10,85 = 40,49
15,23 + 10,85 = 30,08
5,47
33
Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки
Gnp*
т/ч
-
34
Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки
Dnp*
т/ч
-
1,9∙0,156 = 0,3
1,54∙1,156 = 0,24
1,14∙0,156 = 0,18
35
Количество продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки
G’np*
т/ч
Gпр - Dпр
-
2,36 - 0,37 = 1,99
1,9 - 0,3 = 1,6
1,54 - 0,24 = 1,3
1,14 - 0,18 = 0,96
36
Внутрикотельные потери пара
D*пот
т/ч
0,02∙D
-
0,02∙67,56 = 1,35
0,02∙54,4 = 1,09
0,02∙43,99 = 0,88
0,02∙16,35 = 0,33
37
Количество воды на питание котлов (на выходе из деаэратора питательной воды)
G*пит
т/ч
D + Gпр
67,56 + 2,36 = 69,92
54,5 + 1,97 = 56,3
43,99 + 1,54 = 45,53
16,35 + 1,14 = 17,49
38
Выпар из деаэратора питательной воды
D*вып
т/ч
dвып∙Gпит
-
0,002∙69,62 = 0,14
0,002∙56,3 = 0,11
0,002∙45,53 = 0,09
0,002∙17,49 = 0,035
39
Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды
43
Суммарный вес потоков поступающих в деаэратор питательной воды (кроме
греющего пара)
GΣ*
т/ч
Gk + Gxвo + Gс.у + Dпр - Dвып
-
53,65 + 12,86 + 5,07 + 0,37 -
0,14 = 71,81
40,49 + 12,18 + 5,04 + 0,3 -
0,11 = = 57,9
30,08 + 11,65 + 5,02 + 0,24 -
0,09 = 46,9
5,47 + 8,34 + 4,04 + 0,18 -
0,035 = 18,09
44
Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном
весе потоков поступающих в деаэратор питательной воды
-
-
-
45
Отношение количества умягченной воды, поступающей в деаэратор подпиточной
воды, к количеству умягченной воды, поступающему в деаэратор питательной воды
-
46
Удельный расход пара на деаэратор питательной воды
61
Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор питательной воды (кроме
греющего пара)
GΣ
т/ч
Gк + Gхво + Gс + Dпр+ Dвып
-
53,65 + 13,2 + 5,09 + 0,37 +
0,15 = 72,5
40,49 + 12,4 + 5,05 + 0,3 +
0,12 = 58,4
30,08 + 11,9 + 5,03 + 0,24 +
0,19 = 47,4
5,47 + 8,6 + 4,04 + 0,18 + 0,04
= 18,33
62
Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном
весе потоков поступающих в деаэратор питательной воды
-
-
-
63
Отношение количества умягченной воды, поступающей в деаэратор подпиточной
воды, к количеству умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды
-
-
64
Удельный расход пара на деаэратор питательной воды
71
Расход пара на собственные нужды котельной (деаэрация, подогрев сырой и
умягченной воды, разогрев мазута
-
т/ч
(Dд + Dс) + Dмаз
-
4,62 + 1 = 5,62
4,12 + 1 = 5,12
3,96 + 1 = 4,96
1,55 + 1 = 2,55
72
Процент расхода пара на собственные нужды котельной
Kсн
%
-
73
Количество воды, пропускаемой помимо подогревателей сетевой воды через
перемычку между трубопроводами прямой и обратной сетевой воды (в зимнем
режиме)
Gсет.п
т/ч
-
-
74
Количество воды пропускаемой через подогреватели сетевой воды (в зимнем
режиме)
Gсет б
т/ч
Gсет - Gсет п
-
304 - 0 = 304
319,38 - 143,4 = 176
346,46 - 248,3 = 98,1
-
75
Температура сетевой воды после охладителя конденсата на входе в пароводяной
подогреватель продувочной воды
t5
°С
-
-
76
Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды
T5
°C
-
77
Температура умягченной воды, поступающей в деаэратор питательной воды из
охладителя выпара
T6
°C
-
78
Количество сырой воды, поступающей в химводоочистку
-
т/ч
Gс.вe + G’с.в
15,85 + 50,87 = 66,7
14,9 + 50,87 = 65,8
14,3 + 50,87 = 65,2
10,3 + 50,87 = 61,2
Рисунок А.1 -
Расчетная тепловая схема отопительно-производственной котельной с паровыми
котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения
Рисунок А.1а -
Расчетная тепловая схема отопительно-производственной, котельной с паровыми
котлами ДЕ для закрытой системы теплоснабжения
1 Паровой котел
2 Редукционная установка
3 Деаэратор питательной воды
4 Охладитель выпара к деаэратору
питательной воды
5 Насос питательный
6 Деаэратор подпиточной воды
7 Охладитель выпара к деаэратору
питательной воды
8 Подогреватель сырой воды
9 Насос сырой воды
10 Подогреватели сетевой воды
11 Насос сетевой воды
12 Охладитель продувочной воды
13 Сепаратор непрерывной продувки
14 Охладитель деаэрированной воды
15 Пароводяной подогреватель
умягченной воды
16 Бак-аккумулятор
17 Насос перекачивающий
18 Насос подпиточный
Рисунок А.2 -
Расчетная тепловая схема отопительно-производственной котельной с паровыми
котлами ДЕ для открытой системы теплоснабжения
Рисунок А.3 -
Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой
воды
Рисунок А.4 -
Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в степени 0,8 (для
определения температуры прямой сетевой воды на выходе из котельной).
Рисунок А.5 -
Удельный расход пара на деаэратор питательной воды для закрытой системы
теплоснабжения
Рисунок А.5а -
Поправка на повышение температуры сырой воды в летний период
Рисунок А.5б -
Поправка на изменение средневзвешенной температуры конденсата, поступающего в
котельную
Рисунок А.6 -
Удельный расход пара на деаэратор питательной воды для открытой системы
теплоснабжения
Рисунок А.6а -
Поправка на повышение температуры сырой воды в летнем периоде
Рисунок А.6б -
Поправка на величину непрерывной продувки
Рисунок А.6в -
Поправка на изменение средневзвешенной температуры конденсата, поступающего в
деаэратор питательной воды
Рисунок А.7 -
Выбор типа и количества работающих котлов в зависимости от суммарной паровой
нагрузки котельной