Настоящие
Методические рекомендации СО 153-34.02.317-2003
определяют порядок расчета выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от
вспомогательных производств теплоэлектростанций (ТЭС) и котельных при проведении инвентаризации выбросов и разработке
томов ПДВ (ВСВ).
Методические
рекомендации распространяются на все источники загрязнения атмосферы
вспомогательных производств, находящихся на территории промплощадок ТЭС и
котельных.
1.1 При
проведении инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на ТЭС и
котельных [1] -
[5] требуется учет источников
выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от вспомогательных производств,
работающих на промплощадке ТЭС и котельных.
1.2
Вспомогательные производства, обслуживающие ТЭС и котельные, включают в себя:
-
склады угля и узлы пересыпки топлива (для угольных ТЭС и котельных);
-
мазуто- и маслохозяйства - резервуары для хранения мазута и масла и эстакады
слива мазута;
-
склады химических реагентов (сыпучих и жидких);
-
автотранспорт и автозаправочные станции (АЗС);
-
механические мастерские (по обработке металла);
-
деревообрабатывающие участки;
-
аккумуляторные участки;
-
участки сварки и резки металла;
-
участки покраски оборудования;
-
тепловозы.
1.3
Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу от перечисленных
участков вспомогательных производств ТЭС, коды этих веществ и установленные для
них значения предельно допустимых (ПДКмр) или среднесуточных концентраций (ПДКсс) в воздухе или ориентировочно безопасный уровень
воздействия (ОБУВ) в соответствии с [6] и
рекомендациями [2]
приводятся в таблице 1. Перечень
веществ может дополняться при введении новых источников выбросов.
1.4
Расчеты выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от вспомогательных участков
основаны на использовании удельных показателей, т.е. выбросов, приведенных к
единице: рабочего времени, оборудования, массы получаемой продукции или
расходуемого топлива, сырья и материалов или концентрации загрязняющего
вещества.
1.5
Суммарные максимальные выбросы загрязняющих веществ от нескольких участков, по
которым оценивается воздействие на атмосферный воздух, определяются с учетом
нестационарности выделения (выбросов) этих веществ во времени:
-
неодновременности работы и загрузки однотипного технологического оборудования
на участке;
-
графика разъезда автомобилей в течение дня;
- неодновременности
работы участков с одинаковым оборудованием;
-
сезонности работы участков и т.д.
1.6 В
расчетах приземных концентраций загрязняющих веществ должны использоваться
выбросы М20
(г/с), отнесенные к 20-минутному интервалу времени. Для источников загрязнения
атмосферы с выбросом вещества М, время действия которых Т (с) меньше 20 мин,
значение М20 определяется по формуле
М20 = Т · М/1200.
1.7
Устанавливается перечень загрязняющих веществ, подлежащих нормированию, в
который включаются вещества, одновременно удовлетворяющие двум условиям (см.
таблицу 1).
Таблица
1 - Перечень загрязняющих веществ, выбрасываемых в атмосферу от
вспомогательных производств ТЭС и котельных
Зола углей (подмосковного, печорского, кузнецкого, экибастузского, Б1 бабаевского и тюльганского)
3714
0,3
ОБУВ
Угольная зола ТЭС (с содержанием оксида кальция 35 - 40 %, дисперсностью до 3 мкм и ниже не менее 97 %)
2926
0,05
2
Другие угли
2908
0,3
3
Взвешенные вещества (дрова, торф)
2902
0,5
3
Диоксид азота
0301
0,085
2
Сажа
0328
0,15
3
Диоксид серы
0330
0,5
3
Оксид углерода
0337
5,0
4
Промышленные тепловозы
Диоксид азота
0301
0,085
2
Сажа
0328
0,15
3
Оксид углерода
0337
5,0
4
При нанесении ЛКМ
Бензол
0602
0,3
2
Толуол
0621
0,6
3
Ксилол
0616
0,2
3
Спирт н-бутиловый
1042
0,1
3
Спирт этиловый
1061
5,0
4
Бутилацетат
1210
0,1
4
Этилацетат
1240
0,1
4
Ацетон
1401
0,35
4
Уайт-спирит
2752
1,0
ОБУВ
АЗС
Предельные углеводороды C1 - C5
0415
50
ОБУВ
Предельные углеводороды C6 - C10
0416
30
ОБУВ
Амилены (смесь изомеров)
0501
1,5
4
Бензол
0602
0,3
2
Толуол
0621
0,6
3
Этилбензол
0627
0,02
3
Ксилол
0616
0,2
3
Участок сварки и резки металла
Оксид алюминия
0101
0,01 ср.с
2
Диоксид титана
0118
0,5
ОБУВ
Оксид железа
0123
0,04 ср.с
3
Марганец и его соединения
0143
0,01
2
Оксид меди
0146
0,002 ср.с
2
Оксид никеля
0164
0,01 ср.с
2
Шестивалентный хром
0203
0,0015
ср.с
1
Оксид цинка
0207
0,05 ср.с
3
Молибден и его неорганические соединения
0266
0,02 ср.с
3
Диоксид азота
0301
0,085
2
Оксид углерода
0337
5,0
4
Фтористые соединения:
газообразные
0342
0,02
2
плохо растворимые
0344
0,2
2
Неорганическая пыль с содержанием SiO2 20 - 70 %
2908
0,3
3
1.8 Для
каждого вещества из определенного по результатам инвентаризации общего перечня
загрязняющих веществ проверяется выполнение условия Ф' = 1. Параметр Ф'
рассчитывается по формуле
где А -
коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы, его значения
принимаются в соответствии с пунктом 2.2 [8];
η - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа
местности, принимается в соответствии с пунктом 4 [8];
Mj -
суммарное значение максимальных выбросов j-го
загрязняющего вещества от всех источников предприятия (г/с), соответствующее
наиболее неблагоприятным из установленных условий (режимов) выброса предприятия
в целом, определенное на основе результатов инвентаризации выбросов и
источников их поступления в атмосферу;
- средневзвешенное значение высоты (м) источников выброса
предприятия, из которого выбрасывается данное вещество (при менее 2 м принимается равным 2 м), определяется по формуле
ПДКмрj -
максимальная разовая предельно допустимая концентрация j-го
загрязняющего вещества (для тех загрязняющих веществ, для которых установлена
только ПДКсс или
ОБУВ, используется величина 10 ПДКсс или ОБУВ), мг/м3.
1.9 Для
загрязняющих веществ, удовлетворяющих условию Ф' ≥
1, проверяется выполнение второго условия: Cнj
> 0,05 (наибольшее значение приземной концентрации данного вещества в долях
ПДК на границе СЗЗ или в ближайшей жилой застройке).
Расчеты
загрязнения атмосферного воздуха проводятся в соответствии с [8] с использованием согласованной в установленном
порядке унифицированной программы расчета загрязнения атмосферы (УПРЗА).
1.10 Для
оценки целесообразности (для ускорения и упрощения) выполнения расчетов
рассеивания выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от вспомогательных
производств ТЭС определяется коэффициент целесообразности расчета (ε = 1, если нет особых требований комитетов) по всем веществам
(см. пункт 8.5.14 [8]):
Σ(Cмj) + Cфj ≥ ε,
где Σ(Cмj) и Cфj -
суммарное значение максимальных концентраций j-го
загрязняющего вещества от всех источников предприятия и фоновая концентрация j-го загрязняющего вещества в долях ПДК.
Источники
выбросов загрязняющих веществ от вспомогательных участков делятся на
организованные (точечные) - вентиляционные трубы и др. и неорганизованные
(площадные - аэрационные фонари и другие или пылящие - открытые склады сыпучих
материалов).
Высота
источников неорганизованных выбросов принимается
равной 2 м. Исключением являются: открытая автостоянка и гараж без вентиляции;
передвижные сварочные посты (); открытые склады и места
размещения сырья, топлива и сыпучих материалов (фактическая высота источника);
для резервуаров АЗС - заглубленные и наземные - 2 м, наземные с дыхательными
клапанами - фактическая высота установки клапана (над уровнем земли).
1.11 К
источникам вспомогательных производств, подлежащим нормированию, относятся
только те источники, которые выбрасывают загрязняющие вещества, включенные в перечень
загрязняющих веществ, подлежащих нормированию в соответствии с пунктами 1.8 и 1.9 настоящих Методических
рекомендаций.
1.12Если
ни одно из веществ, содержащихся в выбросах вспомогательных производств ТЭС и
котельных, не удовлетворяет указанным двум условиям, то выбросы данного
предприятия не нормируются и для них не определяются нормативы ПДВ (ВСВ).
1.13Все
вещества, выброс которых в атмосферу уменьшается за счет пылеочистной установки
(ПОУ) или других средств обезвреживания, подлежат
обязательному нормированию.
1.14
Источники выбросов и загрязняющие вещества от них, для которых не устанавливаются нормативы выбросов, целесообразно
включить в раздел «Другие условия» Разрешения на выброс загрязняющих веществ в
атмосферу от ТЭС.
2 РАСЧЕТЫ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ
ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ОТ СКЛАДОВ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ: УГЛЯ И ХИМИЧЕСКИХ РЕАГЕНТОВ
2.1
Наибольший максимальный выброс загрязняющих веществ (г/с) наблюдается при
разгрузке и пересыпке сыпучих материалов и рассчитывается [9] по
формуле
Ммакс = 104К1К2К3К4К5К7G(B'/12),
где К1 и K2 -
коэффициенты, зависящие от вида сыпучего материала;
К3 - коэффициент,
зависящий от скорости ветра;
К4 -
коэффициент, зависящий от защищенности от внешних воздействий;
К5 - коэффициент, зависящий от влажности материала;
К7 -
коэффициент, зависящий от крупности материала;
G - количество пересыпаемого материала за 20 мин, т;
В' -
коэффициент, зависящий от высоты падения (пересыпки) материала.
2.2
Годовые выбросы загрязняющих веществ Мгод
(т/год) при разгрузке и пересыпке сыпучих материалов рассчитываются [9] по формуле
Мгод = 31,536МмаксА,
где А - коэффициент средней
активности выброса принимается равным 0,7.
2.3На
складах и в местах пересыпки сыпучих материалов могут быть установлены аспирационные установки (АУ) для очистки и удаления загрязненного
воздуха из помещения.
Максимальный
выброс при наличии АУ рассчитывается по концентрации твердых частиц Сау
(г/нм3), определенной по результатам измерений до АУ и объему
отходящего воздуха Vау
(г/нм3):
3.1.1 На
территории ТЭС автотранспорт (таблица 8)
может находиться на открытой или закрытой стоянке, в отапливаемом или
неотапливаемом гараже, на участке мойки или техобслуживания и ремонта
автотранспорта, что влияет на время прогрева двигателя и время работы на
холостом ходу в различные периоды года (таблица 9).
3.1.2
Периоды года условно определяются по значению среднемесячной температуры.
Месяцы, в которых среднемесячная температура ниже -5
°С, относятся к холодному периоду, месяцы со среднемесячной температурой выше +5 °С - к теплому периоду и с
температурой от -5 до +5 °С - к переходному.
3.1.3 При
проведении контроля содержания загрязняющих веществ в отработавших газах автомобиля необходимо учитывать
изменение выбросов на значение коэффициента Кэ (таблица 10).
3.1.4
Расчет максимальных выбросов (г/с) производится по формуле
Gi = (МпрTпрКэКнтр.пр + М1L1Кнтр
+ МххТххКэKнтр)N'/3600,
где Мпр - удельный выброс при прогреве двигателя, г/мин;
Тпр - время прогрева двигателя, мин;
Кэ
- коэффициент, учитывающий снижение выброса при проведении экологического
контроля;
Кнтр.пр - коэффициент, учитывающий снижение выброса при прогреве
двигателя при установленном нейтрализаторе;
L1 = (L1б + L1д)/2
- средний пробег при выезде автомобилей со стоянки;
Кнтр - коэффициент, учитывающий снижение выброса при
установленном нейтрализаторе (пробег и холостой ход);
Мхх - удельный выброс автомобиля на холостом ходу (г/мин);
Тхх - время работы двигателя на холостом ходу, мин;
N' - наибольшее количество автомобилей, выезжающих со стоянки в
течение 1 ч, характеризующегося максимальной интенсивностью выезда.
Максимальный
разовый выброс Ммакс
(г/с) загрязняющего вещества принимается для месяца с наиболее низкой
среднемесячной температурой.
Значения
удельных выбросов загрязняющих веществ для различных групп автомобилей, которые
зависят от категории автомобиля, типа двигателя, организации контроля
содержания загрязняющих веществ в отходящих газах, периода года, приведены в
таблицах 11 - 19.
Таблица
8 - Категории автомашин по объему двигателя и виду сжигаемого топлива
3.3.1
Расчет выбросов загрязняющих веществ в атмосферу (т/год) от маневровых и
промышленных тепловозов, работающих на территории ТЭС, производится [17] по формуле
4.1.1 Мазут,
турбинные, трансформаторные и другие масла, дизельное топливо (далее -
нефтепродукты) хранятся на территории ТЭС в резервуарах (наземных или
заглубленных). При их эксплуатации (закачке и
хранении) в атмосферу выделяется небольшое количество паров нефтепродуктов
(таблица 23),
состоящих в основной своей массе из предельных углеводородов С12 - С19 и
сероводорода.
4.1.2 Количество
закачиваемого в резервуар нефтепродукта принимается в осенне-зимний (Воз т)
и весенне-летний (Ввл т)
периоды года. Кроме того, определяется объем паровоздушной смеси, вытесняемой
из резервуара во время его закачки (Vч м3/ч),
или принимается равным подаче насоса.
4.1.3 Максимальные
выбросы (г/с) при эксплуатации резервуаров наблюдаются при приеме (закачке)
нефтепродуктов и рассчитываются [13], [14] по формулам:
-
без подогрева Ммакс = С1Крмакс(Vчмакс:3600);
- с
подогревом Ммакс = С20КtмаксКрмакс(Vчмакс:3600),
где Крмакс и Кtмакс -
опытные коэффициенты, зависящие от режима эксплуатации и объема резервуара и от
температуры подогрева нефтепродукта (таблицы 24 и 25);
C1 и С20 -
концентрации паров нефтепродуктов в резервуаре при температуре нефтепродукта и
температуре 20
°С, г/м3 (таблица 26).
4.1.4 Годовые
выбросы (т/год) рассчитываются как сумма выбросов при закачке и при хранении в
зависимости от вида нефтепродуктов и климатических зон (таблица 27) по формулам:
-
без подогрева Мгод = (У1Воз + У2Ввл)Крмакс10-6 + GxpКнрN;
- с
подогревом Мгод = С20(Кtмакс + Кtмин)КрсрКобВ:(2 · 106ρж),
где У1 и У2 -
средние удельные выбросы из резервуара соответственно в осенне-зимний и
весенне-летний периоды года, г/т (см. таблицу 26);
Воз, Ввл и В -
количество закачиваемых в резервуар нефтепродуктов по данным предприятия в
осенне-зимний и весенне-летний периоды года и за год, т;
Gxp - выбросы паров
нефтепродуктов при хранении, т/год (таблица 28);
Кнп и Коб - опытные коэффициенты
(принимаются по таблицам 26 и
29);
N -
количество резервуаров;
ρж - плотность жидкости, т/м3.
Таблица
23 - Концентрация загрязняющих веществ (% масс.) в парах различных нефтепродуктов
Режим эксплуатации
- «мерник». ССВ - плавающая крышка
Наземный вертикальный
Крмакс
0,13
0,13
0,12
0,11
А, Б,
В
Крср
0,094
0,087
0,080
0,074
Режим эксплуатации
- «буферная емкость»
Все типы конструкции
Кр
0,10
0,10
0,10
0,10
Примечания
Категория А - нефть из
магистрального трубопровода и другие нефтепродукты при температуре
закачиваемой жидкости, близкой к температуре воздуха.
Категория Б - нефть после
электрообессоливающей установки, бензины товарные,
бензины широкой фракции и другие продукты при температуре закачиваемой жидкости,
не превышающей 30 °С по сравнению с
температурой воздуха.
Категория В - узкие бензиновые
фракции, ароматические углеводороды, керосин, топлива,
масла и другие жидкости при температуре, превышающей 30 °С по сравнению с
температурой воздуха.
4.2.1
Максимальные выбросы паров нефтепродуктов (г/с) при закачке в резервуары
(одновременная закачка нефтепродукта в резервуары и баки машин не
осуществляется) рассчитываются по формуле
Ммакс = С1(Vч:t),
где C1 -
концентрация паров нефтепродукта при заполнении резервуаров и баков автомашин,
г/м3 (принимается по таблице 26);
Vч -
объем слитого нефтепродукта, м3/ч (принимается по
данным АЗС);
t - время, за которое производится слив нефтепродукта, ч.
4.2.2
Годовые выбросы (т/год) паров нефтепродуктов Мгод рассчитываются суммарно при закачке в резервуар, баки
автомашин (Мзак) и при проливах
нефтепродуктов на поверхность (Мпрол):
Мгод = Мзак + Mпрол;
Мзак = [(С1 + Сб)озВоз
+ (С1 + Сб)влBвл]10-6;
для
автобензинов: Мпрол = М'бен = 125(Воз + Bвл)бен10-6;
для
дизельного топлива: Мпрол = М'диз = 50(Воз + Ввл)диз10-6;
для
масел: Мпрол = М'масл = 12,5(Воз + Bвл)макс10-6,
где С1 и С6 - концентрация
паров нефтепродуктов в выбросах смеси при заполнении резервуаров и баков
автомашин, г/м3 (см. таблицы 26
и 30);
Воз и Ввл - количество закачиваемого в резервуар нефтепродукта в ОЗ
и ВЛ периоды года (принимается по данным АЗС);
При закачке и хранении пары не выделяются, так как парение
начинается только при очень высоких температурах - более 100 °С
4.3.2 При
заполнении баков жидкими химическими реагентами и хранении этих реагентов
возможно незначительное выделение их паров в
атмосферу. Наибольшие выбросы паров наблюдаются при заливке химических реагентов из цистерн автомашин в баки для
хранения, поэтому максимальные выбросы рассчитываются при заливке.
4.3.3 Выбросы максимальные (г/с)
и годовые (т/год) загрязняющих веществ от резервуаров
для хранения растворов химических реагентов
(соляной кислоты, аммиачной воды) рассчитываются [13], [14] по формулам:
-
максимальные
-
годовые
где Ptiмакс и Рtiмин -
давление насыщенных паров i-го
компонента при максимальной и минимальной температуре жидкости, мм рт. ст.;
Xi и mi - массовая доля и молекулярная масса i-го компонента;
Крмакс, Крср
- опытные коэффициенты (принимаются по таблице 24);
Ка - коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров, Ка = 1;
Коб -
коэффициент, зависящий от оборачиваемости баков, Коб = 2,5;
Vчмакс -
максимальный объем паровоздушной смеси, вытесняемой из резервуаров во время его
закачки, м3/ч;
В -
годовой объем закачиваемой жидкости, м3/год;
tжмакс, tжмин -
максимальная и минимальная температура жидкости в резервуаре, °С.
5 РАСЧЕТЫ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ПРИ
МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ МАТЕРИАЛОВ: МЕТАЛЛА И ДРЕВЕСИНЫ
К
механической обработке материалов относятся процессы резания и абразивной
обработки, которые, в свою очередь, включают процессы точения, фрезерования,
сверления, шлифования и др. Источниками образования выбросов загрязняющих
веществ в атмосферу являются различные станки.
Характеристика
оборудования (станков) - производительность и мощность, режим обработки
(«чистое время работы в день и год»), вид обрабатываемого металла и другие
показатели, необходимые для расчета выбросов (устанавливаются по данным службы
отдела главного механика предприятия).
5.1.1 Характерной
особенностью процесса механической обработки металлов холодным способом
является выделение твердых частиц (пыли - абразивной и металлической), а в
случае применения смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) - аэрозоли масла и эмульсола. Применение охлаждающей жидкости снижает количество
выделяющейся в воздух пыли на 85 - 90 % в зависимости от мощности станка.
При
полировании металлических изделий без пасты ГОИ выделяется пыль войлочная или
хлопка до 98 % и пыль оксида металла до 2 %, с использованием пасты ГОИ
выделяемая пыль имеет в своем составе пыль оксида металла до 25 %, пыль
войлочную или текстильную до 10 % и оксида трехвалентного хрома до 65 %.
5.1.2 Удельные
показатели выделения пыли и СОЖ, выделяющихся при работе на
металлообрабатывающих станках, приведены в таблицах 32 - 36.
5.1.3 Максимальные
выбросы (г/с) загрязняющих веществ при механической обработке металла при
наличии вентустановки принимаются равными удельным выбросам gi(на
единицу оборудования) [16] и
приведены в таблицах 32 - 36.
5.1.4 При
отсутствии вентустановок в цехах при расчетах максимальных выбросов пыли
вводится поправочный коэффициент (0,2), учитывающий
отдаленность станков от проемов окон и дверей.
5.1.5 При
наличии пылеулавливающих устройств максимальные выбросы пыли в атмосферу
определяются по формулам:
Ммакс = gi(1 - η)Коб,
где η - степень очистки (%) воздуха в ПОУ (таблица 37) или принимается по данным обследования установки;
Коб -
коэффициент, учитывающий исправную работу оборудования,
с охлаждением
эмульсией с содержанием эмульсола менее 3 %
0,05
с охлаждением
эмульсией с содержанием эмульсола менее 3 - 10 %
0,045
Обработка металлов на шлифовальных станках:
с охлаждением
маслом
8,000
с охлаждением
эмульсией с содержанием эмульсола менее 3 %
0,104
с охлаждением
эмульсией с содержанием эмульсола менее 3 - 10 %
1,035
Примечание- При обработке
металлов на шлифовальных станках выделяется пыль в количестве 10 % количества
пыли при сухой обработке. При использовании СОЖ, в состав которых
входит триэтаноламин, выделяется 3 · 10-6 г/ч триэтаноламина на 1 кВт мощности станка.
Таблица 37 - Средние эксплуатационные
значения степени очистки аппаратов
5.2.1
Загрязняющим веществом на участках деревообработки является древесная пыль,
которая выделяется в результате пиления, строгания и сверления на
деревообрабатывающих станках.
5.2.2
Максимальный выброс древесной пыли принимается по удельным выделениям в
зависимости от типа станка и его характеристик (таблица 38).
5.2.3 При
отсутствии вентустановок в цехах при расчетах максимальных выбросов пыли
вводится поправочный коэффициент (К0 = 0,2), учитывающий
отдаленность станков от проемов окон и дверей.
5.2.4
Максимальные выбросы древесной пыли (г/с) при наличии вентустановки и
пылеулавливающего оборудования определяются [17], [21] по формулам:
Ммакс = gi(1 - η)К5,
где gi - удельные
выделения древесной пыли на единицу оборудования, г/с (для наиболее
распространенных типов деревообрабатывающего оборудования приводятся в таблице 38);
η -
средняя эксплуатационная степень очистки (%) улавливающего оборудования (см.
таблицу 37 или определяется по
данным эксплуатации);
Коб - коэффициент, учитывающий исправную работу оборудования.
5.2.5
Годовой выброс древесной пыли (т/год) при отсутствии вентустановки и
пылеочистного оборудования определяется как суммарный выброс при работе всех
станков в году по удельным выделениям пыли от них:
5.2.6
Годовой выброс древесной пыли (т/год) при наличии вентустановок и ПОУ определяется по
формулам:
Мгод = 3,6 · 10-3К5gitiК0(1 - η)
или
Мгод = 3,6 · 10-3CмV(1 - η)KобT',
где Т' - время работы
участка в году, ч.
6 РАСЧЕТЫ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ОТ
УЧАСТКОВ СВАРКИ И РЕЗКИ
6.1 При
выполнении сварочных работ в атмосферный воздух выделяется сварочный аэрозоль,
в состав которого в зависимости от вида сварки, марок электродов и флюса входят
загрязняющие вещества: оксиды металла и газообразные соединения.
В
процессе резки в атмосферу также выделяются оксиды металла, количество которых
зависит от толщины и типа разрезаемого материала.
6.2 На
территории промплощадки ТЭС могут производиться следующие виды сварочных работ:
-
электродуговая сварка электродами на фиксированных рабочих местах и на
территории промплощадки;
-
газовая сварка и резка металлов;
- полуавтоматическая
сварка проволокой;
-
контактная сварка;
-
наплавка металлов;
-
плазменная резка и сварка.
6.3
Выброс загрязняющих веществ Мсв (т/год или г/с) в
процессе сварки, наплавки, напыления и резки определяется [18] по
формуле
Мсв = giВсв,
где gi - удельный выброс загрязняющего вещества
на единицу массы расходуемого (г/кг сварочного материала) или разрезаемого (г/м
реза) материала, принимается по таблицам 39
- 42;
Всв - масса расходуемых сварочных материалов (расходуемого
газа) или количества разрезаемого материала, т/год или м/год; г/с или м/с.
6.4
Максимальный расход материала может быть определен исходя из годового расхода
по формуле
где t -
«чистое» время сварочных работ (резки) за 1 год, 1 ч.
6.5 При
расчетах выбросов необходимо также учитывать эффективность работы местного
отсоса или укрытия технологического агрегата, если сварочные работы и резка
металла производятся в производственных помещениях.
В
этом случае значение выброса, рассчитанное по формуле, уменьшается на процент
улова (1 - η, где η - степень очистки, %, отходящего в атмосферу помещения (см. таблицу 38).
6.6
Выбросы загрязняющих веществ при резке металла можно также определить через
длину реза по формуле
Мрез = gδl(1 - η)/3600,
где gδ -
удельный показатель выделения загрязняющего вещества на длину реза при толщине
разрезаемого металла δ, г/м (см. таблицу 42);
l - длина реза, м/ч.
6.7
Выделение некоторых компонентов (в граммах на погонный метр) при резке металла
можно приближенно вычислить по эмпирическим формулам (в зависимости от толщины
листа δ, процентного содержания металла в стали Р):
-
оксидов алюминия при плазменной резке сплавов алюминия по формуле
-
оксидов титана при газовой резке титановой стали по формуле
-
оксидов железа при газовой резке легированной стали по формуле
-
оксидов марганца при газовой резке легированной стали по формуле
g = 0,5Рм/100;
-
оксидов хрома при резке высоколегированной стали по формуле
g =
0,14Рхр/100.
Таблица 39 - Удельные показатели
выделения загрязняющих веществ при сварке и наплавке металлов (на единицу массы
расходуемых сварочных материалов)
Полуавтоматическая наплавка плавящимся электродом в среде аргона
Оловянистая бронза
7,0
2,93
0,14
-
-
Оксид никеля (в пересчете на Ni)
0,97
-
0,13
Следы
Оксид меди (в пересчете на Си)
1,65
-
-
-
Оксиды Me* (в пересчете на Me)
0,73
-
-
-
Озон
0,02
-
-
-
Оксид цинка (в пересчете на Zn)
0,58
-
-
-
Дуговая металлизация
Св-08Г2С
26,0
-
1,0
-
0,1
Оксиды Me* (в пересчете на Me)
24,9
-
-
-
Св-07Х25Н13
40,0
-
3,0
0,2
0,2
То же
36,6
-
-
-
ЗК-7
14,0
-
0,1
-
-
-»-
13,9
-
-
-
Наплавка порошковыми электродными лентами
Порошковые ленты, сердечник в смеси порошков металлов марганца и
никеля (коэффициент заполнения 67 - 70 %)
9,8
1,8
-
-
Оксид меди (в пересчете на Cu)
0,7
0,4
-
-
Оксид никеля (в пересчете на Ni)
0,3
-
-
-
Вольфрам
0,2
-
-
-
Оксиды Me* (в пересчете на Me)
6,8
Автоматическая и
полуавтоматическая сварка и наплавка металлов под флюсами
Сварка
и наплавка стали с плавлеными флюсами
ОСЦ-45
0,28
0,2
0,02
-
0,05
Фториды (в пересчете на F)
0,01
0,15
0,006
1,285
АН-348-А
0,20
0,06
0,02
-
0,05
-
0,07
0,06
0,001
0,71
ФЦ-7
0,08
0,02
0,02
-
0,04
-
-
0,05
0,003
ФЦ-11
0,09
0,04
0,05
-
-
-
-
0,02
-
-
ФЦ-12
0,09
0,06
0,03
-
-
-
-
0,02
-
-
АН-17М
0,10
0,01
0,09
-
-
-
-
0,03
-
-
АН-22
0,12
0,11
0,01
-
-
-
-
0,02
-
-
АН-26
0,08
0,07
0,01
-
-
-
-
0,03
-
-
АН-30
0,09
0,06
0,03
-
-
-
-
0,03
-
-
АН-42
0,08
0,07
0,03
-
-
-
-
0,02
-
-
АН-47
0,11
0,09
0,02
-
-
-
-
0,03
-
-
АН-60
0,09
0,07
0,02
-
-
-
-
-
-
-
АН-64
0,09
0,07
0,02
-
-
-
-
-
-
-
48-ОФ-6
0,11
0,10
0,01
-
-
-
-
0,07
-
-
48-ОФ-6М
0,10
0,09
0,009
Оксид никеля (в пересчете на Ni)
0,001
0,04
-
-
48-ОФ-7
0,09
0,04
0,05
-
-
-
-
0,02
-
-
48-ОФ-11
0,14
0,11
0,03
-
-
-
-
0,06
-
-
48-ОФ-26
0,16
0,14
-
-
-
Оксид никеля (в пересчете на Ni)
0,02
0,05
-
-
ФЦП-2
0,08
0,01
-
-
0,05
U
0,02
0,030
0,005
-
ФЦ-2
0,08
0,03
-
-
0,05
-
-
0,033
0,006
-
ФЦ-6
0,09
0,03
0,01
-
0,05
-
-
0,033
-
-
АН-18
0,10
0,04
0,01
-
0,05
-
-
0,027
-
-
АН-15М
0,09
0,03
0,01
-
0,05
-
-
0,017
-
-
АН-20С
0,08
0,02
0,01
-
0,05
-
-
0,02
-
-
ФЦ-2а
0,08
0,02
0,010
-
0,05
-
-
0,200
-
-
ФЦ-2л
0,09
0,03
0,01
-
0,05
-
-
0,033
0,006
-
Сварка и наплавка стали с керамическими флюсами
АНК-18
0,45
0,40
0,01
-
0,04
-
-
0,042
-
-
АНК-19
0,60
0,58
0,02
-
-
-
-
0,018
-
-
АНК-30
0,26
0,25
0,01
-
-
-
-
0,018
-
-
ЖС-450
5,80
5,60
0,20
-
-
-
-
0,018
-
22,4
К-1
0,06
0,04
0,02
-
-
-
-
0,15
-
0,5
К-8
4,90
4,90
-
-
-
-
-
0,13
-
17,78
КС-12-А2
3,40
3,27
0,13
-
-
-
-
0,43
-
20,0
К-11
1,30
1,21
0,09
-
-
-
-
0,14
0,60
-
48АНК-54
0,25
0,12
-
-
0,05
Фториды (в
пересчете на F)
0,08
-
-
-
Сварка и наплавка
алюминия и его сплавов
Сварка и наплавка алюминия с плавлеными флюсами
Сварка и наплавка алюминия с керамическими флюсами
АН-А1
52,8
21,60
-
-
-
Оксид алюминия
31,2
4,16
-
-
ЖА64
0,30
-
-
-
-
Оксид алюминия
0,12
0,076
-
-
Оксид титана
0,18
-
-
-
* Me (оксид Me) - металл (его оксид), с которым производится соответствующая
технологическая операция.
Таблица 40 - Удельные показатели выделения загрязняющих веществ при
дуговой наплавке с газопламенным напылением (на единицу массы расходуемых
наплавочных материалов)
Наименование и
удельное количество выделяемого загрязняющего вещества
Сварочный аэрозоль
В том числе
Оксид углерода
Диоксид азота
Вещество
Количество
г/м
г/ч
г/м
г/ч
г/м
г/ч
г/м
г/ч
Газовая резка
Углеродистая сталь
5
2,25
74,0
Марганец и соединения
0,04
1,1
1,50
49,5
1,18
39,0
Оксид железа
2,21
72,9
-
-
-
-
10
4,50
131,0
Марганец и соединения
0,06
1,9
2,18
63,4
2,20
64,1
Оксид железа
4,44
129,1
-
-
-
-
20
9,00
200,0
Марганец и соединения
0,13
3,0
2,93
65,0
2,40
53,2
Оксид железа
8,87
197,0
-
-
-
-
Качественная легированная сталь
5
2,50
82,5
Оксид хрома
0,04
1,25
1,30
42,9
1,02
33,6
Оксид железа
2,46
81,25
-
-
-
-
10
5,00
145,5
Оксид хрома
0,08
2,5
1,90
55,2
1,49
43,4
Оксид железа
4,92
143,0
-
-
-
-
20
10,00
222,0
Оксид хрома
0,16
5,0
2,60
57,2
2,02
44,9
Оксид железа
9,84
217,0
-
-
-
-
Высокомарганцовистая сталь
5
2,45
80,10
Марганец и соединения
0,05
1,6
1,40
46,2
1,10
36,3
Оксид железа
2,39
78,2
-
-
-
-
Оксид кремния
0,01
0,3
-
-
-
-
10
4,90
142,2
Марганец и соединения
0,10
2,8
2,00
58,2
1,60
46,6
Оксид железа
4,78
138,8
-
-
-
-
Оксид кремния
0,02
0,6
-
-
-
-
20
9,80
217,5
Марганец и соединения
0,20
4,4
2,70
59,9
2,20
48,8
Оксид железа
9,56
212,2
-
-
-
-
Оксид кремния
0,04
0,9
-
-
-
-
Сплавы титана
4
5,00
140,0
Диоксид титана (в пересчете наTi)
4,98
139,0
0,60
16,8
0,20
5,6
4
5,00
140,0
Оксид хрома
0,01
0,5
-
-
-
-
Оксид марганца
0,01
0,5
-
-
-
-
12
15,00
315,0
Диоксид титана
14,94
314,0
1,50
31,5
0,60
12,6
Оксид хрома
0,03
0,5
-
-
-
-
Оксид марганца
0,03
0,5
-
-
-
-
20
25,00
390,0
Диоксид титана
24,90
388,0
2,50
38,0
1,00
15,6
Оксид хрома
0,05
1,0
-
-
-
-
Оксид марганца
0,05
1,0
-
-
-
-
30
35,00
355,0
Диоксид титана
34,86
354,0
2,70
27,6
1,50
15,3
Оксид хрома
0,07
0,5
-
-
-
-
Оксид марганца
0,07
0,5
-
-
-
-
Плазменная резка
Углеродистая низколегированная сталь
10
4,1
811,0
Марганец и соединения
0,12
23,7
1,4
277,0
6,8
1187,0
Оксид железа
3,98
787,3
-
-
-
-
14
6,0
792,0
Марганец и соединения
0,18
23,7
2,0
264,0
10,0
1320,0
Оксид железа
5,82
768,3
-
-
-
-
20
10,0
960,0
Марганец и соединения
0,30
28,8
2,5
247,0
14,0
1240,0
Оксид железа
9,70
931,2
-
-
-
-
Качественная легированная сталь
5
3,0
990,0
Оксид хрома
0,12
40,0
1,43
429,0
6,3
2075,0
Оксид железа
2,88
950,0
-
-
-
-
10
5,00
1370
Оксид хрома
0,25
70,0
1,87
467,0
9,5
2610,0
Оксид железа
4,75
1300,0
-
-
-
-
20
12,00
1582
Оксид хрома
0,80
106,0
2,10
277,0
12,7
1675,0
Оксид
железа
11,20
1476,0
-
-
-
-
Высокомарганцовистая сталь
5
4,0
793,0
Марганец и соединения
0,08
15,8
1,4
277,0
6,50
1286,0
Оксид кремния
0,02
3,2
-
-
-
-
Оксид железа
3,9
774,0
-
-
-
-
10
5,8
765,0
Марганец и соединения
0,09
12,0
2,0
264,0
10,0
1320,0
Оксид кремния
0,01
1,0
-
-
-
-
Оксид железа
5,7
752,0
-
-
-
-
20
9,6
920,0
Марганец и соединения
0,18
18,4
2,5
240,0
13,0
1247,0
Оксид кремния
0,02
3,7
-
-
-
-
Оксид железа
9,4
897,9
-
-
-
-
Сплавы АМГ
8
4,7
826,0
Оксид алюминия
4,51
793,0
0,5
153,0
2,0
612,0
Оксид магния
0,16
28,0
-
-
-
-
Оксид марганца
0,03
5,0
-
-
-
-
20
11,7
1120
Оксид алюминия
11,20
1075,0
0,6
75,6
3,0
378,0
Оксид магния
0,34
38,0
-
-
-
-
Оксид марганца
0,1
7,0
-
-
-
-
80
46,7
1200
Оксид алюминия
44,8
1152,0
1,0
27,0
9,0
243,0
Оксид магния
1,6
41,0
-
-
-
-
Оксид марганца
0,3
7,0
-
-
-
-
Сплавы титана
10
11,2
450,0
Диоксид титана
11,16
448,0
0,4
62,4
10,5
1640,0
Оксид хрома
0,02
1,0
-
-
-
-
Оксид марганца
0,02
1,0
-
-
-
-
20
22,5
540,0
Диоксид титана
22,4
538,0
0,5
40,0
14,7
1175,0
Оксид хрома
0,05
1,0
-
-
-
-
Оксид марганца
0,05
1,0
-
-
-
-
30
33,8
690,0
Диоксид титана
33,7
687,0
0,6
32,3
18,9
1020,0
Оксид хрома
0,05
1,5
-
-
-
-
Оксид марганца
0,05
1,5
-
-
-
-
Воздушно-дуговая
строжка (г на 1 кг угольных
электродов)
Высокомарганцовистая сталь
-
100,0
-
Марганец и соединения
2,0
-
250,0
-
50,0
-
Оксид железа
97,6
-
-
-
-
-
Оксид кремния
0,4
-
-
-
-
-
Титановый сплав
-
500,0
-
Оксид титана
498,0
-
500,0
-
130,0
-
Оксид хрома
1,0
-
-
-
-
-
Оксид марганца
1,0
-
-
-
-
-
Алюминиевые сплавы (электродуговая резка)
5
1,0
-
Оксид алюминия
0,97
-
0,2
-
1,0
-
Оксид магния
0,015
-
-
-
-
-
Оксид марганца
0,005
-
-
-
-
-
5
1,0
-
Оксид меди
0,010
-
-
-
-
-
10
2,0
-
Оксид алюминия
1,94
-
0,6
-
2,0
-
Оксид магния
0,03
-
-
-
-
-
Оксид марганца
0,01
-
-
-
-
-
Оксид меди
0,02
-
-
-
-
-
20
4,0
-
Оксид алюминия
3,88
-
0,9
-
4,0
-
Оксид магния
0,06
-
-
-
-
-
Оксид марганца
0,02
-
-
-
-
-
Оксид меди
0,04
-
-
-
-
-
30
6,0
-
Оксид алюминия
5,82
-
1,8
-
8,0
-
Оксид магния
0,09
-
-
-
-
-
Оксид марганца
0,03
-
-
-
-
-
Оксид меди
0,06
-
-
-
-
-
* При отличии
толщины разрезаемого листа от указанной в разделе 6 количество выделений
загрязняющих веществ определяется интерполяцией.
7 РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ
ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ОТ КУЗНЕЧНОГО УЧАСТКА
7.1 В ремонтных мастерских ТЭС
и котельных (термических и кузнечно-прессовых участках) может производиться
нагрев металла под ковку в нагревательных печах или кузнечных горнах.
7.2 Кузнечный
горн может работать на твердом (угле, коксе) и жидком (мазуте) топливе.
7.3 При
работе кузнечного горна в воздух помещения и далее в атмосферу выделяются
оксиды азота (в пересчете на диоксид), оксид углерода, диоксид серы и твердые
частицы.
7.4 Максимальный
выброс Ммакс
(г/с) загрязняющих веществ в атмосферу от нагревательной печи рассчитывается по
формуле
где Мгод - годовые выбросы загрязняющих веществ, т/год или тыс.м3/год;
t - «чистое время» работы горна (печи) в год, ч/год.
7.5
Годовой выброс оксидов азота (т/год) определяется [17] по
формуле
Мгод = giB · 10-3,
где gi -
удельное выделение оксидов азота при сжигании i-го
вида топлива в горне, кг/т или кг/тыс.м3
(таблица 43);
B -
годовой расход сжигаемого топлива, т/год или тыс.м3/год.
Таблица
43 - Удельные выделения оксидов азота при сжигании топлива в горне,
кг/т
Потери тепла из-за химической неполноты сгорания q3, %
0,5 - 1,0
0,5
-
2
1
-
Потери тепла со шлаком q4шл, %
1,5
2,5
3,0
4,5
5,0
-
2,0
1,0
-
Потери тепла с уносом q4ун, %
4/1,5
3,5/1
2,5/1
3/1
8,5/5
-
1
1
2
Суммарные потери тепла из-за механической неполноты сгорания q4, %
5,5/3,9
6/3,5
5,5/4
7,5/6
13,5/10
2
3
2
2
Давление воздуха под решеткой Рдуг, кгс/м2
80
100
60
Температура воздуха для дутья tгв, °С
25 или150 - 200
25 или150 - 200
200 - 250
200 - 250
25 или 150 - 200
250
25 или150 - 200
200 - 250
200 - 250
Примечание- Активная длина
неподвижной колосниковой решетки при ручной загрузке не должна превышать 2,12 м, при механизированной - 3,0 м. Топки с механическими и пневматическими забрасывателями
должны быть открытыми, а при наклонном заднем своде его низшая точка должна
лежать на высоте не менее 1,3 м от решетки.
Топки с цепной решеткой прямого хода должны иметь задний свод, перекрывающий
на 50 - 60 % активную длину решетки и лежащий в нижней точке на 500 - 600 мм выше полотна. В топках следует применять острое
дутье и возврат уноса из зольников котла и золоуловителя 1 ступени. Количество воздуха на острое дутье должно
составлять для котлов до 20 т/ч - не более 5 % теоретически необходимого, выше 20 т/ч -
не более 10 %.
Таблица 46 - Значения коэффициента Ксо в зависимости от типа топки и вида топлива
С пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой
Бурые и каменные угли
0,7
Антрацит
АРШ
0,6
С цепной решеткой прямого хода
Антрацит
АС и AM
0,4
С забрасывателями и цепной решеткой
Бурые и каменные угли
0,7
Шахтная
Твердое топливо
2,0
Шахтно-цепная
Кусковой торф
1,0
Наклонно-переталкивающая
Эстонские сланцы
2,9
Слоевые топки бытовых теплогенераторов
Дрова
14,0
Бурые угли
16,0
Каменные угли
7,0
Антрацит, тощие угли
3,0
Камерные топки
Мазут
0,13
Паровые и водогрейные котлы
Природный, попутный и коксовый газ
0,1
Бытовые теплогенераторы
Природный газ
0,05
Легкое жидкое (печное} топливо
0,08
8 РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ОТ
АККУМУЛЯТОРНОГО УЧАСТКА
8.1 При
зарядке аккумуляторных батарей максимальное количество загрязняющих веществ
(аэрозолей серной кислоты) наблюдается в конце заряда.
8.2
Годовой выброс аэрозолей серной кислоты (т/год) рассчитывается по формуле
Мгод = 0,9q(Q1n1 +
... + QnNn) · 10-9,
где q -
удельное выделение серной кислоты, мг/(А · ч);
для
свинцовых аккумуляторных батарей принято равным 1 мг/(А
· ч);
Q1 ... Qn -
номинальная (общая) емкость каждого типа аккумуляторных батарей, А · ч;
n - количество зарядок батарей соответствующей емкости за год.
8.3
Максимальный выброс аэрозолей серной кислоты (г/с) определяется исходя из
условий, что мощность зарядных устройств используется с максимальной нагрузкой,
по формуле
где Q -
номинальная емкость наиболее емких аккумуляторных батарей, имеющихся на участке
зарядки батарей, А · ч;
n - количество одновременно заряжаемых
батарей;
t - время зарядки, ч.
9 РАСЧЕТЫ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ ПРИ
НАНЕСЕНИИ ЛАКОКРАСОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ
9.1 На
территории ТЭС и котельных (или в закрытых помещениях) могут производиться
покрасочные работы оборудования, арматуры и др.
9.2
Процесс формирования покрытия на поверхности изделия заключается в нанесении
лакокрасочного материала (ЛКМ) и его сушке. Процесс нанесения покрытия может
быть различным, но преимущественно осуществляется ручным способом.
9.3 В
процессе окраски и сушки происходит полный переход летучей части краски
(растворителей) в парообразное состояние, причем при окраске выделяется 20 - 30
% паров растворителей (Мпк), при сушке - остальное его количество (Мпс). Летучая часть ЛКМ (паров растворителя) состоит из
различных веществ (бензола, толуола, ксилола, ацетона, уайт-спирита и др.).
9.4
Годовой выброс летучей части ЛКМ, выделяющейся при окраске и сушке,
рассчитывается по формулам (т/год):
-
сумма: Мпгод = Мпкгод + Мпсгод;
-
при окраске: Мпкгод = Bкfpδ'p · 10-7,
где Вк -
годовой расход лакокрасочных материалов, кг/год;
fр -
доля летучей части (растворителя) в ЛКМ (% масс), принимается по справочным
данным (таблица 47);
δ'p -
доля растворителя ЛКМ, выделившегося при нанесении покрытия, % масс. (см.
таблицу 47);
- при сушке: Мпсгод = Bкfpδ"p · 10-7,
где δ"p -
доля растворителя ЛКМ, выделившегося при сушке покрытия, % масс. (см. таблицу 47).
9.5 Годовой
выброс индивидуального летучего компонента (т/год) определяется по формулам:
-
сумма: Мгодп инд = Мгодпк инд + Мгодпс
инд
-
при окраске: Мгодпк
инд = Bкfpδ'pVх ·
10-4;
-
при сушке: Мгодпс
инд = Bкfpδ"pVх ·
10-4,
где Vх - содержание
компонента «х» в летучей части ЛКМ, % масс. (таблица 48).
9.6
Максимальные выбросы паров растворителя и его компонентов (г/с) при окраске и
сушке определяются исходя из времени (t ч), за которое было использовано данное количество краски (Вк), по формуле
9.7 При
наличии газоочистного оборудования (ГОО) максимальный и годовой
выброс уменьшается на величину (1 - η), где η - эффективность очистной установки, с учетом коэффициента
оседания (Кос),
который зависит от длины воздуховода от места выделения паров ЛКМ до очистного
устройства (таблица 49).
Таблица
47 - Выделение загрязняющих веществ при нанесении лакокрасочных
покрытий
5. Инструкция
по нормированию выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для тепловых
электростанций и котельных: РД
153-34.0-02.303-98. (СО 34.02.303-98). - М.: СПО ОРГРЭС, 1998.
12. Дополнения
к «Методике проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу
для автотранспортных предприятий (расчетным методом)». - М: НИИАТ, 1998.
17. Методика
проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на
предприятиях железнодорожного транспорта (расчетным методом). - М.: НИИАТ, 1992.
18. Методика
расчета выделений (выбросов) загрязняющих веществ в атмосферу при сварочных
работах (на основе удельных показателей). - С-Пб.: 1997.