|
Министерство энергетики
Российской Федерации
|
Российское акционерное общество
энергетики и электрификации
«ЕЭС России»
|
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО РАСЧЕТУ ВЫБРОСОВ
ОКСИДОВ АЗОТА
С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ
КОТЛОВ ТЕПЛОВЫХ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
СО 153-34.02.304-2003
ОАО «ВТИ»
Москва 2005
Разработан Открытым
акционерным обществом «Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский
институт» (ОАО «ВТИ»); Государственным образовательным учреждением высшего
профессионального образования «Московский энергетический институт (технический
университет)» [ГОУВПО МЭИ (ТУ)]
Исполнители Котлер В.Р., Енякин Ю.П., Усман Ю.М., Верещетин
В.А. (ОАО «ВТИ»), Росляков П.В.,
Егорова Л.Е., Ионкин И.Л. [ГОУПВПО МЭИ (ТУ)]
Утвержден Министерством
энергетики Российской Федерации, приказ Минэнерго России № 286 от 30.06.2003
Министр энергетики И.Х.
Юсуфов
Ключевые слова: энергетика, тепловые электростанции, котлы паровые,
котлы водогрейные, выбросы оксидов азота, проектирование, реконструкция.
СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО РАСЧЕТУ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА
С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ КОТЛОВ
ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
|
СО 153-34.02.304-2003
Взамен РД
34.02.304-95
|
Дата введения 2003-07-01
Настоящие Методические указания могут
использоваться для расчета выбросов оксидов азота при проектировании новых и
реконструкции действующих котлов паропроизводительностью от 75 т/ч и водогрейных
котлов мощностью от 58 МВт (50 Гкал/ч) и выше, сжигающих твердое,
жидкое и газообразное топливо в факельных горелочных устройствах. Настоящие
Методические указания могут также применяться в научно-исследовательских целях.
Настоящие Методические указания
предназначены для организаций, эксплуатирующих тепловые электростанции и
котельные, а также проектных организаций.
Сжигание топлива на тепловых
электростанциях и в котельных приводит к выбросу в атмосферу продуктов сгорания
органического топлива, содержащих токсичные оксиды азота NOx (главным образом монооксид NO и в меньшей
степени диоксид NO2).
Количество образующихся оксидов азота
зависит от характеристик топлива, режимных и конструктивных параметров топочной
камеры. Поэтому на стадии проектирования или реконструкции котлов необходимо
провести расчет ожидаемых выбросов оксидов азота и предусмотреть меры по
снижению их до величин, не превышающих нормативы удельных выбросов NOx в атмосферу, приведенных в ГОСТ
Р 50831-95 «Установки котельные. Тепломеханическое оборудование. Общие
технические требования».
В уходящих газах паровых и водогрейных
котлов монооксид азота NO составляет 95 - 99 % общего выброса NOx, в то время как содержание более токсичного диоксида
азота NO2 не
превышает 1 - 5 %. После выброса дымовых газов в атмосферу под воздействием
природных факторов большая часть NO конвертирует в NO2. Поэтому расчет массовых концентраций и выбросов
оксидов азота NOx
ведется в пересчете на NO2.
В связи с установленными раздельными ПДК
в атмосферном воздухе на монооксид NO и диоксид азота NO2 и с учетом трансформации оксидов азота в атмосфере
при расчете загазованности и нормировании выбросов ТЭС суммарные массовые
выбросы оксидов азота разделяются на составляющие (с учетом различия в молярной
массе этих веществ):
(1.1)
(1.2)
где MNO
и -
молярные массы NO и NO2, равные
30 и 46 соответственно;
0,8 - коэффициент трансформации оксида
азота в диоксид. Численное значение коэффициента трансформации может
устанавливаться по методике Госкомэкологии России на основании данных фактических
измерений местных органов Росгидромета, но не более 0,8.
Источниками оксидов азота является
молекулярный азот воздуха, используемого в качестве окислителя при горении, и
азотсодержащие компоненты топлива. В связи с этим принято делить оксиды азота
на воздушные и топливные. Воздушные, в свою очередь, можно разделить на
термические, образующиеся при высоких температурах за счет окисления
молекулярного азота воздуха, и так называемые «быстрые» оксиды азота,
образующиеся во фронте факела при сравнительно низких температурах в результате
реакции углеводородных радикалов с молекулой азота.
Для количественной характеристики газообразных
выбросов котлов используют объемные и массовые концентрации вредных веществ, а
также их удельные или валовые (массовые) выбросы.
2.1 Объемные концентрации СV представляют собой отношение
объема, занимаемого данным газообразным веществом, к объему всей газовой пробы.
Объемные концентрации СV могут измеряться в % об или ppm. Единица
измерения 1 ppm (part
per million) представляет собой одну миллионную часть объема:
1 ppm = 10-6 = 10-4 % об = 1 см3/м3. (2.1)
Важным преимуществом измерения содержания
газовых компонентов в объемных концентрациях является то, что объемные концентрации
не зависят от давления и температуры среды и, следовательно, расчетные или
опытные результаты газового анализа, выраженные в % об или ppm,
не требуют приведения к каким-либо заданным условиям по температуре и давлению.
2.2 Массовые концентрации Cm характеризуют
количество (массу) данного вещества в одном кубическом метре продуктов
сгорания. С их помощью оценивается содержание в продуктах сгорания как твердых,
так и газообразных компонентов. Массовые концентрации измеряются в г/м3
или мг/м3.
В отличие от объемной массовая
концентрация зависит от давления и температуры среды, поэтому ее приводят в
пересчете на нормальные условия (0 ºС, р0 = 760 мм рт.
ст. = 101,3 кПа), для чего используется следующее выражение:
(2.2)
где - массовая концентрация,
полученная опытным путем при температуре и давлении рг газовой
пробы.
2.3 Связь между объемными (ppm) и массовыми (г/м3) концентрациями устанавливается
следующим соотношением:
(2.3)
где ki
- коэффициент пересчета, равный
(2.4)
Mi - молярная
масса i-го вещества, г;
- его молярный объем, л (в качестве первого приближения
за может
быть принят объем идеального газа, равный 22,41 л);
г -
температура;
рг - давление газовой пробы перед газоанализатором
(последнее приравнивается к фактическому атмосферному давлению). Значения
коэффициента пересчета ki приведены в таблице 2.1.
Таблица 2.1 - Значения коэффициента пересчета для реальных
газов при нормальных условиях (0 °С; 101,3 кПа)
Вещества
|
Молярная
масса Mi, г
|
Молярный
объем ,
л
|
Коэффициент
пересчета ki
|
NO
|
30,0061
|
22,39
|
1,34·10-3
|
NO2
|
46,0055
|
22,442
|
2,05·10-3
|
2.4 Для корректного сопоставления опытных и расчетных
данных полученные массовые или
объемные концентрации пересчитываются на стандартные условия1),
в качестве которых приняты следующие: αух = 1,4 в сухих дымовых
газах при нормальных условиях [0 °С и 101,3 кПа (760 мм рт. ст.)].
_____________
1) ГОСТ
Р 50831-95 «Установки котельные. Тепломеханическое оборудование. Общие
технические требования».
В зависимости от применяемых методов
измерения и расчетных методик определение содержания газовых компонентов
производится во влажных или сухих продуктах сгорания. При этом
под сухими продуктами сгорания (сухие газы) подразумеваются дымовые газы, в
которых произошла конденсация образовавшихся в процессе горения топлива водяных
паров из-за их остывания до температур ниже температуры насыщения. Поэтому для
пересчета расчетных и опытных концентраций на стандартные условия используются
разные формулы:
при пересчете концентраций С,
полученных для сухих газов, на стандартные условия (Сст.у)
для сухих газов:
(2.5)
(2.6)
при пересчете концентраций, полученных
для влажных газов, на стандартные условия для сухих газов:
(2.7)
(2.8)
где α - расчетный или опытный
коэффициент избытка воздуха в сечении отбора газовой пробы;
-
теоретические объемы соответственно воздуха и влажных газов;
-
теоретический объем сухих газов.
2.5 Значения , , принимаются по справочным данным или рассчитываются по
химическому составу сжигаемого топлива:
для твердого и жидкого топлива (м3/кг)
(2.9)
(2.10)
(2.11)
где Cr, ,
Hr, Or, Nr - соответственно содержание углерода, серы
(органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе
топлива, % по массе; Wr - влажность
рабочей массы топлива, % по массе;
для газообразного топлива (м3/м3)
; (2.12)
; (2.13)
, (2.14)
где СО, СО2, Н2, H2S, CmHn, N2, O2 - соответственно содержание оксида углерода, диоксида
углерода, водорода, сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном
топливе, % по объему; m и n - число атомов углерода и водорода, соответственно; dг. тл - влагосодержание
газообразного топлива, г/м3.
Химический состав топлива принимается по
паспортным данным или из справочной литературы.
2.6 Мощность выброса М (г/с) - это количество вредного вещества, выбрасываемого в
атмосферу с уходящими газами в единицу времени (за 1 с). Мощность выброса
вредного вещества за определенный период времени (месяц, квартал, год)
называется валовым выбросом (например, т/год).
2.7 Удельный массовый выброс m (г/кг
или г/м3) представляет
собой количество вредного вещества в граммах, образовавшегося при сжигании 1 кг
(или м3) топлива:
(2.15)
Часто этот показатель пересчитывают на
единицу массы условного топлива (г/кг усл. топл. или кг/т усл. топл.) и тогда
он рассчитывается как:
(2.16)
где Qусл.
топл - теплота сгорания условного
топлива, равная 29,31 МДж/кг (7000 ккал/кг); - низшая теплота сгорания
топлива, МДж/кг (МДж/м3).
2.8 Удельный выброс (по теплу) К (г/МДж) - количество
вредного вещества в граммах, отнесенного к 1 МДж освобожденной в топке котла
химической энергии топлива:
(2.17)
где Вр - расчетный
расход топлива (кг/с).
2.9 Для пересчета указанных параметров используются следующие соотношения:
(2.18)
(2.19)
(2.20)
(2.21)
(2.22)
где - массовая концентрация NO2 при нормальных условиях (0 °С, 760 мм рт. ст.), г/м3;
Vг - объем дымовых газов, м3/кг (м3/м3),
определяемый следующим образом:
- если концентрация определена во влажных
газах,
(2.23)
- если концентрация определена в сухих
продуктах сгорания,
(2.24)
(2.25)
где α -
коэффициент избытка воздуха для условий, при которых производилось определение
концентрации .
Удельные выбросы вредных веществ являются
основными параметрами, которые контролируют с целью проверки соблюдения
утвержденных нормативов выбросов и оценки результатов внедрения природоохранных
мероприятий.
3.1 Исходные данные,
необходимые для расчета удельных выбросов:
Ar,
Wr
и Nr -
зольность, влажность и содержание азота в топливе, % на рабочую массу.
- теплота сгорания топлива, МДж/кг.
Тип горелок - вихревые,
прямоточные, с подачей пыли высокой концентрации.
Vdaf -
выход летучих на горючую массу, %.
αГ - коэффициент избытка воздуха в горелках.
α1 - доля первичного воздуха по отношению к теоретически
необходимому.
R -
степень рециркуляции дымовых газов через горелки, %.
w2/w1 - отношение
скорости вторичного воздуха на выходе из внутреннего канала (ближайшего к
первичному) к скорости первичного воздуха.
Δα3 -
третичный воздух, подаваемый в топку помимо горелок.
Δαсбр -
сбросной воздух (сушильный агент) при транспорте пыли к горелкам горячим
воздухом.
-
температура на выходе из зоны активного горения, К.
Вр - расчетный
расход топлива, кг/ч.
3.2 Удельные выбросы оксидов азота (в
пересчете на NO2) (г/МДж) складываются из топливных и воздушных оксидов
азота:
(3.1)
3.3 Топливные оксиды азота подсчитывают по формуле:
(3.2)
где
-
безразмерный коэффициент, учитывающий характеристики топлива
(3.3)
Здесь FR
- топливный коэффициент, равный отношению связанного углерода к выходу
летучих на рабочую массу: FR = Cсв/Vr, где Ссв
= 100 - Wr - Аr - Vr; a Nd -
содержание азота в сухой массе топлива, %.
Значения других коэффициентов из формулы
(3.2)
приведены в табл. 3.1.
Таблица 3.1 - Значения
коэффициентов
Фактор, который учитывается коэффициентом
|
Зависимость
|
Диапазон
пригодности зависимости
|
Влияние
коэффициента избытка воздуха в вихревой горелке 
|
(0,35·αг
+ 0,4)2
|
0,9 ≤
αг ≤ l,3
|
Влияние
коэффициента избытка воздуха в прямоточной горелке 
|
(0,53·αг
+ 0,12)2
|
0,9 ≤
αг ≤ l,3
|
Влияние доли
первичного воздуха в горелке 
|
1,73·α1 + 0,48
|
0,15 ≤
α1 ≤ 0,55
|
Влияние
рециркуляции дымовых газов в первичный воздух (без учета снижения температуры
в зоне активного горения) 
|

|
(0 ≤
R ≤ 30) %
|
Влияние
максимальной температуры на участке образования топливных оксидов азота 
|

|
1250 K ≤ ≤ 2050 K
|
Влияние
смесеобразования в корне факела вихревых горелок 
|
0,4·(w2/w1)2
+ 0,32
|
l,0 ≤ w2/w1 ≤ 1,6
|
Влияние
смесеобразования в корне факела прямоточных горелок 
|
0,98·w2/w1 - 0,47
|
l,4 ≤ w2/w1 ≤ 4,0
|
3.4 При
подаче в горелки пыли высокой концентрации значение , подсчитанное по
формуле (3.2),
умножают на коэффициент 0,8. При этом долю первичного воздуха α1 и отношение w2/w1 принимают
равными тем значениям, которые были бы выбраны при обычной подаче пыли к
горелкам первичным воздухом.
3.5 Воздушные
оксиды азота образуются в зоне максимальных температур, то есть
там, где поля концентраций, скоростей и температур отдельных горелок уже
выровнялись. Следовательно, определяется в основном не особенностями
горелок, а интегральными параметрами топочного процесса.
Для подсчета используют зависимость, учитывающую
известное уравнение Зельдовича:
(3.4)
где - коэффициент избытка воздуха в зоне
активного горения, условно принимаемый как сумма организованно подаваемого
воздуха через горелки и присосов через нижнюю часть топочной камеры, т.е.
(3.5)
-
температура на выходе из зоны активного горения, К.
Уравнение (3.4) справедливо в диапазоне
коэффициентов избытка воздуха 1,05 ≤ ≤ 1,4 и до температуры = 2050 К. При
<
1800 К значением можно пренебречь.
Температуру на выходе из зоны активного
горения рассчитывают
в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов.
Для случая, когда рециркуляция дымовых
газов через горелки отсутствует, температура на выходе из зоны активного
горения ,
°С, рассчитывается так:
(3.6)
где Qв - теплосодержание воздуха, поступающего через горелки,
МДж/кг; (Vс)Г
- средняя суммарная теплоемкость
продуктов сгорания 1 кг топлива, МДж/(кг·°С); - степень выгорания топлива в
зоне активного горения; iтл -
энтальпия топлива, МДж/кг; ψF - произведение коэффициента эффективности на суммарную
поверхность, ограничивающую зону активного горения, м2; εТ
- степень черноты топки в зоне максимального тепловыделения.
Приведенное уравнение решается методом
последовательных приближений, т.к. в его правую часть входит = + 273. Если
расчетное значение по формуле (3.6) будет более чем на 50 °С
отличаться от предварительно выбранной величины ( ), то необходимо сделать второе
приближение.
При наличии рециркуляции дымовых газов расчет следует
выполнять в соответствии с проектированием топок с твердым шлакоудалением.
Определение концентраций и массовых выбросов оксидов
азота производится по формулам, приведенным в разделе 2 настоящих Методических
указаний.
Примеры расчетов выбросов оксидов азота в котлах
разных типов при сжигании различных видов твердого топлива приведены в
приложении 1
к настоящим Методическим указаниям. Для некоторых котлов показано влияние
подсветки факела газом или мазутом (см. раздел 5 настоящих Методических
указаний).
Настоящие Методические указания позволяют
рассчитывать концентрации оксидов азота при различных способах сжигания газа и
мазута в котлах в следующих диапазонах изменения основных режимных параметров:
нагрузка котла, D/Dном..................................................................... 0,5
- 1,0;
коэффициент избытка воздуха в зоне
активного горения (ЗАГ) αЗАГ......................................................... 0,7
- 1,4;
доля газов рециркуляции, подаваемых в
ЗАГ, R.......................... 0 - 0,35;
доля влаги, вносимой в ЗАГ, g....................................................... 0
- 0,35;
доля воздуха, вводимого во вторую ступень
горения при ступенчатом сжигании, δ.......................................... 0
- 0,33.
Пример расчета концентрации оксидов азота
в дымовых газах котла ТГМП-204ХЛ при сжигании природного газа приведен в
приложении 2
к настоящим Методическим указаниям.
4.1 Исходные данные, необходимые для
расчета:
а) конструктивные параметры
|
аТ
|
-
ширина топки (в свету), м; при наличии
двусветного экрана принимается ширина одной ячейки;
|
bТ
|
-
глубина топки (в свету), м;
|
hяр
|
-
расстояние между осями соседних (по высоте) горелок, м; при неравенстве
расстояний между ярусами (при Zяр ≥
3) определяются расстояния между первым и вторым ярусами горелок h1, 2, вторым и третьим h2, 3 и т.д.;
|
hδ
|
-
расстояние между осью верхнего яруса и осью сопел вторичного дутья (в случае
двухступенчатого сжигания топлива);
|
тип горелок
|
•
унифицированные и оптимизированные;
|
•
двухпоточные стадийного сжигания;
|
•
многопоточные стадийного сжигания;
|
•
многопоточные стадийного сжигания с
подачей части топлива в инертные газы;
|
Da
|
-
диаметр амбразуры горелок, м;
|
nГ
|
-
количество горелок;
|
dэ
|
-
диаметр экранных труб поверхностей нагрева в топке, мм;
|
s
|
-
шаг экранных труб, мм;
|
Zэ
|
-
число двусветных экранов.
|
б) характеристики топлива
|

|
-
теплотворная способность топлива, МДж/кг (МДж/м3);
|
Nr
|
-
содержание азота в топливе на рабочую массу %;
|

|
-
теоретическое количество воздуха,
необходимое для полного сгорания топлива при α = 1,0, м3/кг
(м3/м3);
|

|
-
объем продуктов сгорания, образовавшихся при стехиометрическом (α = 1,0)
сжигании топлива, м3/кг (м3/м3);
|

|
-
объем трехатомных газов, полученных при полном сгорании топлива с
теоретически необходимым количеством воздуха, м3/кг (м3/м3);
|

|
-
теоретический объем азота, полученный
при полном сгорании топлива с теоретически необходимым количеством воздуха, м3/кг
(м3/м3);
|
в) режимные параметры
|
Вр
|
-
расчетный расход топлива, кг/с (м3/с);
при наличии двусветного экрана Вр принимается на одну
ячейку;
|
tтл
|
-
температура топлива (при сжигании мазута), °С;
|
gф
|
-
удельный расход форсуночного пара, идущего на распыл мазута, кг пара/кг
мазута;
|
tф
|
-
температура пара, поступающего в форсунку на распыл мазута, °С;
|
pф
|
-
давление пара, поступающего в форсунку на распыл мазута, МПа;
|
tгв
|
-
температура горячего воздуха, °С;
|

|
-
коэффициент избытка воздуха на выходе из топки;
|

|
-
присосы холодного воздуха в топку;
|
R
|
-
доля рециркуляции дымовых газов в зону активного горения (0 - 0,35);
|
tгр
|
-
температура газов в месте отбора на рециркуляцию, °С;
|
g
|
-
водотопливное отношение в долях (g
= Gвл/Gтпл = 0 - 0,35);
|
tвл
|
-
температура воды (или пара), подаваемой в ЗАГ, °С;
|
рвл
|
-
давление воды (или пара), подаваемой в
ЗАГ, МПа;
|
δ
|
-
доля воздуха, поступающего во вторую ступень горения при двухступенчатом
сжигании (0 - 0,35).
|
4.2
Массовая концентрация оксидов азота (в пересчете на NO2)
во влажных продуктах сгорания при коэффициенте избытка воздуха в зоне активного
горения (г/м3) для
нормальных условий (0 °С, 101,3 кПа или 760 мм рт. ст.) определяется по
формулам:
при сжигании газа:
(4.1)
при сжигании мазута:
(4.2)
где - среднеинтегральная
температура продуктов сгорания в зоне активного горения, К; - отраженный тепловой
поток в зоне активного горения, МВт/м2; αЗАГ -
коэффициент избытка воздуха в зоне активного горения; τЗАГ -
время пребывания продуктов сгорания в зоне активного горения, с; КГ
- коэффициент, учитывающий конструкцию горелочного устройства, определяемый по
таблице 4.1;
-
член, учитывающий количество топливных оксидов азота при превышении содержания
азота в составе мазута 0,3 %, рассчитываемый как:
(4.3)
где Vг - объем
продуктов сгорания в ЗАГ, определяемый согласно пп. 4.19, 4.20 данной методики.
Таблица 4.1 - Значения коэффициента КГ в
зависимости от конструкции горелочного устройства
Место ввода газов рециркуляции
|
Топливо
|
Газ
|
Мазут
|
Унифицированные
и оптимизированные
|
1,0
|
1,0
|
Двухпоточные горелки
стадийного сжигания
|
0,75
|
0,8
|
Многопоточные
горелки стадийного сжигания
|
0,65
|
0,7
|
Многопоточные
горелки стадийного сжигания с подачей части топлива в инертные газы
|
0,5
|
0,6
|
4.3 Среднеинтегральная температура продуктов сгорания
в зоне активного горения (ЗАГ):
(4.4)
где Тад - адиабатная
температура горения топлива, К; ψЗАГ - средний коэффициент
тепловой эффективности поверхностей нагрева, ограничивающих ЗАГ.
4.4 Адиабатная температура горения (К)
рассчитывается методом последовательных приближений:
(4.5)
где βсг - степень
выгорания топлива в ЗАГ, определяемая по таблице 4.2 в зависимости от вида
сжигаемого топлива; - теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/м3);
KR - коэффициент,
зависящий от способа ввода газов рециркуляции, определяемый по таблице 4.3; и -
соответственно теоретические объемы воздуха и продуктов сгорания, м3/кг
(м3/м3); αотб - коэффициент избытка
воздуха в месте отбора газов из конвективного газохода на рециркуляцию.
Таблица 4.2 - Зависимость степени выгорания топлива βсг от коэффициента избытка воздуха в ЗАГ
Топливо
|
αЗАГ
|
0,7
|
0,8
|
0,9
|
1,0
|
1,01
|
1,02
|
1,03
|
1,04
|
1,05
|
1,06
|
1,07
|
1,08
|
≥
1,09
|
Газ
|
0,609
|
0,696
|
0,783
|
0,87
|
0,88
|
0,9
|
0,915
|
0,93
|
0,95
|
0,965
|
0,98
|
0,98
|
0,98
|
Мазут
|
0,588
|
0,672
|
0,756
|
0,84
|
0,85
|
0,87
|
0,88
|
0,9
|
0,915
|
0,93
|
0,95
|
0,965
|
0,98
|
Таблица 4.3 - Значения коэффициента КR в
зависимости от способа ввода газов
рециркуляции в ЗАГ
Способ ввода газов рециркуляции
|
КR
|
В под топки
|
0,05
|
В шлицы под
горелки
|
0,15
|
Снаружи
воздушного потока горелки
|
0,85
|
В дутьевой
воздух
|
1,0
|
Между
воздушными потоками горелки
|
1,2
|
4.5 Теплота, вносимая в
зону активного горения с топливом
(учитывается при сжигании мазута, при сжигании газа принимается Qтл = 0), МДж/кг:
Qтл = стл · tтл. (4.6)
Теплоемкость мазута, МДж/(кг·°С)
стл = (1,74 + 0,0025 · tтл) · 10-3, (4.7)
где tтл - температура мазута, °С.
4.6 Тепло, вносимое в зону активного
горения паровым дутьем через форсунку
(при сжигании жидкого топлива), МДж/кг:
Qф = gф · iф, (4.8)
где gф - удельный расход пара через форсунку на 1 кг мазута,
кг/кг; iф -
энтальпия пара, подаваемого на распыл, МДж/кг.
Параметры пара, поступающего на распыл
мазута, обычно составляют рф = 0,3 - 0,6 МПа, tф = 280 - 350 °С, gф при номинальной нагрузке
равен 0,03 ÷ 0,05 кг/кг мазута.
4.7 Теплота, вносимая в зону активного
горения с воздухом, МДж/кг (МДж/м3):
(4.9)
где - избыток воздуха в горелке при
наличии присосов воздуха в топку; и - энтальпии теоретически необходимого
количества воздуха при температуре горячего и холодного воздуха, МДж/кг (МДж/м3).
4.8 Теплота, вносимая в зону активного горения с газами
рециркуляции, МДж/кг (МДж/м3)
Qгр = КR · R ·
Iгр. (4.10)
Здесь КR -
коэффициент, зависящий от способа ввода газов рециркуляции, определяемый по
таблице 4.3;
R -
доля рециркуляции дымовых газов; Iгр - энтальпия газов рециркуляции, подаваемых в ЗАГ,
МДж/кг (МДж/м3), вычисляемая как:
(4.11)
где αотб - коэффициент
избытка воздуха в месте отбора газов из конвективного газохода на рециркуляцию
(обычно );
и -
соответственно энтальпии газов рециркуляции и теоретически необходимого
количества воздуха при температуре газов рециркуляции (МДж/м3),
рассчитываемые в соответствии с тепловым расчетом котельных агрегатов.
4.9 Теплота, вносимая в зону активного
горения при подаче воды или пара,
МДж/кг (МДж/м3),
Qвл = g(iвл - r), (4.12)
где g
- водотопливное отношение, определяемое в
зависимости от вида сжигаемого топлива:
(4.13)
Gвл, Gмаз,
Gгаз -
соответственно расход влаги, мазута и газа, кг/с;
-
плотность сухого природного газа при 0 °С и 101,3 кПа (760 мм рт. ст.);
iвл -
энтальпия влаги (воды или пара), поступающей в зону активного горения, МДж/кг
(МДж/м3);
r - теплота парообразования (при подаче воды в зону
активного горения r =
2,512 МДж/кг; при подаче пара r = 0).
4.10 Избыток воздуха в зоне активного горения αЗАГ:
αЗАГ = αГ + 0,5ΔαТ. (4.14)
4.11 Средняя теплоемкость продуктов сгорания, МДж/(м3·°С):
при сжигании природного газа
сГ = (1,57
+ 0,134kt)10-3; (4.15)
при сжигании мазута
сГ = (1,58 + 0,122kt)10-3, (4.16)
где - температурный коэффициент
изменения теплоемкости; - ожидаемая адиабатная температура, °С.
4.12 Теплоемкость воздуха при высоких температурах, МДж/(м3·°С)
св = (1,46
+ 0,092kt)10-3, (4.17)
где - температурный коэффициент
изменения теплоемкости.
4.13 Теплоемкость водяных паров, МДж/(м3·ºС)
(4.18)
4.14 Средний коэффициент тепловой эффективности
поверхностей нагрева, ограничивающих ЗАГ, ψЗАГ:
(4.19)
где Fст, Fверх, Fниж - соответственно полная поверхность экранированных стен
ЗАГ (рисунок 4.1),
площадь поперечного сечения топки, ограничивающего ЗАГ сверху и снизу, м2;
,
ψi - соответственно площадь участка стены ЗАГ, м2,
и тепловая эффективность этого участка; ψ´ - коэффициент,
характеризующий отдачу теплоты излучением в вышерасположенную зону:
- для топок, работающих на газе,
ψ´ = 0,1;
- для топок, работающих на мазуте,
ψ´ = 0,2.
Коэффициент ψ" характеризует
отдачу теплоты в сторону пода топки:
- если под не включен в объем ЗАГ:
(4.20)
где , , , Fп -
соответственно площади фронтового, боковых, и заднего экранов, расположенных
ниже ЗАГ, и пода, м2 (см. схемы на рисунке 4.1); ψф,
ψб, ψз, ψп - соответственно
тепловая эффективность фронтового,
боковых и заднего экранов, расположенных ниже ЗАГ, и пода;
- если под включен в объем ЗАГ:
ψ" = ψп. (4.21)
4.15 Отраженный поток в зоне активного горения , МВт/м2,
. (4.22)

а, б, в и г - варианты ввода
топлива и воздуха в топку.
Рис. 4.1
- Схемы определения зоны активного горения
4.16 Теплонапряжение зоны активного
горения, МВт/м2,
(4.23)
где Вр - расчетный
расход топлива, кг/с (м3/с), (при наличии в топке двусветного экрана
Вр принимается на одну ячейку).
4.17 Полная поверхность зоны активного
горения, м2,
fЗАГ = 2аТbТ + 2(аТ
+ bТ)hЗАГ, (4.24)
где аТ, bТ - соответственно
ширина фронта и глубина топочной камеры, м, [при наличии в топке двусветных
экранов принимается ширина одной ячейки , Zэ - число двусветных экранов].
4.18 Высота зоны активного горения hЗАГ, м,
(4.25)
где - высота зоны активного горения
без учета ввода в нее газов рециркуляции и влаги, м; Vг - объем продуктов сгорания, образовавшихся при сжигании
1 кг жидкого (1 м3 газообразного) топлива в ЗАГ, м3/кг (м3/м3);
- объем
продуктов сгорания, образовавшихся при сжигании 1 кг жидкого (1 м3
газообразного) топлива при вводе в ЗАГ газов рециркуляции и влаги, м3/кг
(м3/м3).
При настенной компоновке горелок высота определяется
из геометрических характеристик топки (см. схемы на рисунке 4.1):
- при обычном сжигании
(4.26а)
- при ступенчатом сжигании
(4.26б)
где - расстояние между осями
горелок по высоте между ярусами, м; n - количество ярусов; hδ - расстояние между осями горелок верхнего яруса и сопел
вторичного дутья, м; Da - диаметр
амбразуры горелок, м.
При подовой компоновке горелок
единичной мощностью от 50 до 95 МВт = 7,5 м, а горелок мощностью от 96 до 160
МВт =
10 м. При двухступенчатом сжигании принимается равной расстоянию между подом
и осями сопел вторичного дутья.
4.19 Объем продуктов сгорания, образовавшихся при сжигании
1 кг жидкого (1 м3 газообразного) топлива в ЗАГ, Vг, м3/кг
(м3/м3):
(4.27)
4.20 Объем продуктов сгорания, образовавшихся при сжигании
1 кг жидкого (1 м3 газообразного) топлива в случае ввода в ЗАГ газов
рециркуляции и/или влаги, , м3/кг
(м3/м3):
(4.28)
4.21 Время пребывания продуктов сгорания в зоне активного
горения τЗАГ (с) определяется как
(4.29)
где ξ - коэффициент заполнения
топочной камеры восходящими потоками газов:
- при фронтальном расположении горелок
ξ = 0,75;
- при встречном расположении горелок
ξ = 0,8;
- при подовой компоновке ξ = 0,9.
4.22 Пересчет массовой концентрации оксидов азота (см. п. 4.2) на
стандартные условия (сухие продукты сгорания и α = 1,4),
г/м3:
(4.30)
5.1 При проектировании новых котлов, рассчитанных на
сжигание угля и природного газа или угля и мазута, расчет выбросов оксидов
азота должен выполняться для случая работы котла с номинальной нагрузкой
полностью на худшем в экологическом отношении топливе. Приведенное содержание
азота на 1 ГДж у всех марок углей выше, чем у мазута, а у природного газа
связанный азот вообще отсутствует. Следовательно, для котлов, которые
проектируются на несколько видов топлива, включая уголь, расчет выбросов
оксидов азота следует выполнять по формулам раздела 3 настоящих Методических
указаний.
5.2 В действующих котлах, в которых в ряде случаев сжигаются одновременно
уголь и мазут или уголь и газ, расчет массовой концентрации оксидов азота (г/м3)
проводится для твердого топлива в соответствии с разделом 3
настоящих Методических указаний, а затем значение полученной концентрации нужно
умножить на поправочный безразмерный коэффициент А, который определяется
по следующим формулам:
- при сжигании газа вместе с углем:
(5.1)
- при сжигании мазута вместе с углем:
(5.2)
где δг и δм
- доли газа или мазута по теплу.
5.2.1 Доли газа и мазута по теплу рассчитывают по
формуле
(5.3)
где - расчетный расход газа или
мазута, м3/с (кг/с); - теплота сгорания газа или мазута, МДж/м3
(МДж/кг); и
- то
же, для угля, кг/с и МДж/кг.
5.2.2 Определения удельных выбросов (г/МДж)
производятся по уравнению (2.20), в правую часть которого подставляется
полученная величина [с поправкой по уравнению (5.1) или (5.2)].
5.2.3 Объем сухих дымовых газов и
теплоту сгорания при сжигании угля с мазутом рассчитывают по
формулам:
(Vсг)см = δм
(Vсг)м + (1 - δм) (Vсг)у; (5.4)
(5.5)
где δм - доля мазута по
теплоте, определяемая по (5.3); (Vсг)м
- объем сухих дымовых газов (м3/кг), образующихся при полном
сгорании мазута при α = 1,4 (см. раздел 2); - теплота сгорания мазута
(МДж/кг).
5.2.4 При сжигании угля совместно с
газом расчет выполняется условно на 1 кг твердого топлива с
учетом количества газа, приходящегося на 1 кг угля:
(Vсг)см = (Vсг)у
+ х (Vсг)г; (5.6)
(5.7)
где х - количество газа на 1 кг
твердого топлива, м3/кг.
Если смесь топлив задана долями
тепловыделения каждого топлива (δу и δг),
то количество газа х, приходящееся на 1 кг твердого топлива,
рассчитывается как
(5.8)
К методическим указаниям
по расчету выбросов оксидов азота
с дымовыми газами котлов
тепловых электростанций
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ
И КОНЦЕНТРАЦИЙ ОКСИДОВ АЗОТА ДЛЯ ПЫЛЕУГОЛЬНЫХ КОТЛОВ
Параметр
|
Формула
или обоснование
|
Пылеугольные
котлы
|
БКЗ-500-140-1
|
БКЗ-210
до реконстр.
|
БКЗ-210
после реконстр.
|
БКЗ-420-140/5
|
ТП-87
|
ТП-87
|
ТПП-215
|
ТПП-210
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
Марка угля
|
Техзадание или
эксплуатационные данные
|
Березовский
2Б
|
Промпродукт
кузнецких каменных углей ГР
|
Экибастузский
СС
|
Кузнецкий
1СС
|
Кузнецкий
Т
|
Нерюнгринский
3СС
|
Донецкий
АШ
|
Зольность Аr, %
|
«Тепловой
расчет котлов (нормативный метод)»; Табл. 1 - С-Пб, 1998
|
4,7
|
28,7
|
28,7
|
45,6
|
14,8
|
20,3
|
19,8
|
34,8
|
Влажность Wr, %
|
33,0
|
13,0
|
13,0
|
5,0
|
10,5
|
9,7
|
10,0
|
8,5
|
Содержание
азота Nr,%
|
0,4
|
1,8
|
1,8
|
0,8
|
1,5
|
1,5
|
0,6
|
0,5
|
Выход летучих Vdaf, %
|
48,0
|
41,5
|
41,5
|
25
|
33,5
|
14
|
20
|
4
|
Теплота
сгорания ,
МДж/кг
|
15,66
|
18,09
|
18,09
|
14,61
|
23,11
|
22,06
|
22,48
|
18,23
|
Содержание
азота на сухую массу Nd, %
|

|
0,60
|
2,07
|
2,07
|
0,84
|
1,68
|
1,66
|
0,67
|
0,55
|
Выход летучих
на рабочую массу Vr, %
|
(100Wr - Ar)/100
|
29,9
|
24,2
|
24,2
|
12,4
|
25,0
|
9,8
|
14,0
|
2,3
|
Содержание
связанного углерода Ссв
|
100 - Wr - Ar - Vr
|
32,4
|
34,1
|
34,1
|
37,1
|
49,7
|
60,2
|
56,2
|
54,4
|
Топливный
коэффициент FR
|
Cсв/Vr
|
1,08
|
1,41
|
1,41
|
3,00
|
1,99
|
6,14
|
4,00
|
24,00
|
Влияние характеристик
топлива на оксиды азота 
|
FR0,6 + (1 + Nd)
|
2,65
|
4,30
|
4,30
|
3,78
|
4,18
|
5,63
|
3,96
|
8,28
|
Тип горелок
|
Описание
котла
|
Прямоточные
|
Прямоточные
|
Прямоточные
|
Вихревые
|
Вихревые
|
Вихревые
|
Вихревые
|
Вихревые/прямоточные
|
Коэффициент
избытка воздуха в горелках αГ
|
«Тепловой
расчет котлов (нормативный метод)» или эксплуатационные данные
|
1,1
|
1,12
|
0,95
|
1,2
|
1,1
|
1,1
|
1,1
|

|
Доля
первичного воздуха α1
|
То
же
|
0,14
|
0,24
|
0,24
|
0,3
|
0,3
|
0,2
|
0,3
|

|
Степень
рециркуляции дымовых газов через горелки R, %
|
«Тепловой
расчет котлов (нормативный метод)» или эксплуатационные данные
|
40
|
4
|
4
|
0
|
0
|
0
|
0
|

|
Температура за
зоной активного горения , К
|
Руководящие
указания «Проектирование топок с твердым шлакоудалением»
|
1580
|
1700
|
1700
|
1830
|
1960
|
1980
|
1821
|

|
Соотношение
скоростей в выходном сечении горелок w2/w1
|
«Тепловой
расчет котлов (нормативный метод)» или эксплуатационные данные
|
2
|
2
|
1,8
|
1,48
|
1,4
|
1,4
|
1,4
|

|
Присосы в
топку ΔαТ
|
То
же
|
0,1
|
0,1
|
0,1
|
0,02
|
0,1
|
0,1
|
0,02
|
0,1
|
Третичное
дутье αIII
|
Описание
котла
|
0
|
0
|
0,17
|
0
|
0
|
0
|
0
|

|
Коэффициент
избытка воздуха на выходе из зоны активного горения 
|
αГ + 0,5ΔαТ
|
1,15
|
1,17
|
1,00
|
1,21
|
1,15
|
1,15
|
1,11
|

|
Влияние αГ
на образование топливных оксидов азота 
|
Для вихревой
горелки (0,35αГ + 0,4)2,
для прямоточной горелки (0,53αГ +
0,12)2
|
0,494
|
0,509
|
0,389
|
0,672
|
0,616
|
0,616
|
0,616
|

|
Влияние α1
на образование топливных оксидов азота 
|
1,73α1 + 0,48
|
0,722
|
0,895
|
0,895
|
0,999
|
0,999
|
0,826
|
0,999
|

|
Влияние R на образование топливных
оксидов азота βR
|
1 -
0,016R0,5
|
0,930
|
0,972
|
0,972
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|
1,00
|

|
Влияние на
образование топливных оксидов азота 
|
0,11( - 1100)0,33
|
0,861
|
0,928
|
0,928
|
0,990
|
1,046
|
1,054
|
0,986
|

|
Влияние
смешения в корне факела на образование топливных оксидов азота βсм
|
Для вихревой
горелки 0,4(w2/w1)2
+ 0,32, для прямоточной - 0,98w2/w1 - 0,47
|
1,49
|
1,49
|
1,29
|
1,20
|
1,10
|
1,10
|
1,10
|

|
Удельный
выброс топливных оксидов азота , г/МДж
|
0,12· · · ·βR× ·βсм
|
0,135
|
0,316
|
0,209
|
0,360
|
0,357
|
0,400
|
0,319
|

|
Удельный
выброс воздушных оксидов азота , г/МДж*
|
1,54·1016[( - 1)/ ]0,5·е-67000/ ×( )-0,5
|
0,000
|
0,001
|
0,000
|
0,019
|
0,179
|
0,252
|
0,012
|

|
Суммарный
удельный выброс оксидов азота , г/МДж
|
+ 
|
0,135
|
0,317
|
0,209
|
0,379
|
0,536
|
0,652
|
0,331
|

|
Теоретический
объем газов , м3/кг
|
«Тепловой расчет
котлов (нормативный метод)» или эксплуатационные данные
|
5,03
|
5,35
|
5,35
|
4,25
|
6,6
|
6,25
|
6,39
|
5,17
|
Теоретический
объем воздуха , м3/кг
|
4,28
|
4,87
|
4,87
|
3,92
|
6,11
|
5,87
|
5,95
|
4,91
|
Объем водяных
паров ,
м3/кг
|
0,82
|
0,62
|
0,62
|
0,43
|
0,61
|
0,45
|
0,56
|
0,30
|
Объем сухих
дымовых газов Vсг при н. у. и
α = 1,4, м3/кг
|
+ (1,4 - 1) - 
|
5,92
|
6,68
|
6,68
|
5,39
|
8,43
|
8,15
|
8,21
|
6,83
|
Концентрация NOх, в сухих дымовых газах при н.у. и
α = 1,4 без учета «подсветки» , г/м3
|

|
0,36
|
0,86
|
0,57
|
1,03
|
1,47
|
1,77
|
0,91
|

|
Доля газа
(мазута) по теплу δг (δм)
|

|
0
|
0
|
0
|
0
|
0,42
(газ)
|
0,10
(мазут)
|
0
|

|
Поправочный коэффициент
на «подсветку» Ai
|
При сжигании
газа с углем 1 - (δг/2,5)0,5; при сжигании мазута
с углем 1 - (δм/1,65)0,5
|
1
|
1
|
1
|
1
|
0,590
|
0,754
|
1
|
0,755
|
Концентрация NOx в сухих дымовых газах при н.у. и
α = 1,4 с учетом «подсветки» угля газом (мазутом) , г/м3
|

|
0,36
|
0,86
|
0,57
|
1,03
|
0,87
|
1,33
|
0,91
|

|
*
Если < 1, то принимается равным 0.
|
К методическим указаниям
по расчету выбросов оксидов азота
с дымовыми газами котлов
тепловых электростанций
РАСЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА В ДЫМОВЫХ ГАЗАХ
КОТЛА ТГМП-204ХЛ ПРИ СЖИГАНИИ ПРИРОДНОГО ГАЗА
Исходные данные
Расчеты оксидов азота при сжигании природного
газа в котле ТГМП-204ХЛ, представленном на рисунке П.2.1, на номинальной
нагрузке выполнялись для трех вариантов, представленных в таблице П.2.1:
1. Ввод газов рециркуляции в дутьевой
воздух;
2. Впрыск воды в топку через щелевые
форсунки, установленные в центральной части горелочных устройств, и подача
газов рециркуляции;
3. Организация двухступенчатого сжигания
путем отключения подачи природного газа на третий ярус горелок с вводом газов
рециркуляции.
В третьем варианте доля воздуха,
подаваемого во вторую ступень, составляет 0,33, а коэффициент избытка воздуха в
горелках первого и второго ярусов (при αТ = 1,05)
рассчитывается следующим образом.
Действительный объем воздуха, подаваемого
в топку, м3/с, при равном количестве горелок в ярусах представляет
собой сумму
(П.2.1)
где - объем воздуха, подаваемого в
первые два яруса горелок;
-
объем воздуха, подаваемого в третий ярус горелок.
Коэффициент избытка воздуха определяется
как
(П.2.2)
где - теоретическое количество
воздуха, необходимого для полного сжигания топлива (α = 1).
Коэффициент избытка воздуха в двух первых
ярусах горелок
(П.2.3)
где (исходя из условия αТ
= 1,05).
Таким образом, избыток воздуха в горелках
первых двух ярусов при долях воздуха, подаваемого в первую ступень горения
δ = 0,67 и во вторую ступень горения (третий ярус горелок) δ = 0,33,
составляет примерно 0,7.

Рис. П.2.1 - Схема ЗАГ котла ТГМП-204ХЛ
Таблица П.2.1 - Расчет концентрации оксидов азота для
котла ТГМП-204ХЛ
Определяемая величина
|
Размерность
|
Формула
или обоснование
|
Вариант
1
|
Вариант
2
|
Вариант
3
|
с
вводом газов рециркуляции
|
с
вводом газов рециркуляции и впрыском воды
|
двухступенчатое
сжигание с вводом газов рециркуляции
|
1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
Конструктивные
параметры
|
Ширина топки в
свету аТ
|
м
|
Исходные
данные
|
20,66
|
20,66
|
20,66
|
Глубина топки
в свету bТ
|
м
|
То
же
|
10,26
|
10,26
|
10,26
|
Диаметр
амбразуры горелок Dа
|
м
|
-»-
|
1,5
|
1,5
|
1,5
|
Диаметр
экранных труб dэ
|
мм
|
-»-
|
32
|
32
|
32
|
Угловой
коэффициент х
|
|
Котел
в газоплотном исполнении
|
1
|
1
|
1
|
Расстояние
между осями горелок:
|
|
|
|
|
|
первого и
второго яруса h1, 2
|
м
|
Исходные
данные
|
3
|
3
|
3
|
второго и
третьего яруса h2, 3
|
м
|
То
же
|
3
|
3
|
3
|
Количество
работающих по топливу горелок nГ
|
-
|
-»-
|
36
|
36
|
24
|
Режимные
параметры
|
Теплота
сгорания топлива 
|
МДж/м3
|
Исходные
данные
|
35,3
|
35,3
|
35,3
|
Теоретический
объем воздуха, необходимого для полного сжигания топлива, 
|
м3/м3
|
То
же
|
9,52
|
9,52
|
9,52
|
Теоретический
объем газов, образовавшихся при сжигании топлива при α = 1,0, 
|
м3/м3
|
-»-
|
10,68
|
10,68
|
10,68
|
Объем
трехатомных газов 
|
м3/м3
|
-»-
|
1,0
|
1,0
|
1,0
|
Теоретический
объем азота 
|
м3/м3
|
-»-
|
7,53
|
7,53
|
7,53
|
Расчетный
расход топлива Вр
|
м3/с
|
-»-
|
55,9
|
55,9
|
55,9
|
Коэффициент
избытка воздуха на выходе из топки 
|
-
|
-»-
|
1,07
|
1,05
|
1,05
|
Присосы
холодного воздуха в топку 
|
-
|
-»-
|
0
|
0
|
0
|
Температура
горячего воздуха tгв
|
ºС
|
-»-
|
360
|
360
|
360
|
Энтальпия
горячего воздуха 
|
МДж/м3
|
Таблица XVI, «Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный
метод)». - СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
4,631
|
4,631
|
4,631
|
Температура
холодного воздуха tхв
|
°С
|
Принято
согласно «Тепловому расчету котельных агрегатов (нормативный метод)». - СПб.:
ЦКТИ, 1998.
|
30
|
30
|
30
|
Энтальпия
холодного воздуха 
|
МДж/м3
|
Таблица XVI, «Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный
метод)». - СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
0,378
|
0,378
|
0,378
|
Доля газов
рециркуляции, подаваемых в топку, R
|
-
|
Исходные
данные
|
0,05
|
0,05
|
0,05
|
Температура
газов рециркуляции tгр
|
°С
|
То
же
|
390
|
390
|
390
|
Энтальпия
продуктов сгорания при α = 1,0 и t
= tгр
|
МДж/м3
|
Таблица XVI, «Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный
метод)». - СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
5,926
|
5,926
|
5,926
|
Энтальпия
воздуха (tгр)
при α = 1,0 и t = tгр
|
МДж/м3
|
То
же
|
5,026
|
5,026
|
5,026
|
Доля воздуха,
подаваемого во вторую ступень горения, δ
|
-
|
Исходные
данные
|
-
|
-
|
0,33
|
Водотопливное
отношение Gвл/Gтпл (по массе)
|
кг/кг
|
То
же
|
-
|
0,17
|
-
|
Плотность
природного газа 
|
кг/м3
|
-»-
|
-
|
0,712
|
-
|
Водотопливное
соотношение g
|
кг/м3
|

|
-
|
0,121
|
-
|
Температура
воды, подаваемой в топку, tвл
|
°С
|
Исходные
данные
|
-
|
20
|
-
|
Давление воды,
подаваемой в топку, рвл
|
МПа
|
То
же
|
-
|
0,1
|
-
|
Энтальпия
вводимой влаги iвл
|
МДж/кг
|
Таблица XXIV, «Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный
метод)». - СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
-
|
0,084
|
-
|
Расчет
|
Избыток
воздуха в горелке αГ
|
-
|

|
1,07
|
1,05
|
0,7
|
Коэффициент,
учитывающий конструкцию горелочного устройства, КГ
|
-
|
Таблица
4.1
|
1
|
1
|
1
|
Коэффициент,
учитывающий место ввода газов рециркуляции, КR
|
-
|
Таблица
4.3
|
1
|
1
|
1
|
Тепло,
вносимое в ЗАГ с воздухом, Qв
|
МДж/м3
|

|
4,995
|
4,863
|
3,242
|
Присосы
холодного воздуха в водяном экономайзере ΔαВЭ (два
пакета)
|
-
|
Опускной
газоход газоплотный; ΔαВЭ для одного пакета принимается
по таблице XVII «Теплового расчета котельных
агрегатов (нормативный метод)». - СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
0,02
|
0,02
|
0,02
|
Коэффициент
избытка воздуха в месте отбора газов из конвективного газохода на
рециркуляцию αотб
|
-
|

|
1,09
|
1,07
|
1,07
|
Энтальпия
газов рециркуляции Iгр
|
МДж/м3
|

|
6,378
|
6,278
|
6,278
|
Тепло,
вносимое в зону активного горения с рециркулирующими газами, Qгр
|
МДж/м3
|
Qгр = KRRIгр
|
0,319
|
0,314
|
0,314
|
Теплота
парообразования r
|
МДж/кг
|
Таблица ХХIII, «Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный
метод)». - СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
-
|
2,512
|
-
|
Тепло,
вносимое в зону активного горения с водой, Qвл
|
МДж/кг
|
Qвл = g(iвл
- r)
|
-
|
-0,413
|
-
|
Коэффициент
избытка воздуха в зоне активного горения αЗАГ
|
-
|
αЗАГ = αГ +
0,5·ΔαТ
|
2,07
|
1,05
|
0,7
|
Степень
выгорания топлива в зоне активного горения βсг
|
-
|
Таблица
4.2
|
0,98
|
0,95
|
0,609
|
1-е
приближение
|
Ожидаемая
адиабатная температура Tад
|
К
|
Принимается
|
2270
|
2200
|
2150
|
Ожидаемая
адиабатная температура 
|
°С
|
Tад - 273
|
1997
|
1927
|
1877
|
Температурный
коэффициент kt
|
-
|

|
0,797
|
0,727
|
0,677
|
Средняя
теплоемкость продуктов сгорания сг
|

|
Формула
(4.15)
|
1,677×10-3
|
1,667×10-3
|
1,661×10-3
|
Средняя
теплоемкость воздуха св
|

|
Формула
(4.17)
|
1,533×10-3
|
1,527×10-3
|
1,522×10-3
|
Теплоемкость
водяных паров свл
|

|
Формула
(4.18)
|
-
|
1,952×10-3
|
-
|
Адиабатная
температура горения топлива Тад
|
К
|
Формула
(4.5)
|
2282
|
2210
|
2189
|
2-е
приближение
|
Ожидаемая
адиабатная температура T´ад
|
К
|
Принимается
|
2278
|
2207
|
2185
|
Ожидаемая
адиабатная температура 
|
°С
|
Tад - 273
|
2005
|
1934
|
1912
|
Температурный
коэффициент kt
|
-
|

|
0,805
|
0,734
|
0,712
|
Средняя
теплоемкость продуктов сгорания сг
|

|
Формула
(4.15)
|
1,678·10-3
|
1,668·10-3
|
1,665·10-3
|
Средняя
теплоемкость воздуха св
|

|
Формула
(4.17)
|
1,534·10-3
|
1,528·10-3
|
1,526·10-3
|
Теплоемкость
водяных паров свл
|

|
Формула
(4.18)
|
-
|
1,954·10-3
|
-
|
Адиабатная
температура горения топлива Тад
|
К
|
Формула
(4.5)
|
2280
|
2209
|
2185
|
Высота зоны
активного горения 
|
м
|
Для обычного
сжигания - ф-ла (4.26а); для ступенчатого сжигания - ф-ла (4.26б)
(см. рисунки 4.1 и П.2.1)
|
10,5
|
10,5
|
8,25
|
Объем дымовых
газов, образовавшихся при сжигании 1 м3 газа без ввода газов
рециркуляции и влаги в ЗАГ, Vг
|
м3/м3
|

|
11,337
|
11,113
|
7,385
|
Объем
продуктов сгорания, образовавшихся при сжигании 1 м3 газа при
вводе в ЗАГ газов рециркуляции и влаги, 
|
м3/м3
|
Формула
(4.28)
|
11,915
|
11,903
|
7,953
|
Высота зоны
активного горения с учетом ввода газов рециркуляции и влаги hЗАГ
|
м
|

|
11,04
|
11,25
|
8,89
|
Поверхность
расположенных в зоне активного горения:
|
|
|
|
|
|
фронтовых экранов Fф
|
м2
|
Fф = аТhЗАГ
|
228,09
|
232,43
|
183,67
|
задних экранов Fз
|
м2
|
Fз = аТhЗАГ
|
228,09
|
232,43
|
183,67
|
боковых экранов Fб
|
м2
|
Fб = bТhЗАГ
|
113,27
|
115,43
|
91,21
|
горелок Fг
|
м2
|

|
63,61
|
63,61
|
53,01
|
сечений, ограничивающих зону активного горения сверху и снизу, Fверх и Fниж
|
м2
|
Fверх = Fниж
= aТ·bТ
|
211,97
|
211,97
|
211,97
|
Площадь
поверхностей, расположенных ниже ЗАГ, (см. рисунок П.2.1):
|
|
|
|
|
|
фронтовых экранов 
|
м2
|

|
27,89
|
27,89
|
27,89
|
задних экранов 
|
м2
|

|
27,89
|
27,89
|
27,89
|
боковых экранов 
|
м2
|

|
13,85
|
13,85
|
13,85
|
пода Fп
|
м2
|
Fп = aТbТ
|
211,97
|
211,97
|
211,97
|
Коэффициент
тепловой эффективности настенных экранов ψэ
|
-
|
Таблица 6.3,
«Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод)». - СПб.: ЦКТИ,
1998.
|
0,65
|
0,65
|
0,65
|
Коэффициент
тепловой эффективности пода, закрытого шамотным кирпичом, ψп
|
-
|
То
же
|
0,1
|
0,1
|
0,1
|
Коэффициент,
характеризующий отдачу тепла излучением в вышерасположенную зону,
ψ´
|
-
|
Согласно
рекомендациям «Теплового расчета котельных агрегатов (нормативный метод)». -
СПб.: ЦКТИ, 1998.
|
0,1
|
0,1
|
0,1
|
Коэффициент,
характеризующий отдачу тепла в сторону пода, ψ"
|
-
|

|
0,255
|
0,255
|
0,255
|
Средняя
тепловая эффективность поверхностей, ограничивающих ЗАГ, ψЗАГ
|
-
|

|
0,432
|
0,434
|
0,409
|
Среднеинтегральная
температура продуктов сгорания 
|
К
|

|
1979
|
1916
|
1916
|
Полная
поверхность зоны активного горения fЗАГ
|
м2
|
fЗАГ = 2аТbТ + 2(аТ + bТ)hЗАГ
|
1106,66
|
1119,64
|
973,70
|
Теплонапряжение
зоны активного горения qЗАГ
|
МВт/м2
|

|
2,014
|
1,912
|
1,440
|
Отраженный
поток в зоне активного горения 
|
МВт/м2
|

|
1,144
|
1,082
|
0,851
|
Коэффициент
заполнения топочной камеры ξ
|
-
|
П.
4.21
|
0,8
|
0,8
|
0,8
|
Время
пребывания продуктов сгорания в ЗАГ τЗАГ
|
с
|

|
0,388
|
0,409
|
0,483
|
Массовая
концентрация оксидов азота в пересчете на NO2
во влажных продуктах сгорания при αЗАГ
|
г/м3
|
Формула
(4.1)
|
1,084
|
0,859
|
0,824
(αЗАГ = 0,7)
|
Теоретический
объем образовавшихся сухих газов (при α = 1,0) 
|
м3/м3
|

|
8,53
|
8,53
|
8,53
|
Массовая
концентрация оксидов азота в пересчете на NO2
и стандартные условия (сухие газы, α = 1,4) 
|
г/м3
|
Формула
(4.30)
|
0,988
|
0,771
|
0,494
|
СОДЕРЖАНИЕ
|
|