МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

 

РУКОВОДЯЩИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
И ЭКСПЛУАТАЦИИ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КАЛОРИФЕРОВ
С ПРОВОЛОЧНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ

 

 

СОЮЗТЕХЭНЕРГО

Москва 1981

 

Составлено парогенераторным отделением Всесоюзного дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехнического научно-исследовательского института им. Ф.Э. Дзержинского (ВТИ)

Составители доктор техн. наук В.А. ЛОКШИН, инженеры С.Н. ТУЛИН, Т.В. АБРАМОВА, канд. техн. наук В.Н. ФОМИНА

 

В настоящих Руководящих указаниях на основе обобщения научных исследований ВТИ и опыта эксплуатации сформулированы основные положения по проектированию, эксплуатации, ремонту и монтажу энергетических калориферов из труб с проволочным оребрением.

Приведены конструктивные характеристики энергетических калориферов производства Тюменского турбомеханического завода (ТТИЗ). Изложены методики теплового, аэродинамического и гидравлического расчета.

Разработка Руководящих указаний выполнена в ВТИ под научным руководством доктора техн. наук проф. Локшина В.А.

Руководящие указания предназначены для проектно-конструкторских организаций, котлостроительных заводов, электростанций и ремонтных предприятий.

УТВЕРЖДАЮ:

Начальник Главного технического

управления по эксплуатации

энергосистем

В.И. ГОРИН

24 июня 1980 г.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. В современных котельных установках большой мощности широко применяется предварительный подогрев воздуха до его поступления в газовые воздухоподогреватели. Применение устройства для внекотлового подогрева холодного воздуха обязательно при сжигании в котлах твердых и жидких топлив.

1.2. Устройства для предварительного подогрева воздуха (ППВ) имеют многофункциональное назначение. В первую очередь они предназначаются для повышения надежности работы котлов за счет предотвращения низкотемпературной коррозии и золового загрязнения воздухоподогревателей.

1.3. При рациональной тепловой схеме устройства для внекотлового предварительного подогрева воздуха должны повышать экономичность работы паротурбинных установок на органическом топливе за счет использования тепла низких отборов и охлаждающей воды конденсаторов.

1.4. При правильном выборе комплекса устройств для предварительного подогрева воздуха можно достигнуть улучшения сантехнических условий станционных помещений (вентиляция зданий), что способствует улучшению условий и повышению культуры эксплуатации.

1.5. Многообразие компоновок и тепловых схем паротурбинных установок, типов котлов и воздухоподогревателей обусловливает специфические требования к конструкции и компоновке устройств для предварительного подогрева воздуха. В связи с этим на базе труб с проволочным оребрением разработаны калориферные установки разнообразной конструкции и компоновок.

1.6. Для достижения положительного эффекта в работе устройств ППВ необходим комплексный учет всех факторов, влияющих на их работу. Этими факторами являются тип поверхности нагрева, конструкция элементов, компоновка калориферной установки, вид теплоносителя, тепловая, воздушная и гидравлическая схемы.

2. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ КАЛОРИФЕРНЫМ УСТАНОВКАМ

2.1. Устройства ППВ должны удовлетворять ряду требований. Главное из них - обеспечение заданного уровня подогрева воздуха при всех режимах работы котла в зимние и летние периоды, включая пуски и остановы котлов.

2.2. Предварительный подогрев воздуха должен обеспечивать надежную защиту воздухоподогревателей от сернокислотной и гидратной коррозии, а также от чрезмерного образования золовых отложений не только при сжигании проектного вида топлива, но и при использовании резервного топлива.

2.3. Прогрев воздуха должен быть равномерным по сечению воздушного короба за калориферами.

2.4. Калориферы должны быть надежными в эксплуатации. Появление неплотностей в них может усугубить процесс низкотемпературной коррозии и загрязнение основного воздухоподогревателя.

2.5. Устройства ППВ должны исключать возможность попадания в них влаги, агрессивных газов, коррозионных и загрязняющих веществ.

2.6. Энергетические калориферы должны быть малогабаритными с минимальной массой, иметь большие значения коэффициентов теплопередачи при небольшом аэродинамическом сопротивлении.

2.7. Энергетические калориферы должны быть технологичными в изготовлении и ремонтопригодными. Они должны быть защищены от замораживания и иметь устройства для консервации в период стоянки и для выпуска воздуха.

2.8. Современные калориферные установки должны оснащаться необходимыми контрольно-измерительными устройствами и автоматикой регулирования температуры воздуха.

2.9. Для комплексного решения задач защиты воздухоподогревателей, повышения экономичности электростанции, вентиляции зданий могут выбираться комбинированные многоступенчатые устройства с применением различных теплоносителей и аппаратов.

Рациональный выбор схемы предварительного подогрева котельного воздуха проверяется соответствующими технико-экономическими расчетами [1].

3. КОНСТРУКЦИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КАЛОРИФЕРОВ ИЗ ТРУБ С ПРОВОЛОЧНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ

3.1. Проведенный в ВТИ комплекс исследований [2, 3, 4, 5] позволил выбрать в качестве наиболее эффективной для паровых и водяных калориферов поверхность нагрева с проволочным оребрением, установить ее оптимальные геометрические характеристики и методы расчета.

Эти поверхности из стальных труб диаметром 12 ÷ 19 мм со стальным припаянным петельно-проволочным оребрением имеют коэффициент оребрения, равный 7 - 9, и по сравнению с сантехническими дают значительный выигрыш по массе и габаритам (в 2 - 3 раза).

Общий вид труб с проволочным оребрением, используемых для энергетических калориферов, показан на рис. 1.

Рис. 1. Труба с проволочным оребрением (обозначения см. в табл. 1)

3.2. Основные конструктивные размеры труб с проволочным оребрением, освоенные в серийном изготовлении на Тюменском заводе Минэнерго СССР (ТТМЗ) и Троицком энергомашиностроительном заводе (ТЭМЗ), приведены в табл. 1.

Таблица 1

Геометрические характеристики труб с проволочным оребрением для энергетических калориферов

3.3. Поверхности нагрева с проволочным оребрением имеют цинковое покрытие, которое позволяет не только осуществлять надежный контакт основной трубы с проволокой, но и защитить проволоку от наружной коррозии.

3.4. Для ППВ следует использовать имеющиеся типовые конструкции секций энергетических калориферов из труб с проволочным оребрением: прямотрубные с горизонтальными коллекторами, а также змеевиковые с вертикальными коллекторами.

Наиболее широкое применение получили энергетические паровые калориферные секции СО-110 змеевикового типа, разработанные ЦКБ Главэнергоремонта-ВТИ [6]. Этими же организациями совместно с Тюменским заводом разработана подобная секция с большей поверхностью нагрева СО-170. В табл. 2 приведены основные конструктивные характеристики паровых секций СО-110 (рис. 2) и СО-170 (рис. 3).

Рис. 2. Секция энергетических калориферов СО-110

Рис. 3. Секция энергетических калориферов СО-170

Секции СО-110 и СО-170 представляют собой теплообменники, у которых входной и выходной коллекторы сделаны из труб диаметром 108×6 мм и расположены вертикально. Отверстия решеток на коллекторах развернуты перпендикулярно к концам змеевиков.

Горизонтальное расположение змеевиков обеспечивает свободное перемещение отдельных труб при тепловом расширении.

Основная теплообменная поверхность выполнена из цельнотянутых стальных труб со стальным проволочным оребрением.

Для предотвращения проскока воздуха на гладких (неоребренных) концах труб установлены щитки. Вертикальное расположение коллекторов обеспечивает хорошее удаление воздуха и дренаж конденсата. Рабочие условия: среда - пар давлением до 1,6 МПа (16 кгс/см²) при температуре не более 300 °С.

3.5. Для ППВ могут применяться прямотрубные паровые калориферы (рис. 4). Они изготовляются Тюменским заводом Минэнерго СССР из электросварных оребренных труб ВТИ-ТЭМЗ-III (табл. 1) и предназначены для нагрева воздуха отборным паром с давлением не свыше 0,3 МПа (3 кгс/см²). Они могут использоваться как отопительные калориферы зданий электростанции. В табл. 2 приведены их основные конструктивные характеристики.

Рис. 4. Прямотрубная секция отопительного аппарата А0-1000/750:

1 - направляющая решетка; 2 - нагревательная секция; 3 - диффузор; 4 - рама; 5 - отвод

3.6. Специальные водяные калориферы с проволочным оребрением разработаны СКБ ВТИ совместно с ВТИ и Тюменским заводом с поверхностью нагрева 110 и 170 м². Конструктивные характеристики приведены в табл. 2.

Таблица 2

Конструктивные характеристики секций энергетических калориферов производства Тюменского завода

 

В качестве водяных калориферов с проволочным оребрением могут быть использованы разреженные секции СО-89-В, СО-68-В, а также при низком давлении и секции (см. рис. 4).

Конструктивные характеристики разреженных секций даны в табл. 2.

4. КОМПОНОВКИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ - КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК

4.1. Рациональная компоновка калориферной установки должна предусматривать равномерное распределение воздуха и теплоносителя по её параллельным элементам.

4.2. Компоновка калориферной установки влияет на экономичность работы котлов. Разверка по подогреву воздуха по ширине влечет за собой необходимость излишнего подогрева воздуха и повышения температуры уходящих газов. При разработке компоновки калориферной установки на базе энергетических секций предпочтительно размещение панелей перпендикулярно или под углом β ≥ 30° к направлению воздушного потока. Применение компоновок с установкой калориферных элементов в нескольких отдельных параллельных воздушных коробах различного сечения и аэродинамического сопротивления нерационально.

4.3. В соответствии с компоновкой оборудования электростанции применяются калориферные установки с закрытым или открытым размещением.

При открытых компоновках должно быть уделено особое внимание вопросам дренажа конденсата и недопущению замораживания поверхностей нагрева.

4.4. Габариты помещения должны обеспечивать рациональную компоновку воздуховодов - без участков, имеющих резкое повышение воздушного сопротивления или предопределяющих неравномерность распределения воздуха и его нагрева по ширине воздуховода перед воздухоподогревателем.

4.5. Энергетическая калориферная установка состоит из ряда панелей, собираемых из типовых секций с проволочным оребрением (СО-110, СО-170 и др.).

Расположение труб змеевика типовых секций должно быть почти горизонтальным, со слабым уклоном (не более 10°) в сторону коллектора, а прямотрубных - вертикальным.

4.6. Компоновки ППВ разделяются на однопоточные и многопоточные, одноступенчатые и многоступенчатые.

В котельных установках малой и средней мощности обычно применяются однопоточные калориферные установки одноступенчатой компоновки. Для современных энергоблоков необходимо использовать многопоточные компоновки.

4.7. Многоступенчатые компоновки энергетических калориферных устройств следует применять при необходимости подогрева воздуха с начальной отрицательной температурой. Такие установки включают ступени основного и вспомогательного калориферов. Многоступенчатые компоновки могут быть выполнены с использованием для обеих ступеней энергетических калориферов с проволочным оребрением; такие же установки могут быть комбинированными с использованием в основной ступени энергетического калорифера, а для начального подогрева воздуха - иные вспомогательные теплообменные аппараты;

Комбинированный предварительный подогрев воздуха может осуществляться в нескольких ступенях, работающих с различными теплоносителями (пар, вода, воздух).

Комбинированные устройства ППВ находят применение при их многофункциональном использовании.

4.8. На действующих электрических станциях нашли применение одноступенчатые калориферные установки из труб с проволочным оребрением (рис. 5, а, б). При подаче морозного воздуха на вход в паровые калориферы возникает опасность замерзания отдельных труб, появления течей, коррозии и загрязнения воздухоподогревателя.

Рис. 5. Энергетическая калориферная установка котла блока 800 МВт Углегорской ГРЭС:

а - продольный разрез; б - план

1 - дутьевой вентилятор; 2 - подводящий короб; 3 - калорифер; 4 - отводящий воздушный короб; 5 - регенеративный воздухоподогреватель; 6 - короб уходящих газов

4.9. Перспективными являются двухступенчатые компоновки, включающие основные энергетические калориферы с постоянным забором воздуха в верху котельного помещения и вспомогательные предвключенные калориферы для подогрева наружного воздуха. При таких компоновках основные калориферы работают в стабильном температурном режиме, а вспомогательные калориферы обеспечивают дополнительное повышение экономичности, повышают надежность основных калориферов и выполняют функции улучшения сантехнических условий работы персонала.

Подобные компоновки могут иметь замкнутую или разомкнутую аэродинамическую схему.

4.10. Произвольное размещение параллельных элементов многопоточной калориферной установки недопустимо из-за появления существенных аэродинамических разверок и неравномерностей подогрева холодного воздуха.

4.11. Панели из горизонтальных секций (СО-110 или СО-170) должны быть включены параллельно по пару. Последовательное (по пару) включение секций в панели, а также компоновка таких панелей с отступлением от вертикального расположения коллекторов не рекомендуются.

5. ТЕПЛОВЫЕ СХЕМЫ КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК

5.1. Рациональная тепловая схема должна обеспечить работоспособность калориферной установки при всех режимах эксплуатации, включая зимние периоды.

В случае, если подогрев воздуха в зимнее время и в пусковые периоды решается специальными средствами, калориферная установка выполняется по прямой одноступенчатой схеме (рис. 6, а).

Рис. 6. Одноступенчатые схемы предварительного подогрева воздуха:

а, в, г - для котлов с регенеративными воздухоподогревателями; б - для котлов с трубчатыми воздухоподогревателями

1 - калориферная установка; 2 - вентилятор; 3 - трубчатый воздухоподогреватель; 4 - вспомогательный вентилятор; 5 - смеситель

Такая схема пригодна для электростанций, работающих на сернистых топливах и забирающих постоянно воздух из помещения котельной, либо (в зимнее время) с присадкой наружного воздуха при средней температуре поступающего в дутьевой вентилятор воздуха выше нуля.

5.2. Для котлов с трубчатыми воздухоподогревателями на электростанциях, где в зимнее время минусовые температуры наружного воздуха непродолжительны, рекомендуется использовать схему калориферной установки, предусматривающую дополнительное использование рециркуляции горячего воздуха (рис. 6, б).

5.3. Для котлов с регенеративными воздухоподогревателями на электростанциях с коротким периодом низких температур наружного воздуха в зимнее время рекомендуется использовать энергетическую калориферную установку с дополнительной рециркуляцией нагретого воздуха после калорифера в воздуховод перед дутьевым вентилятором (рис. 6, в).

Возможности использования такой схемы ограничены допустимыми производительностью и давлением дутьевых вентиляторов.

При отсутствии запаса дутьевых вентиляторов по давлению следует использовать схему с дополнительным вентилятором, подключенным через смеситель на сторону нагнетания основного вентилятора (рис. 6, г).

5.4. Для крупных теплоэнергетических блоков, работающих на сернистых топливах (в районах Урала и Сибири), рекомендуется тепловая схема (рис. 7), обеспечивающая стабильный режим работы в любое время года [7, 8]. При этом в зимнее время обеспечивается входная температура воздуха в дутьевые вентиляторы не ниже минус 7 °С, при которой невозможно образование инея и замораживание теплообменных и дренажных труб калориферов. Одновременно улучшаются и условия работы лопаток дутьевых вентиляторов. Такая же схема может быть применена при открытой компоновке воздухоподогревательных устройств энергоблоков центра и юга страны.

Рис. 7. Двухступенчатые замкнутые схемы предварительного подогрева воздуха:

1 - дутьевой вентилятор; 2 - основная часть калориферной установки; 3 - вспомогательная часть калориферной установки; 4 - вспомогательный низконапорный вентилятор

При этой тепловой схеме калориферная установка включает две части: основную и вспомогательную.

Вспомогательная установка за счет рециркуляции через нее от 5 до 20 % общего количества воздуха обеспечивает стабилизацию температуры воздуха на входе в вентилятор.

Подобная тепловая схема с дополнительным использованием специального низконапорного вспомогательного вентилятора показана на рис. 10 в [9]. Эта схема более экономична благодаря снижению расхода электроэнергии на дутье.

5.5. Для ППВ рекомендуется тепловая схема с использованием пара приводной турбины воздуходувки или питательного насоса. При этой прямой одноступенчатой тепловой схеме может быть достигнута существенная экономия топлива за счет использования тепла пара после противодавленческой турбины (рис. 8).

Рис. 8. Тепловая схема калориферной установки блока 800 МВт Углегорской ГРЭС:

1 - секция энергетических калориферов СО-110-01; 2 - панель из шести секций СО-110-01; 3 - противодавленческая турбина ОР-12-ПМ КТЗ; 4 - дутьевой вентилятор ВДН-36×2; 5 - редуктор; 6 - насосы калориферной установки КСД-120-55; 7 - бак калориферной установки, V = 40 м³;  - пар;  - конденсат;  - воздух;  - вентиль;  - задвижка с электроприводом;  - регулирующий клапан;  - обратный клапан;  - шайба расходомерная;  - воздушник

5.6. Для котлов с регенеративными воздухоподогревателями возможно применение комбинированной тепловой схемы предварительного подогрева воздуха с использованием калориферов и рециркуляции горячего воздуха. Во избежание загрязнения калориферов рециркуляционный воздух должен вводиться по схеме ЗиО в воздушный короб после калориферной установки (рис. 9).

Рис. 9. Комбинированная схема предварительного подогрева воздуха с использованием рециркуляции горячего воздуха в напорный короб после калориферов:

1 - калориферная установка; 2 - дутьевой вентилятор; 3 - регенеративный воздухоподогреватель; 4 - вспомогательный вентилятор; 5 - смеситель

5.7. Тепловая схема калориферов, устанавливаемых в котлах с каскадными трубчатыми воздухоподогревателями, наиболее проста. В этом случае должен использоваться одноступенчатый (паровой или водяной) калорифер с подогревом лишь части котельного воздуха (от 10 до 60 %), направляемого в первый ход воздухоподогревателя.

5.8. Тепловая схема двухступенчатой замкнутой калориферной установки с использованием в качестве теплоносителя питательной воды после деаэраторов приведена на рис. 10. Эта схема наиболее проста и надежна. Однако выигрыш в экономичности относительно мал. Подобная схема с повышенной тепловой экономичностью дана на рис. 11. Здесь для подогрева воздуха в основном калорифере используется конденсат после ПНД № 3 или ПНД № 4 турбины с установкой дополнительного деаэратора (p = 0,12 МПа (1,2 кгс/см²)) и лишь для вспомогательного калорифера используется вода после основных деаэраторов.

Рис. 10. Схема двухступенчатой замкнутой калориферной установки теплоноситель - питательная вода после деаэратора:

1 - основная часть калориферной установки; 2 - вспомогательная часть калориферной установки; 3 - дутьевой вентилятор; Д - деаэратор 0,7 МПа (7 кгс/см²); А - анионитовый фильтр; К - катионитовый фильтр;  - пар;  - питательная вода;  - конденсат;  - воздух; t_х.в - холодный воздух; t^к_в - нагретый воздух после калорифера

Рис. 11. Схема двухступенчатой замкнутой калориферной установки теплоноситель - конденсат после ПНД № 3 или ПНД № 4 с установкой дополнительного деаэратора:

4 - дополнительный деаэратор 0,12 МПа (1,2 кгс/см²) (остальные обозначения см. на рис. 10)

5.9. На схеме, представленной на рис. 12, предусматривается организация автономного контура для нагрева воды отборным паром низкого давления, используемой далее для подогрева воздуха в основной части калориферной установки. Вспомогательный калорифер работает при этом на основном конденсате после деаэратора турбинной установки. Приведенная тепловая схема может быть использована и без вспомогательной части.

Рис. 12. Схема двухступенчатой калориферной установки теплоноситель - горячая вода автономного контура:

4 - промежуточные теплообменники (остальные обозначения см. на рис. 10)

5.10. Для обеспечения предварительного подогрева воздуха нашла практическое применение тепловая схема, включающая последовательно два ступени энергетических калориферов (рис. 13). Первая по ходу воздуха ступень работает на паре, поступающем из газового испарителя, а вторая - на воде по замкнутому контуру с экономайзером низкого давления.

Рис. 13. Схема калориферной установки котла ТГМ-153:

1 - барабан газового испарителя; 2 - напорная сборка деаэрированной воды; 3 - газовый испаритель; 4 - экономайзер низкого давления; 5 - калориферы; 6 - расширитель периодической продувки; 7 - циркуляционные насосы МКУ-150 экономайзера низкого давления; 8 - расширитель дренажей низкого давления; 9 - воздушные демпферы;  - подвод питательной воды;  - пар к калориферам;  - циркуляционная вода;  - дренаж воды, продувка барабана;  - линия к воздушным демпферам;  - подвод и отвод подпиточной воды;  - вентиль, задвижка;  - обратный клапан;  - регулирующий клапан;  - задвижка электроприводом;  - предохранительный клапан

5.11. Для комплексного решения всех задач, возлагаемых на предварительный подогрев котельного воздуха, может быть использована двухступенчатая установка разомкнутого типа. Такая перспективная разомкнутая установка для мощного котла, работающего на твердом топливе с трубчатым воздухоподогревателем, показана на рис. 14.

Рис. 14. Разомкнутая двухступенчатая схема предварительного подогрева воздуха:

1 - дутьевой вентилятор; 2 - основная калориферная установка (2 ступень); 3 - отопительные аппараты (1 ступень); 4 - промежуточные теплообменники; 5 - насос

Первая ступень предназначена для подогрева внешнего холодного (морозного) воздуха до 15 - 30 °С и решает задачу вентиляции котельных помещений. В первой ступени следует использовать низкопотенциальный теплоноситель (наиболее низкие паровые отборы, обратная охлаждающая вода конденсаторов). Эта ступень может быть изготовлена из любой поверхности нагрева и не предъявляет особых требований к равномерности нагрева воздуха по сечению. В качестве первой ступени можно использовать отопительные аппараты АО-1000/750 (см. табл. 2). Для этой цели ВТИ и ЗиО предложено использовать теплообменник регенеративного типа в виде короба с протекающей в нижней части обратной охлаждающей водой из конденсатора турбин при противоточном проходе в верхней части холодного воздуха (зимой) или горячего воздуха (летом) [10].

Техническая характеристика теплообменного аппарата АО-1000/750

Поверхность нагрева.............................................................. 232 м²

Греющая среда......................................................................... пар, вода

Давление среды....................................................................... 0,3 МПа (3 кгс/см²)

Температура греющей среды................................................. 130 - 150 °С

Диаметр трубок....................................................................... 12×1,4 мм

Вентилятор осевой У-12:

производительность.......................................................... 60500 м³/ч

общее давление................................................................. 330 Па (33 кгс/м²)

частота вращения.............................................................. 970 об/мин

Электродвигатель тип 4А160S6УЗ ГОСТ 19523-74:

частота вращения.............................................................. 1000 об/мин

мощность............................................................................ 11 кВт

Габаритные размеры............................................................... 2150×3980×2962 мм

ВТИ предложено также использовать для этой цели гладкотрубный теплообменник с перекрестно-шахматным расположением труб, обладающий повышенной эксплуатационной надежностью в условиях резко пониженных температур воздуха.

Разомкнутая двухступенчатая схема при раздельном подогреве первичного и вторичного воздуха показана рис. 15.

Рис. 15. Разомкнутая двухступенчатая схема при раздельном подогреве первичного и вторичного воздуха:

1 - наружный воздух; 2 - входные и рециркуляционные жалюзи; 3 - двери для осмотра калориферов; 4 - отопительные или сантехнические калориферы; 5 - тепловыделение оборудования; 6 - забор воздуха из верхней части котельной; 7 - регулирующий клапан; 8 - забор наружного воздуха (резервно-аварийный); 9 - дутьевой вентилятор; 10 - вентилятор первичного воздуха; 11 - энергетические калориферы; 12 - трубчатый воздухоподогреватель первичного воздуха; 13 - трубчатый воздухоподогреватель вторичного воздуха; 14 - первичный воздух к мельницам; 15 - вторичный воздух к горелкам; 16 - рециркуляция воздуха (резервно-аварийная)

5.12. Во всех тепловых схемах калориферных установок необходимо предусматривать резервную подачу пара от общестанционной магистрали, используемую в пусковых режимах, при низких нагрузках и т.д.

6. ВОЗДУШНЫЕ ТРАКТЫ

6.1. Для обеспечения надежной и экономичной работы ППВ воздушный тракт должен отвечать следующим необходимым требованиям: достаточность габаритов для рационального размещения устройств ППВ, недопустимость ввода в воздушный тракт перед калориферами загрязненных газовоздушных потоков, правильное присоединение воздуховодов рециркуляции теплого воздуха, доступность для ремонта и замены элементов.

6.2. Для обеспечения равномерности подогрева воздуха при многопоточных калориферных установках воздушный тракт должен быть выполнен с примерно одинаковым аэродинамическим сопротивлением параллельных ветвей.

6.3. Особое внимание должно быть уделено максимально возможному соответствию размеров воздушных коробов и камер устройств ППВ на входе и выходе воздуха. Появление конфузорных и диффузорных участков со значительным сужением (расширением) воздушного потока в них приводит к резкому увеличению воздушного сопротивления устройств ППВ.

6.4. Независимо от типа энергетических калориферов с проволочным оребрением сброс на сторону всасывания дутьевых вентиляторов любых загрязненных газовоздушных потоков недопустим, поскольку это неизбежно приведет к загрязнению поверхностей нагрева, резкому снижению их тепловой эффективности и подавлению их основных защитных функций.

6.5. Одноступенчатые энергетические калориферные установки должны размещаться на напорной стороне воздушного тракта. В котлах, не требующих высокого предварительного подогрева воздуха (не более 140 °С), калориферные установки можно размещать на стороне всасывания дутьевых вентиляторов. В последнем случае калориферы целесообразно устанавливать в байпасных каналах в целях их отключения в летнее время.

6.6. При работе котельной установки на различных топливах калориферы на стороне нагнетания могут иметь байпасные каналы с плотными шиберами для отключения калориферов в случае необходимости (в целях экономии электроэнергии на дутье).

6.7. В многопоточных калориферных установках с W-образной компоновкой рекомендуется угол между панелями принимать не менее 60°.

При неблагоприятной компоновке воздушного тракта следует в подводящих коробах устанавливать направляющие лопатки (рис. 16).

Рис. 16. Предлагаемая схема усовершенствования распределения воздушного потока в многопоточной калориферной установке на ТЭЦ-23 Мосэнерго:

1 - направляющие лопатки; 2 - перегородки; 3 - поворотный шибер

Указания по расчету и профилю направляющих лопаток принять по [11, 12].

6.8. Рециркуляционные воздуховоды горячего воздуха должны быть обязательным элементом ППВ на котлах с трубчатыми воздухоподогревателями (ТВП) с их вводом на сторону всасывания дутьевых вентиляторов. При РВП ввод рециркуляционного воздуха должен осуществляться с помощью специального вентилятора в напорный воздуховод после калорифера с установкой специального смесителя (см. рис. 10).

6.9. Не допускается сброс загрязненного воздуха, уплотняющего потолочные «шатры» котлов под наддувом, а также из теплых ящиков котлов с уравновешенной тягой на входную сторону воздушного тракта перед энергетическими калориферами.

7. ПАРОВОДЯНЫЕ ТРАКТЫ УСТАНОВОК ППВ

7.1. При проектировании ППВ значительное внимание необходимо уделять схеме пароводяного тракта установки.

Пароводяной тракт включает: элементы подвода и распределения теплоносителя, калориферные секции и систему дренажных элементов.

Гидравлическая схема всех этих элементов должна разрабатываться с учетом обеспечения надежности и равномерности подогрева воздуха.

7.2. В устройствах с паровыми калориферами пар к отдельным панелям должен подводиться по возможности одинаковыми по длине и диаметру паропроводами. Диаметры трубопроводов греющего пара определяются из условий обеспечения его скорости не свыше 30 м/с.

7.3. Разница сопротивлений подводящих элементов отдельных панелей не должна превышать 0,005 МПа (0,05 кгс/см²).

При повышенных конструктивных различиях давления греющего пара на входе в панели можно выравнивать установкой уравнительных трубопроводов.

7.4. Подвод пара к коллекторам панелей паровых калориферов с вертикальным расположением теплообменных труб должен быть равномерно распределенным (не менее двух подводов к коллектору каждой секции).

При использовании секции СО-110 подвод пара может быть торцевым при числе секций по высоте панелей не более четырех.

При использовании секции СО-170 торцевой подвод допускается при числе секций в панели не более шести.

При большем количестве секций (СО-110, СО-170) следует устанавливать дополнительные коллекторы для раздачи пара по секциям (рис. 17).

Рис. 17. Панель калориферной установки с дополнительным коллектором

7.5. В установках с водяными калориферами подводящие линии должны иметь симметричную компоновку с возможно меньшей конструктивной нетождественностью. Подвод воды к коллекторам секций может быть как равномерно распределенным, так и торцевым.

7.6. Гидравлическая схема паровых прямотрубных энергетических калориферов должна обеспечивать предотвращение образования свободного уровня конденсата и проскок пара. Наличие свободного уровня приводит к недостаточному и неравномерному подогреву воздуха. При изменениях режима работы это может приводить к возникновению теплосмен и появлению неплотностей в местах соединений теплообменных труб с нижними трубными досками. При проектировании прямотрубных калориферных установок следует обеспечивать при максимально длительном режиме эксплуатации среднее гидравлическое сопротивление, равное среднему нивелирному напору в элементе, и производить расчетную проверку на образование свободного уровня [13].

7.7. Использование гидравлической схемы паровых калориферных аппаратов, состоящих из нескольких секций с промежуточными коллекторами, не рекомендуется, поскольку они не обеспечивают равномерной раздачи пароводяной смеси и имеют нестабильную гидравлическую характеристику; такие аппараты не могут обеспечивать равномерный нагрев внешнего потока (рис. 18).

Рис. 18. Схема калориферов с промежуточными коллекторами

7.8. Рациональная гидравлическая схема элементов отвода конденсата показана на рис. 19. Все участки труб дренажной системы должны иметь равномерный уклон в сторону слива (не менее 0,004). Расположение отдельных участков системы отвода конденсата выше уровня нижней отметки калориферов приводит к затоплению нижних секций и выключению их из работы. Такая гидравлическая схема дренажной системы недопустима.

Рис. 19. Принципиальная гидравлическая схема калориферной установки:

1 - общестанционный коллектор p = 1,3 МПа (13 кгс/см²); 2 - увлажняющее устройство; 3 - расширитель-гидрозатвор; 4 - для опрессовки калориферов, кислотной промывки и отмывки; 5 - электронный регулятор давления РПИБ-III; 6 - расширитель низкого давления; 7 - охладитель конденсата; 8 - теплосеть или химически очищенная вода; 9 - в расширитель низкого давления турбины; 10 - U-образный гидрозатвор; 11 - в дренаж; 12 - в канал кислотных промывок;  - пар;  - конденсат;  - промывка, отмывка, опрессовка;  - дренаж;  - воздушник;  - переход;  - вентиль;  - обратный клапан;  - задвижка;  - регулирующий клапан;  - термопара;  - междуфланцевая заглушка;  - расходомерная шайба;  - электропривод

7.9. Для обеспечения свободного слива конденсата в расширительные баки разность высот расположения сливных патрубков секции калориферов и приемных патрубков расширительных баков должна быть не менее 0,5 - 1,0 м.

7.10. Диаметр трубопроводов, соединяющих расширительные баки со сборником конденсата, должен определяться из условий течения воды в них со скоростью не выше 1,0 м/с.

7.11. Гидравлическая система должна включать устройства для отвода воздуха и неконденсирующих газов из секций.

8. ВЫБОР ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ И ОЦЕНКА ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ

8.1. К настоящему времени для ППВ с использованием проволочно оребренных калориферов в качестве теплоносителей может применяться пар низких параметров и вода. Паровые калориферы работают на перегретом, насыщенном или влажном паре - генерируемом в самой котельной установке, в специальных газовых испарителях, отработавшем в противодавленческих приводных турбинах (воздуходувок, насосов), подводимом от отборов низкого давления.

8.2. Наиболее рационально для паровых энергетических калориферов использовать перегретый пар с небольшим перегревом (не более 50 °С), что обеспечивает лучшие условия для его раздачи по отдельным элементам.

Использование влажного пара (1 - х > 3 %) на входе для паровых калориферов не рекомендуется из-за трудностей его распределения и связанного с этим появления неравномерности подогрева воздуха.

8.3. Энергетические калориферы СО-110 и СО-170 могут работать в качестве паровых теплообменников на паре с давлением до 1,6 МПа (16 кгс/см²).

Для специальных котлов энергетические калориферы могут использоваться при более высоком давлении: 2,5 МПа (25 кгс/см²).

8.4. Реализация требования к ППВ о повышении экономичности паротурбинных установок за счет использования тепла пара отборов возможна лишь при применении теплоносителя с низким давлением; технико-экономический выигрыш получается наибольшим при использовании пара отбора с наиболее низкими параметрами (давление меньше 0,25 МПа (2,5 кгс/см²)).

Использование для паровых калориферов отработавшего пара противодавленческих турбин приводов воздуходувок (давление 0,18 МПа (1,8 кгс/см²)) обеспечивает нужный подогрев воздуха даже для газомазутных котлов и дает экономию топлива свыше 1 %.

8.5. Водяные энергетические калориферы, работающие по замкнутому контуру с экономайзером низкого давления, проверены в длительной эксплуатации (см. рис. 15; 14) при давлении 2,0 МПа (20 кгс/см²) и могут обеспечить высокий внекотловой подогрев котельного воздуха (до 180 °С). В этом случае основные трубы калориферов должны быть бесшовными. Водяные калориферы имеют повышенную эксплуатационную надежность при их работе на деаэрированном конденсате.

Водяные калориферы наиболее целесообразно связать с источником водоснабжения в специальный автономный контур.

8.6. При выборе теплоносителя для ППВ крупных ТЭЦ следует учитывать вероятность получения технико-экономического выигрыша лишь при использовании отборов самых низких давлений (0,15 МПа (1,5 кгс/см²)).

Этому соответствует применение водяных калориферов, использующих тепло самых низкопотенциальных отборов. Для ТЭЦ целесообразно комбинированное использование для ППВ калориферов и рециркуляции горячего воздуха (в участок за основным калорифером).

8.7. В двухступенчатых установках ППВ для нагрева воздуха в первой ступени калориферной установки (отопительные или сантехнические секции) можно использовать сухой насыщенный, слабо увлажненный пар с давлением 0,15 МПа (1,5 кгс/см²) или деаэрированную горячую воду. Допускается использование сетевой воды, если она по своему качеству соответствует требованиям ПТЭ [15].

8.8. Выбор наиболее рациональной тепловой схемы ППВ при различных теплоносителях и определение оптимальных ее характеристик необходимо в каждом конкретном случае производить на основе технико-экономических расчетов [1].

9. МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК ИЗ ТРУБ С ПРОВОЛОЧНЫМ ОРЕБРЕНИЕМ

9.1. При проектировании новых калориферных аппаратов основной целью теплового расчета является определение поверхностей нагрева их элементов и расхода греющей среды.

При поверочных расчетах действующих аппаратов определяются конечные температуры подогрева воздуха при фактических расходах греющей среды и начальной температуре воздуха на входе.

Тепловой расчет калориферных установок производится при трех нагрузках (50, 70 и 100 %) для зимних условий.

Поверочные тепловые расчеты должны выполняться для зимних и летних режимов. Выбор исходных температур для расчета калориферных элементов изложен в разд. 12.

9.2. В основе теплового расчета энергетических калориферов лежат исходные уравнения теплового баланса и теплообмена.

При конструктивных тепловых расчетах исходным принимается баланс тепла по воздушной стороне. Сопоставление тепловосприятий воздуха и тепла охлаждения пароводяного потока служит для нахождения требуемого расхода греющей среды при заданных ее параметрах.

9.3. Уравнение теплового баланса по воздушному потоку, омывающему наружную оребренную поверхность нагрева калорифера, имеет следующий вид

                                                       (1)

где Q - тепло, воспринятое воздушным потоком, Вт (ккал/ч);

V - расход воздуха через аппарат, м³/ч;

t′₁, t″₁ - средние температуры воздуха соответственно на входе и выходе из поверхности нагрева, °С (см. разд. 12);

 - средняя теплоемкость воздуха, кДж/(м³ · К) [ккал/(м³ · °С)], в среднем  ≈ 0,316 ккал/(м³ · °С).

9.4. При тепловых расчетах элементов калориферных установок важно правильное определение расхода воздуха в соответствии с аэродинамической схемой аппарата. При установке одноступенчатого калорифера на напорном воздуховоде после дутьевого вентилятора и при рециркуляции горячего воздуха, а также при отсутствии шунтового пропуска холодного воздуха помимо калорифера расход воздуха через аппарат равен количеству воздуха, поступающего в воздухоподогреватель,

V = β′_вп V^о B_p,                                                                  (2)

где β′_вп - отношение действительного количества воздуха, поступающего в воздухоподогреватель, к теоретически необходимому;

V^о - теоретический объем воздуха, необходимого для сгорания, м³/кг;

B_p - расчетный расход топлива, кг/ч.

Эти величины принимаются по данным теплового расчета котла [16].

При установке одноступенчатого калорифера во всасывающем коробе и отсутствии всяких байпасов воздуха помимо него определение расхода воздуха производится также по формуле (2).

9.5. В комбинированных схемах предварительного подогрева воздуха с наличием дополнительной подачи горячего воздуха до калорифера, установленного на стороне нагнетания (или всасывания), расход воздуха (м³/ч) через аппарат подсчитывается по формуле

V = (β′_вп + β_рец) V^о B_p,                                                           (3)

где β_рец - доля рециркулирующего воздуха в воздухоподогреватель, принимаемая по данным теплового расчета котла [16].

При дополнительном использовании нагретого воздуха в калориферах для его рециркуляции на вход расход воздуха (м³/ч) подсчитывается по формуле

V = (1 + μ_рец) (β′_вп + β_рец) V^о B_p,                                               (4)

где μ_рец - доля автономной рециркуляции воздуха в калорифере.

Для калориферов, устанавливаемых на котлоагрегатах, снабженных каскадными воздухоподогревателями, расчетный расход воздуха (м³/ч) в них находится по формуле

V = (β′_вп - Σβ_ш + β_рец) V^о B_p,                                                    (5)

где Σβ_ш - суммарная доля воздуха, шунтирующего калорифер.

9.6. При расчетах калориферов, устанавливаемых на байпасе всасывающего (или напорного) воздуховода, объемный расход воздуха находится по формуле

V = μ_б (β′_вп + β_рец) V^о B_p,                                                     (6)

μ_б - доля воздуха, проходящего через байпасный короб, в котором установлен аппарат.

9.7. При тепловых расчетах двухступенчатых замкнутых установок ППВ (см. рис. 9) расход воздуха через вспомогательную ступень определяется по формуле (6), принимая μ_б = 0,05 ÷ 0,2 в зависимости от наличия запаса по напору основных или рециркуляционных вентиляторов.

Для разомкнутых систем ППВ (см. рис. 16) расчет количества воздуха для основной (второй) ступени производится так же, как и для одноступенчатых калориферов, а для вспомогательной (первой) ступени принимается равным

V = V^о B_p,                                                                 (7)

9.8. Средняя расчетная температура воздуха (°С) на входе в одноступенчатые устройства ППВ, включенные на стороне нагнетания дутьевых вентиляторов, при отсутствии рециркуляции нагретого воздуха до калорифера находится по формуле

                                                            (8)

где  - средняя расчетная температура всасываемого воздуха, °С (см. разд. 12);

Δt_вен - повышение температуры воздуха в дутьевом вентиляторе, °С;

где H_вен - полный напор вентилятора, МПа (кгс/см²);

η_вен - коэффициент полезного действия вентилятора, % (по данным [17]);

t″_вен - температура воздуха за вентилятором, °С.

При установке энергокалориферов на стороне всасывания дутьевых вентиляторов

                                                                (9)

Для одноступенчатых калориферов на стороне нагнетания в комбинированных устройствах ППВ при наличии рециркуляции горячего воздуха на сторону всасывания вентилятора

                                              (10)

то же на стороне нагнетания до калорифера:

                                            (11)

где  - температура горячего воздуха после воздухоподогревателя, °С (согласно тепловому расчету котла).

В подобном же случае при наличии рециркуляции теплого воздуха, нагретого в калорифере, на сторону всасывания:

                                                     (12)

то же на сторону нагнетания до калорифера:

                                                  (13)

где  - температура воздуха за калорифером.

В том случае, когда комбинированная схема включает рециркуляцию горячего воздуха на сторону всасывания и рециркуляцию теплого воздуха после калорифера на сторону всасывания

                                                  (14)

9.9. При двухступенчатой замкнутой калориферной установке температура воздуха на входе одинакова для обеих ступеней (см. рис. 9, а) и находится по формуле

                                                  (15)

где  - температура нагретого воздуха после первой вспомогательной ступени калорифера.

При двухступенчатой замкнутой установке и подаче воздуха во вспомогательную ступень специальным вентилятором низкого давления температура воздуха перед этой ступенью определяется по формуле

                                                  (16)

Δt_всп - подогрев воздуха в рециркуляционном вентиляторе, °С.

9.10. При двухступенчатой разомкнутой установке ППВ средняя температура воздуха на входе в основной калорифер второй ступени определяется по формуле

                                                          (17)

где  - средняя температура помещения станции на отметке забора воздуха (см. разд. 12).

Средняя температура воздуха на входе в калорифер первой ступени в разомкнутом устройстве ППВ с аэрацией при их установке в вентиляционных проемах равна средней температуре наружного воздуха

                                                                (18)

При установке этих калориферов в помещении с наличием частичной рециркуляции воздуха (из помещения) на вход температура воздуха перед калориферами может быть подсчитана по формуле

                                                        (19)

μ′_рец - доля воздуха, забираемого из помещения (μ′_рец ≥ 0,5);

t_пом - температура воздуха в помещении.

9.11. Уравнение теплообмена применительно к определению поверхности нагрева (м²) калорифера имеет вид

                                                              (20)

где Q - количество тепла, переданное в калориферах, определяется по формуле (1), Вт (ккал/ч);

H_п - полная расчетная поверхность нагрева (включая оребрение), м²;

K - коэффициент теплопередачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева, Вт/(м² · К) [ккал/(м² · ч · °С)];

Δt - температурный напор, °С.

9.12. Коэффициент теплопередачи для пучков труб с проволочным оребрением при поперечном наружном его омывании воздушным потоком определяется по формуле Вт/(м² · К) [ккал/(м² · ч · °С)]

                                                      (21)

где ξ - коэффициент использования, учитывающий влияние загрязнений и отложений, принимаемый равным 0,95;

α_пр - приведенный коэффициент теплоотдачи от воздуха к проволочно оребренной поверхности Вт/(м² · К) [ккал/(м² · ч · °С)];

α₂ - коэффициент теплоотдачи от пара, пароводяной смеси или воды к внутренней поверхности труб, Вт/(м² · К) [ккал/(м² · ч · °С)];

ΔH_п - полная наружная удельная поверхность оребрений трубки, м²/м;

ΔH_вн - внутренняя удельная поверхность несущей трубки, м²/м (в расчете на 1 м длины).

Значения ΔH_п и ΔH_вн для разных типов трубок даны в табл. 1.

Для некоторых типов секций с проволочным оребрением коэффициент теплопередачи может быть найден по кривым рис. 20, 21.

Рис. 20. Коэффициент теплопередачи для шахматных пучков стальных труб со стальным проволочным оребрением (ВТИ-ТЭМЗ-II, d_н×δ = 16×2,5 мм; S₁ = 34 мм; S₂ = 29 мм)

Рис. 21. Коэффициент теплопередачи для шахматных пучков стальных труб со стальным проволочным оребрением (ВТИ-ТЭМЗ-III, dн×δ = 12×1,4 мм; S₁ = 28 мм; S₂ = 24 мм)

Примечания: 1. α₂ - коэффициент теплоотдачи с внутренней стороны от воды (пара). 2. Значения коэффициентов теплопередачи K действительны при перпендикулярном расположении поверхности нагрева к потоку воздуха.

9.13. Приведенный коэффициент теплоотдачи от воздуха к поверхности с проволочным оребрением равен, Вт/(м² · К) [ккал/(м² · ч · °С)]

                                            (22)

где α_к - коэффициент теплоотдачи конвекцией, отнесенный к полной поверхности, оребренной трубы, Вт/(м² · К) [ккал/(м² · ч · °С)];

ψ - коэффициент, учитывающий неравномерность теплоотдачи поверхности ребер, принимается для проволочных стержней равным 0,85;

ΔH_р - удельная поверхность оребрения, м²/м (табл. 1);

ΔH_тр - удельная поверхность гладкотрубной части, м²/м (см. табл. 1);

Е - коэффициент эффективности ребер, равный

здесь

h - высота оребрения, м;

d₀ - диаметр проволоки, равный 0,0005 м;

λ_ст - коэффициент теплопроводности стали, принимаемый постоянным и равным 63,6 Вт/(м² · К) (39 ккал/м · ч · °С);

th(mh) - гиперболический тангенс [18], табл. П-13:

Для перехода от конвективного к приведенному коэффициенту теплоотдачи используется рис. 22.

Рис. 22. Зависимость приведенного коэффициента теплоотдачи стальных трубок со стальным проволочным оребрением типа ВТИ-ТЭМЗ-I, ВТИ-ТЭМЗ-II, ВТИ-ТЭМЗ-III от конвективного коэффициента теплоотдачи

9.14. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном и косом омывании многорядных (z > 3) шахматных пучков труб с проволочным оребрением, отнесенный к полной поверхности, определяется по формуле

                       (23)

где d - наружный диаметр трубы, м;

S_в - шаг витка, м;

h - высота петли, м;

l₀ - шаг петли, м;

S₁ - шаг между трубами ряда по ширине пучка, м;

S₂ - шаг между рядами труб в пучке, м;

W - скорость газов в узком сечении, м/с (см. п. 9.15);

λ - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/(м · К) [ккал/(м · ч · °С)] [18];

v - коэффициент кинематической вязкости при средней температуре потока, м²/с [18];

β_α - поправочный коэффициент на угол атаки омывающего потока.

При углах атаки между осями подводящего воздушного короба и первым рядом труб пучка α = 60 ÷ 90°, β_α ≈ 1,0.

По этой формуле построена номограмма (рис. 23):

α_к = α_н c_z c_ф,                                                             (24)

где α_н - коэффициент теплоотдачи, определяемый по номограмме в зависимости от скорости воздуха и геометрических параметров пучка и оребрения труб, Вт/(м² · К) [ккал/(м · ч · °С)];

c_z - поправочный коэффициент на число рядов труб вдоль потока;

c_ф - поправочный коэффициент на изменение физических свойств воздуха в зависимости от температуры.

Рис. 23. Конвективный коэффициент теплоотдачи шахматных пучков труб с проволочным оребрением

9.15. Расчетная скорость воздуха (м/с) в пучке калориферных трубок находится по формуле

                                                     (25)

где V - объемный расход воздуха (при нормальных условиях) м³/с;

 - средняя температура воздуха, °С;

F_п - полное входное сечение по фронту ввода воздуха в панели, м²;

 - доля живого сечения от полного.

Для типовых секций проволочно оребренных труб значения w приведены в табл. 2.

9.16. Коэффициент теплоотдачи при продольном течении некипящей воды или перегретого пара внутри труб определяется по формуле

                                       (26)

где λ - коэффициент теплопроводности, Вт/(м² · К) [ккал/(м · ч · °С)]; при средней температуре потока, определяемый для воды и пара, перегретого по табл. VI [16];

v - коэффициент кинематической вязкости, м²/с: v = 9,81 μv;

μ - коэффициент динамической вязкости при средней температуре потока, определяемый по табл. V [16], МПа · С (кгс · с/м²);

v - удельный объем воды или пара, м³/кг;

P_r - критерий Прандтля при средней температуре потока, определяется по табл. VII [16];

d_вн - внутренний диаметр трубок калорифера, м;

W_вн - расчетная скорость среды, определяемая по п. 9.21.

По этой формуле для нескольких типовых пучков построена номограмма (рис. 24).

Рис. 24. Коэффициент теплоотдачи при продольном омывании для некипящей воды

9.17. Коэффициент при конденсации чистого водяного пара внутри горизонтальных труб при умеренной массовой скорости 20 < (ρw)_см < 300 кг/(м² · с) определяется по формуле, приведенной в [20]:

                                   (27)

где C - эмпирический коэффициент, зависящий от материала трубы и состояния поверхности конденсации, равный 0,02 для труб из углеродистой стали;

λ′ - коэффициент теплопроводности воды на линии насыщения Вт/(м² · К) [ккал/(м · ч · °С)];

v′ - коэффициент кинематической вязкости воды на линии насыщения, м²/с;

a′ - коэффициент температуропроводности воды по линии насыщения, м²/с;

 - отношение длины трубы между коллекторами к ее внутреннему диаметру, определяемое по конструктивным характеристикам;

w_пл - скорость конденсата на выходе, м/с;

(ρw)_см - массовая скорость смеси в трубах, кг/м² (см. п. 9.21).

Для некоторых типов секций с проволочным оребрением значение коэффициента может быть найдено по рис. 25.

Рис. 25. Коэффициент теплоотдачи при конденсации пара внутри горизонтальных труб (для змеевика с длиной труб 5,7 м - секции СО-110)

Примечание. Для секций СО-170 (длина змеевика 8,7 м) α₂ = 0,92 C α α_н.

9.18. Коэффициент теплоотдачи при конденсации внутри вертикальных труб быстро движущегося сверху вниз чистого пара (ρw > 300 кг/м² · с) определяется по формуле из [19]

                                   (28)

где ρ′ и ρ″ - плотность воды и пара на границе насыщения, кг/м³ (определяемая по табл. [16]).

9.19. Коэффициент теплоотдачи конденсирующего практически неподвижного пара ρw < 20 кг/(м² · с) в вертикальной трубе определяется по формуле из [19]

                                    (29)

9.20. Коэффициент теплоотдачи конденсирующего пара с умеренной скоростью (20 < ρw <300) внутри вертикальных труб энергетических калориферов можно определять по формуле из [19]

                                                    (30)

9.21. Расчетная скорость среды (м/с), протекающей внутри трубы, находится по формулам:

для перегретого пара и воды

                                                      (31)

где D - расход пара (воды), определяется по п. 9.22, кг/ч;

v - средний удельный объем среды, определяемый при средней температуре перегретого пара (воды) по таблицам, приведенным в [16], кг/м³;

f₀ - площадь живого сечения одной трубки для прохода пара (воды), м²;

n - число параллельно включенных трубок;

для входа насыщенного пара

                                                      (32)

для выхода конденсата

                                                     (33)

где v″, v′ - удельные объемы пара и воды при температуре насыщения и соответствующем давлении среды определяются по таблицам водяного пара, м³/кг.

Средняя массовая скорость (кг/(м² · с)) греющей среды определяется по формуле

                                                        (34)

9.22. Расход греющей среды (кг/ч) находится по формулам:

для сухого насыщенного пара

                                                            (35)

для слабоувлажненного пара (x ≥ 0,95)

                                                      (36)

для перегретого пара

                                                     (37)

для воды

                                                      (38)

где η - коэффициент, учитывающий тепловые потери, принимаемый равным 0,98 (при нагрузках от 70 до 100 %);

r - скрытая теплота парообразования, определяемая по табл. [16] в зависимости от давления Дж/кг (ккал/кг);

i_п.п - энтальпия перегретого пара на входе, ккал/кг, определяемая по термодинамическим таблицам, Дж/кг (ккал/кг);

i_к - энтальпия конденсата пара, ккал/кг, находится по термодинамическим таблицам при температуре конденсата на выходе Дж/кг (ккал/кг);

i′₂, i″₂ - энтальпия воды соответственно на входе и выходе, Дж/кг (ккал/кг)

i′_вп = i′ + x r,

здесь i′ - энтальпия воды при температуре насыщения, определяемая при входном давлении пара [16] Дж/кг (ккал/кг);

x - массовое паросодержание пара.

9.23. Энергетические калориферы с проволочным оребрением обычно имеют перекрестно-противоточную схему. В этом случае температурный напор (°С) определяется по формуле

Δt = ψ Δt_прт,                                                          (39)

где ψ - поправочный коэффициент на число ходов при перекрестном токе, находится по [16] в зависимости от числа ходов и двух расчетных параметров  и ;

τ_δ - полный перепад температур воздушного потока

τ_м - полный перепад температур нагревающей среды

Для калориферов, работающих на насыщенном паре без переохлаждения конденсата, ψ = 1,0;

Δt_прт - температурный напор при чистом противотоке:

                                                     (40)

здесь Δt_δ - разность температур сред в том конце поверхности нагрева, где она больше, °С;

Δt_м - разность температур на другом конце поверхности нагрева, °С.

Для водяных калориферов

Для паровых калориферов (насыщенный пар)

9.24. Для калориферов, работающих на насыщенном паре без переохлаждения конденсата, температурный напор при противоточном и прямоточном направлении движения теплообменивающихся сред одинаков:

Δt = Δt_прт = Δt_прм.

Для калориферов, работающих на слабо перегретом паре (t_п.п - t_н.п) ≤ 50 °С с малым переохлаждением конденсата (Δt_охл < 10 °С), температурный напор принимается максимальным (Δt_прт) по температуре насыщения при давлении пара на входе. При этом коэффициент теплоотдачи (α₈) принимается по пп. 9.17 - 9.20, как для полной конденсации сухого пара.

Для калориферов, работающих на слабо увлажненном паре (x_вх ≥ 0,97) с малым переохлаждением конденсата (Δt_охл < 10 °С), температурный напор и коэффициент теплоотдачи (α₂) принимается как при использовании сухого пара.

9.25. Для калориферов, работающих на перегретом паре (t_п.п - t_н.п) > 50 °С с наличием охлаждения конденсата, температурный напор определяется раздельно по участкам перегретого пара, пароводяной смеси и воды. Соответственно раздельно определяются и коэффициенты внутренней теплоотдачи. Для участков охлаждения перегретого пара и конденсата эти величины находятся по данным [16].

Для участков охлаждения перегретого пара и конденсата температурный напор находят в соответствии с п. 9.23. При этом для перегретого пара можно принимать  , а для участков охлаждения конденсата  .

Усредненный для всей поверхности калорифера температурный напор (°С) определяется по формуле из [16]:

                                           (41)

где Δi_п.п = i_п.п - i_н.п; Δi_охл = i′ - i_к;

i_п.п - энтальпия перегретого пара на входе, Дж/кг (ккал/кг);

i_н.п - энтальпия сухого насыщенного пара, Дж/кг (ккал/кг);

i′ - энтальпия воды на линии насыщения, Дж/кг (ккал/кг);

i_к - энтальпия охлажденного конденсата на выходе, Дж/кг (ккал/кг);

Δt_п.п, Δt_кон, Δt_охл - температурные напоры по участкам, °С.

9.26. Усредненный коэффициент теплоотдачи (ккал/(м² · ч · °С)) для калориферов, работающих на теплоносителе с различным агрегатным состоянием, подсчитывается приближенно по формуле, Вт/(м² · К):

                               (42)

где K_п.п, K_охл - коэффициенты теплопередачи на участках перегрева пара и охлаждения воды, определяемые по пп. 9.12 - 9.16 в соответствии с указаниями [16];

K_кон - коэффициент теплопередачи на участке конденсации, определяемый по пп. 9.12 - 9.20;

, ,  - относительные поверхности нагрева (м²) соответственно участков перегрева, конденсации и охлаждения, определяемые из соотношений

H_п.п + H_кон + H_охл = H;

                                                (43)

10. МЕТОДИКА АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

10.1. Расчетный воздушный тракт при проектировании ППВ включает в себя воздуховоды, раздающие и собирающие камеры, поверхности нагрева, смесители, регулирующие и отключающие шиберы, конфузорные и диффузорные участки в пределах от дутьевых вентиляторов (воздуходувок) до воздухоподогревателя. При установке части калориферов на стороне всасывания дутьевых вентиляторов в расчеты включаются соответствующие участки воздухоподводящей трассы.

10.2. В основе аэродинамического расчета лежит уравнение полной потери статического давления на расчетных участках.

Потеря статического давления Па (кгс/м²) для одноступенчатых устройств ППВ, установленных на напорном воздуховоде, может быть представлена в виде суммы

ΣΔh^н_у = ΣΔh^н_под + Δh^н_кал + ΣΔh^н_отв;

ΣΔh^н_под = ΣΔh′_тр + ΣΔh′_м + Δh_диф + Δh^н_см;                                     (44)

ΣΔh^н_отв = ΣΔh″_тр + ΣΔh″_м + Δh_конф + Δh^н_см,

где ΣΔh^н_под - полная потеря статического давления на всех участках от дутьевых вентиляторов до калорифера, МПа (кгс/см²);

ΣΔh^н_отв - полная потеря статического давления на всех участках от калорифера до воздухоподогревателя, Па (кгс/м²);

Δh^н_кал - потери статического давления в калориферах, Па (кгс/м²);

Δh′_тр, Δh″_тр - потери давления на трение в прямых каналах соответственно подводящей и отводящей систем, Па (кгс/м²);

ΣΔh′_м, ΣΔh″_м - потери давления в местных сопротивлениях (повороты, шибера, направляющие устройства и др.) соответственно подводящей и отводящей систем, Па (кгс/см²);

Δh^н_см - потеря давления в смесителях, Па (кгс/м²);

Δh_диф, Δh_конф - потери давления в диффузорных и конфузорных участках, Па (кгс/м²).

Эти величины определяются в соответствии с [17, 20] и с учетом последующих указаний.

10.3. Полная потеря статического давления в замкнутой двухступенчатой установке при последовательном включении калориферов по воздушной стороне должна определяться по формулам:

для схемы с включением первой ступени на всасывающей стороне вентиляторов

ΣΔh_у = ΣΔh^н_у + ΣΔh^в_у;

ΣΔh^в_у = ΣΔh^в_под + Δh^в_кал + ΣΔh^в_отв,                                        (45)

где ΣΔh^в_под - полная потеря статического давления на всех участках от забора воздуха до калорифера, Па (кгс/м²);

Δh^в_кал - то же в поверхностях нагрева калорифера первой ступени, Па (кгс/м²);

ΣΔh^в_отв - то же на соединительном воздуховоде от калорифера до дутьевого вентилятора, Па (кгс/м²).

Для схем с включением вспомогательной ступени на байпасе напорного воздуховода расчет аэродинамического сопротивления этой части ППВ производится автономно в пределах присоединительных его сечений по воздушному тракту.

10.4. Полные потери статического давления в устройствах ППВ разомкнутого типа рассчитываются отдельно для всех элементов первой и второй ступеней.

В случае сочетания функции в первой ступени предварительного подогрева котельного воздуха и вентиляции станционных помещений аэродинамические расчеты ППВ должны выполняться с учетом рекомендаций [21].

10.5. Суммарные потери от трения и местные сопротивления воздушных каналов рассчитывается по формуле

                             (46)

где λ₀ - приведенный коэффициент трения, 1/м, принимаемый по данным [17], м^-1;

l - длина участка, м;

ς_м - коэффициенты местного сопротивления, принимаемые по данным [17, 21];

z_уч - полный коэффициент сопротивления участка;

 - средняя плотность воздуха, принимаемая по средней температуре воздуха на данном участке, кг/м³;

 - скорость воздуха в рассчитываемом участке канала, м/с.

Скорость воздуха определяется по средней температуре воздуха на участке.

10.6. Расчет сопротивлений смесителей воздуха производится в соответствии с рекомендациями норм аэродинамического расчета [17].

10.7. Воздушное сопротивление собственно калориферов (кгс/м²) определяется по формуле

Δh_кал = K_э Δh₀ z,

где z - число рядов труб по ходу воздуха;

Δh₀ - сопротивление одного ряда труб, кгс/м²;

K_э - коэффициент, учитывающий загрязнение поверхности нагрева.

При нормальной эксплуатации K_э = 1,1.

При заборе запыленного воздуха K_э = 1,25.

Потеря статического давления в одном ряду труб определяется по формуле

           (47)

По этой формуле построена номограмма (рис. 26). Для нескольких типовых проволочно оребренных пучков труб построены отдельные графики (рис. 27).

Рис. 26. Коэффициент сопротивления одного ряда шахматных пучков труб с проволочным оребрением

Рис. 27. Сопротивление одного ряда шахматных пучков стальных труб со стальным проволочным оребрением (ВТИ-ТЭМЗ-II диаметром 16 мм, ВТИ-ТЭМЗ-III диаметром 12 мм)

Примечания: 1. Значения Δh₀ действительны при перпендикулярном расположении поверхности нагрева к потоку воздуха. 2. 1,1 - коэффициент, учитывающий эксплуатационный запас.

10.8. При проектировании скорость воздуха в узком сечении рекомендуется принимать на уровне 7 м/с.

10.9. В многопоточных устройствах ППВ при параллельном включении отдельных элементов (панелей) расход воздуха по ним может быть не одинаковым.

Для определения расходов воздуха по отдельным панелям (потокам) необходимо выполнить подсчеты полных потерь статического давления для каждого из них при нескольких расходах воздуха (V = 0,3; 0,6; 1,0). По этим данным строится диаграмма зависимостей ΣΔh_эл = f(V). По суммарному графику для всех потоков определяется рабочий перепад давлений и расходы воздуха по каждому из элементов (потоков). Это позволяет определить коэффициент аэродинамической разверки между панелями

                                                               (48)

где V_п - расход воздуха через данную панель, м³/ч;

 - средний расход воздуха на панель, м³/ч.

10.10. При окончательном выборе компоновки элементов ППВ следует стремиться к рациональному уменьшению суммарных потерь давления с учетом рекомендации:

Δh_у ≤ 500 Па (50 кгс/м²);

Δh_кал ≤ 250 Па (25 кгс/м²).

11. МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

11.1. Гидравлический расчет ППВ производится для определения потерь давления по отдельным элементам, а также гидравлической разверки между панелями и условий предотвращения образования свободного уровня. Расчеты производятся при номинальной нагрузке, а по свободному уровню - при минимально длительной нагрузке.

11.2. В основе гидравлического расчета лежит уравнение полной потери статического давления Па (кгс/м²) на расчетных участках:

для водяных калориферов:

Δp_эл = Δp_тр + Δp_м ± Δp_нив;

                                                       (49)

Δp_нив = Σhρ,

Δp_тр, Δp_м, Δp_нив - потери давления соответственно на трение, в местных сопротивлениях и нивелирный напор, кгс/м²;

, ς_м - приведенный коэффициент соответственно трения и местных сопротивлений;

wρ - массовая скорость внутренней среды, кг/(м² · с);

h - высота элемента, м.

Исходные данные принимаются по конструктивным характеристикам калориферов. Методика расчета принимается по [22]. Для всех элементов с однофазной средой расчет производится подобным образом.

11.3. Полный перепад давлений в паровых калориферах Па (кгс/м²) может быть определен по формулам:

Δp_эл = Δp^п_эл + Δp^см_эл + Δp^в_эл;

Δp^п_эл = Δp^п_тр + Δp^п_м - Δp^п_нив;

Δp^см_эл = Δp^см_тр + Δp^см_м - Δp^см_нив - Δp^см_уск;                                   (50)

Δp^в_эл = Δp^в_тр + Δp^в_м + Δp^в_нив,

где Δp^п_эл, Δp^см_эл, Δp^в_эл - перепады давления на участках соответственно перегретого пара, пароводяной смеси и воды, Па (кгс/м²);

Δp^п_тр, Δp^см_тр, Δp^в_тр - потери давления на трение по участкам, Па (кгс/м²);

Δp^п_м, Δp^см_м, Δp^в_м - местные потери давления по участкам, Па (кгс/м²);

Δp^п_нив, Δp^см_нив, Δp^в_нив - нивелирные напоры на участках, Па (кгс/м²);

Δp^см_уск - потери давления на ускорение, Па (кгс/м²).

Исходные данные находятся на основе материалов теплового расчета калориферов (см. разд. 9). Для участка конденсации в горизонтальных трубах

                             (51)

где φ - коэффициент, учитывающий влияние структуры, определяемый по формуле

здесь Re_в = 4G_п / π d μ_в;

G_п - расход пара, кг/с;

μ_в - вязкость воды, Па · с (кгс · с/м²);

 - приведенный коэффициент гидравлического сопротивления;

wρ - массовая скорость пара, кг/(м² · с);

ρ_в, ρ_п - плотность воды и пара при температуре насыщения, кг/м³.

11.4. При проектировании паровых калориферов массовую скорость греющей среды рекомендуется принимать для СО-110 30 - 50 кг/(м² · с), а для СО-170 50 - 80 кг/(м² · с).

При проектировании водяных калориферов скорость воды в трубах следует принимать на уровне 0,8 - 1,0 м/с.

11.5. Определение условий образования свободного уровня в вертикальных паровых калориферах рекомендуется производить по [13].

12. ВЫБОР ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

12.1. Надежную и эффективную работу воздухоподогревателей энергетические калориферы могут обеспечить, если при их проектировании правильно выбраны походные данные по воздушному потоку и теплоносителю.

12.2. Принимаемая при тепловом расчете калориферов (разд. 9) температура воздуха, поступающего в установку (t_вс), зависит от температур окружающей среды (t_нар) и в котельном помещении (t_кот) и не должна быть ниже -5 °С. При круглогодичном заборе воздуха дутьевыми вентиляторами из помещения котельного цеха

                                                             (52)

При этом для холодного времени года можно принимать в среднем  = 20 ÷ 30 °С.

При открытых компоновках ППВ и постоянном заборе только наружного воздуха

                                                 (по п. 12.4)

12.3. При смешанном заборе воздуха из котельного помещения и снаружи температура всасываемого воздуха рассчитывается по формуле

где a - доля воздуха, забираемого снаружи.

В зимнее время доля воздуха, поступающего с верха котельного помещения, зависит от схемы вентиляции главного корпуса и определяется по рекомендациям ТЭП [21]. При этом в случае использования механической вентиляции главного корпуса расчетная температура на стороне всасывания дутьевого вентилятора составит

                                                      (53)

При тепловом расчете калориферных установок, если нет специальных эксплуатационных данных или иных указаний, следует находить температуру на стороне всасывания по формуле

                                                     (54)

12.4. При определении поверхности нагрева энергетических калориферных установок их тепловой расчет производится со средней наружной температуре () наиболее холодной пятидневки в году.

В приложении на основе климатологических данных [23] приведены значения наружных температур по отдельным районам СССР в разное время года.

12.5. Для разомкнутых двухступенчатых устройств ППВ температура воздуха при входе не должна быть ниже -10 °С [21]. Поэтому при более низких температурах в короб подачи наружного воздуха следует дополнительно подавать теплый воздух из помещения (на уровне установки калориферов 1-й ступени), в котором температура принимается равной 20 °С:

                                                   (55)

где b - доля воздуха, забираемого снаружи:

12.6. Выбор средней температуры подогрева воздуха в калориферах () связан с обеспечением приемлемой (по условиям коррозии и золового заноса) температуры стенки в наиболее холодной (выходной по газам) части воздухоподогревателя при стационарных и переходных режимах работы котла.

Нормами ПТЭ [15] предусмотрены следующие минимальные температуры воздуха перед воздухоподогревателями:

В ряде случаев при специфических условиях работы оборудования на данном объекте (использование непроектного топлива, частые пуски и остановы котла, наличие аэродинамических неравномерностей в воздушном потоке) могут быть приняты более высокие значения температур перед воздухоподогревателем.

12.7. Для обеспечения безопасной по условиям коррозии минимальной температуры стенки воздухоподогревателя в котлах на твердых и жидких высокосернистых топливах расчетная температура воздуха за устройствами ППВ должна быть значительно выше минимальной [15], (табл. п. 12.6).

12.8. В газомазутных котлах с керамической набивкой в холодном слое РВП, а также в котлах со стеклянными трубчатыми воздухоподогревателями температура воздуха за калориферами должна быть не ниже 70 °С.

12.9. При определении технико-экономической эффективности предварительного подогрева воздуха в соответствии с рекомендациями [1] должна учитываться среднегодовая температура воздуха для электростанций, расположенной в заданном районе.

13. НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ МОНТАЖА И РЕМОНТА

13.1. Перед началом монтажных работ необходимо выполнить осмотр и контрольную гидравлическую опрессовку секции давлением 2,5 МПа (25 кгс/см²).

13.2. После монтажа обязательна опрессовка воздушного тракта под полным напором дутьевого вентилятора. При этом не должно быть перетоков холодного воздуха в зазорах между секциями, между калориферной поверхностью нагрева и ограждениями установки по всему их периметру, а также в зонах креплений и присоединений змеевиков (труб) к коллекторам (на прямых участках).

13.3. Следует предусмотреть схему для отмывки конденсатом или обессоленной водой внутренних поверхностей пароводяного тракта устройств ППВ. Сброс промывочных вод производить через специальные дренажные каналы в общестанционную систему.

13.4. При проектировании и монтаже дренажных трубопроводов не следует допускать подъемных участков в трассе выше нижней отметки калорифера. Конденсатоотводящие трубопроводы до расширителя должны иметь уклон не менее 1/200. При открытых компоновках калориферов необходимо предусмотреть дополнительную ветку теплоносителя («спутник») для предотвращения замерзания конденсата в зонах возможного охлаждения участков трубопроводов до температуры ниже 0 °С. Во избежание затопления трубной системы калориферов расширитель должен обязательно быть снабжен автоматическим устройством для поддержания заданного уровня воды и иметь аварийный отвод конденсата. Для контроля за работой расширителя необходимо установить водомерное стекло, термометр, манометр и звуковую сигнализацию уровня в расширителе.

13.5. Для выполнения монтажа и ремонтных работ для крупных калориферных установок следует предусмотреть кран-балку грузоподъемностью 5 - 7 т с перемещением крюка в трех плоскостях и другие механизмы.

13.6. Ремонт энергетических калориферных установок, на котлах большой мощности должен осуществляться путем замены дефектных панелей резервными. Замена панели целиком производится, как правило, при повреждении более 10 % общей поверхности нагрева. Отглушка змеевиков может производиться лишь при крайней необходимости.

13.7. Должно быть предусмотрено дистанционное управление основными паровыми (на входе пара) и конденсатными (на выходе конденсата) задвижками в калориферных установках с блочного щита.

14. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ УСТАНОВОК ППВ

14.1. При растопках котлов, оборудованных трубчатыми воздухоподогревателями (ТВП) еще до пуска дутьевых вентиляторов (ДВ) должны быть включены калориферы и линии рециркуляции горячего воздуха после ТВП на сторону всасывания ДВ. После включения ДВ постепенно повышается температура воздуха на входе в ТВП (за счет циркуляции воздуха по контуру ТВП - ДВ - калориферы - ТВП) и при достижении 100 °С начинается растопка на мазуте [24].

14.2. При пусках котлов, оборудованных РВП, предварительный разогрев набивки РВП перед огневой растопкой котла с использованием рециркуляции горячего воздуха на вход в калориферы недопустим (из-за опасности их загрязнения золой). Можно использовать рециркуляцию горячего воздуха с подачей его специальным вентилятором в воздуховод после калорифера.

При двухступенчатых калориферных установках достаточный уровень температуры нагрева воздуха перед ТВП может быть достигнут с помощью калориферов первой ступени.

14.3. При растопках котлов на газе забор воздуха на котел производится из помещение. К моменту перехода на основное топливо подогрев воздуха повышается до проектного за счет включения в работу калориферов.

14.4. Для обеспечения необходимой защиты воздухоподогревателя от коррозии и отложений при пониженных нагрузках устройства ППВ должны быть обеспечены резервным источником теплоснабжения (например, пар из отбора более высокого давления, из общестанционной магистрали, вода из бойлера).

14.5. При пониженных нагрузках котлов уровень предварительного подогрева воздуха должен быть не ниже проектного при номинальной нагрузке.

14.6. Контроль и регулирование температуры воздуха за калориферами рекомендуется осуществить в зоне его минимального подогрева. Эта зона выявляется путем измерения полей температур воздуха за калориферами.

14.7. При нормальной эксплуатации котлов должен быть обеспечен контроль за всеми параметрами работы устройств ППВ (давление и температура греющей среды на входе и выходе, температура воздуха на входе и выходе, аэродинамическое сопротивление элементов, уровень воды в расширителе конденсата).

14.8. Сброс загрязненных газовоздушных потоков в тракт до энергетических калориферов (рециркулирующий воздух после РВП, сброс воздуха из «теплого ящика») не разрешается.

14.9. При остановке котла должен быть произведен тщательный дренаж воды из элементов калорифера. Особенно тщательно необходимо следить за удалением воды из труб при открытых компоновках ППВ. При горизонтальных калориферах для полного удаления влаги следует использовать воздух от компрессора давлением не более 1 МПа (10 кгс/см²).

14.10. При остановах котлов и их водных обмывках воздушный тракт ППВ должен быть отглушен во избежание увлажнения поверхности нагрева калориферов.

При размещении калориферов под трубчатыми воздухоподогревателями следует обеспечить их защиту от попадания обмывочных вод (перекрытие сечения настилами и проч.).

14.11. При остановах устройств ППВ в случае необходимости можно производить сухую очистку поверхностей нагрева калориферов компрессорным воздухом (W ≥ 8 м/с).

14.12. При длительных остановах котлов следует производить консервации калориферной установки с помощью средств, принятых на электростанции для предохранения котельных поверхностей нагрева.

14.13. При текущих и капитальных ремонтах следует проверять и восстанавливать целостность изоляции элементов напорного тракта ППВ на участках подогретого воздуха.

14.14. Отключение части панелей калориферной установки с уменьшением температуры подогрева воздуха ниже проектной существенно снизит надежность и длительность рабочей кампании воздухоподогревателей.

14.15. В эксплуатации и при остановках устройств ППВ следует уделять должное внимание устранению местных перетоков холодного воздуха помимо поверхностей нагрева калориферов. Уплотнения в зоне коллекторов и между секциями должны исключить «холостые» перетоки воздуха.

Приложение

ДАННЫЕ ПО ТЕМПЕРАТУРАМ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ РЯДА РАЙОНОВ СССР, °С

ЛИТЕРАТУРА

1. РТМ 24.030.50-75. Расчет эффективности предварительного подогрева воздуха на электростанциях. (ЦКТИ-ВТИ)

2. Тулин С.Н. Обобщение результатов исследования теплоотдачи и сопротивлений пучков труб с проволочным оребрением. - Теплоэнергетика, 1958, № 3.

3. Тулин С.Н., Саликов А.П. Трубки с проволочным оребрением для воздухоохладителей генераторов. - Электрические станции, 1959, № 6.

4. Локшин В.А., Тулин С.Н. Экспериментальная проверка обобщенных расчетных формул для трубок с проволочным оребрением. - Вестник электропромышленности, 1963, № 7.

5. Тулин С.Н. Уточнение расчетных формул по теплоотдаче и сопротивлению пучков труб с проволочным оребрением. Энергомашиностроение, 1971, № 3.

6. А.С. 501251 (СССР). Парогазовый теплообменник (Локшин В.А., Тулин С.Н., Лахманлос А.И.) - Опубл. в бюл. «Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки», 1976, № 4.

7. А.С. 333372 (СССР). Устройство для нагрева воздуха Локшин В.А., Тулин С.Н. - Опубл. в бюл. «Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки», 1972, № 11.

8. Елисеева Н.Н., Лихачев М.В. Унификация компоновок парогенераторов. - Теплоэнергетика, 1976, № 4.

9. А.С. 367316 (СССР). Устройство для нагрева воздуха (Локшин В.А., Тулин С.Н.) -Опубл. в бюл. «Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки», 1973, № 8.

10. А.С. 308284 (СССР). Контактный теплообменник (Липец А.У., Локшин В.А., Хван А.Х.) - Опубл. в бюл. «Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки», 1971, № 21.

11. Идельчик И.Е. Аэродинамика промышленных аппаратов. М.: Энергия, 1964.

12. Идельчик И.Е., Александров В.П. Исследование распределения пылегазового потока в раздающих коллекторах равномерно-переменного сечения. - Теплоэнергетика, 1979, № 2.

13. Локшин В.А. Образование свободного уровня в паровых прямотрубных теплообменник аппаратах. - Теплоэнергетика, 1974, № 11.

14. Локшин В.А., Тулин С.Н. Калориферная установка для подогрева воздуха вне котла. - Электрические станции, 1967, № 9.

15. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей. М.: Энергия, 1977.

16. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). М.: Энергия, 1973.

17. Аэродинамический расчет котельных установок. Л.: Энергия, 1977.

18. Михеев М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи. М.: Энергия, 1973.

19. РТМ 24.031.05-72. Методика и зависимости для теоретического расчета теплообмена и гидравлического сопротивления теплообменного оборудования АЭС. (ЦКТИ)

20. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975.

21. РТМ 34-9-ТЭП-77. Правила проектирования отопления и вентиляции главных корпусов тепловых электростанций. (ТЭП).

22. Гидравлический расчет котельных агрегатов (нормативный метод). М.: Энергия, 1978.

23. СНиП II-А.6-72. М.: Изд-во литературы по строительству. 1973.

24. А.с. 247318 (СССР). Способ защиты воздухоподогревателей от загрязнений и коррозии (Кропп Л.И., Локшин В.А., Шестаков В.Н., Фомина В.Н.) - Опубл. в бюл. «Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки», 1969, № 22.

 

СОДЕРЖАНИЕ