ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ГАЗПРОМ»

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОЛИЧЕСТВЕННОЙ ОЦЕНКЕ СОСТОЯНИЯ МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ С КОРРОЗИОННЫМИ ДЕФЕКТАМИ, ИХ РАНЖИРОВАНИЯ ПО СТЕПЕНИ ОПАСНОСТИ И ОПРЕДЕЛЕНИЮ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА

ВРД 39-1.10-004-99

МОСКВА 2000

 

Система нормативных документов в газовой промышленности

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОЛИЧЕСТВЕННОЙ ОЦЕНКЕ СОСТОЯНИЯ МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ С КОРРОЗИОННЫМИ ДЕФЕКТАМИ, ИХ РАНЖИРОВАНИЯ ПО СТЕПЕНИ ОПАСНОСТИ И ОПРЕДЕЛЕНИЮ ОСТАТОЧНОГО РЕСУРСА

ОАО «ГАЗПРОМ»

Производственное объединение
«СПЕЦНЕФТЕГАЗ»

Информационно-рекламный центр газовой промышленности
(ИРЦ Газпром)

Москва 2000

ПРЕДИСЛОВИЕ

РАЗРАБОТАН                           Производственным объединением «Спецнефтегаз».

ВНЕСЕН                                     Управлением проектирования и экспертизы ОАО «Газпром».

УТВЕРЖДЕН                             Членом Правления ОАО «Газпром» Б. В. Будзуляком 29 марта 1999г

ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ           Приказом ОАО «Газпром» от 15 февраля 2000 г. № 25 с 5 марта 2000 г сроком на три года.

СОГЛАСОВАН                         Федеральным горным и промышленным надзором России от 16 ноября 1999 г. № 10-03/724, Управлением науки, новой техники и экологии, Управлением по транспортировке газа и газового конденсата ОАО «Газпром».

ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

«Методические рекомендации по количественной оценке состояния магистральных газопроводов с коррозионными дефектами, их ранжирования по степени опасности и определению остаточного ресурса» устанавливают правила и порядок проведения расчета степени опасности коррозионных повреждений труб магистральных трубопроводов в зависимости от размеров дефектов и действующих напряжений.

Методические рекомендации предназначены для предприятий газовой промышленности и организаций, осуществляющих диагностический контроль и экспертизу технического состояния трубопроводов.

Методические рекомендации разработаны в Управлении диагностики и ремонта ПО «Спецнефтегаз» (к. т. н. Мирошниченко Б. И., к. т. н. Аладинский В. В., к. т. н. Маханев В. О., к. т. н. Мельников В. Л.).

ВРД 39-1.10-004-99

Система нормативных документов в газовой промышленности

Ведомственный руководящий документ

Дата введения 2000-03-05

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Методика распространяется на линейные участки магистральных трубопроводов условным диаметром до 1400 мм включительно с избыточным давлением до 10 МПа, работающих в условиях статического нагружения и подверженных коррозионному воздействию внешней среды или транспортируемого продукта.

1.2. Методика содержит правила контрольного расчета и оценки остаточного ресурса участков трубопроводов с концентраторами напряжений в виде поверхностных коррозионных повреждений.

1.3. В методике принимается, что коррозионные дефекты могут как стабильно существовать, так и подрастать во времени.

1.4. Дефекты коррозионного происхождения подразделяются на следующие виды:

1.4.1. Общая коррозия - характеризуется квазиравномерной глубиной и значительной площадью поражения.

1.4.2. Язвенная коррозия - коррозия, локализованная на небольшой площади, но имеющая значительную глубину проникновения по толщине стенки труб.

1.4.3. Совмещение общей и язвенной коррозии - на фоне общей коррозии образование одной или множества «язвин» (наиболее распространенный тип коррозии).

1.4.4. Ручейковая коррозия - коррозия канавочного типа, образуется вдоль продольных и кольцевых швов, а также в местах расхождения стыков изоляционного покрытия труб.

1.5. Рассматриваются следующие состояния дефектов по степени их опасности (классы опасности):

1.5.1. Закритический дефект - дефект, при котором дальнейшая эксплуатация газопровода недопустима.

1.5.2. Критический дефект - дефект является допустимым только при создании до ремонта особых условий эксплуатации газопровода: снижение действующих нагрузок и ведение постоянного контроля за параметрами и состоянием дефекта методами наружной и внутритрубной дефектоскопии.

1.5.3. Докритический дефект - допустимый дефект при условии периодического контроля методами наружной и внутритрубной дефектоскопии.

1.5.4. Незначительный дефект - дефект, не оказывающий существенного влияния на надежность и долговечность эксплуатации газопровода; производится фиксация дефекта для последующих сравнений с результатами плановых обследований.

1.6. Основная цель методики - количественная оценка состояния дефектов и ранжирование их по степени опасности в соответствии с п. 1.5.

1.7. По результатам расчета данной методики производится принятие решений о следующих мероприятиях:

- экстренная остановка эксплуатации газопровода;

- проведение экстренного ремонта;

- назначение срока ремонта;

- снижение рабочего давления в газопроводе до заданной величины, определяемой расчетами, приведенными в методике;

- назначение методов контроля за дефектом и его периодичности.

1.8. Методика не предназначена для проектных расчетов, так как она рассматривает те виды повреждений, которые не должны возникать при высококачественном ведении технологических процессов изготовления и контроля качества трубопроводов.

1.9. Уровни действующих нагрузок на участке газопровода с дефектами в каждом конкретном сечении труб определяются исходя из следующих приоритетов:

- прямые измерения действующих напряжений в зоне дефекта (производится по специальной методике и средствами, приведенными в Приложении 1);

- прямые измерения рабочего давления, произведенные внутритрубным снарядом-дефектоскопом, с последующим пересчетом напряженного состояния;

- расчетные значения рабочего давления по длине газопровода по данным диспетчерских служб;

- расчетные значения рабочего давления по длине газопровода в соответствии с нормативными документами [1].

1.10. При проведении расчетов напряженно-деформированного состояния используются фактические данные о размерах трубы (диаметр и толщина стенки), размерах дефектов (длина, ширина, глубина), взаимном расположении дефектов и данные о механических свойствах, указанные в технических условиях на поставку труб, сертификационных документах или полученные экспериментально неразрушающими методами.

1.11. Коэффициенты запаса прочности, используемые в методике, назначаются как в соответствии с нормативными документами [1], так и на основании экспериментальных данных, полученных при натурных испытаниях труб и трубных секций.

1.12. Методика нормативно регламентируется для использования как временный документ, сроком на три года, по истечении которого будет произведено уточнение расчетных уравнений на основании статистической обработки накопленной базы данных.

1.13. Методика реализована в виде программного комплекса для ПК, рекомендованного к использованию при расчетах.

2. СХЕМАТИЗАЦИЯ НАГРУЗОК

2.1. Расчеты по настоящей методике основываются на общепринятой схеме нагружения труб внутренним давлением (плоское напряженное и объемное деформированное состояние в стенке трубы).

2.2. В расчетах используются номинальные значения кольцевых s_кц и продольных s_пр напряжений. В цилиндрической системе координат, связанной с осью трубы, напряжения обозначаются s_qном = s_кц, s_zном = s_пр. Радиальное напряжение s_rном принимается равным нулю.

2.3. Номинальные напряжения рассчитываются по значениям действующих на рассматриваемом участке трубопровода рабочего давления р, продольной силы P_пр, изгибающего момента M_пр:

,                                                 (2.1)

,                                        (2.2)

,                                                        (2.3)

где D и d - фактические значения внутреннего диаметра и толщины стенки трубопровода.

2.4. При известном значении давления р и неизвестных P_пр и M_пр кольцевое напряжение определяется по (2.1), а продольное принимается равным половине кольцевого:

.     (2.4)

2.5. Если величины давления р, продольной силы P_пр, изгибающего момента M_пр неизвестны, то кольцевое напряжение s_кц задается по расчетному сопротивлению, которое определяется по [1] в зависимости от материала, условий работы, назначения трубопровода. В соответствии с [1] расчетное сопротивление R₁ ^*) по условию прочности:

*) В п. 2.5 используются обозначения, принятые в СНиП 2.05.06-85* [1]. Далее по тексту буквами т, R, k обозначены другие величины.

,                                                                  (2.5)

расчетное сопротивление R₂ по условию деформативности:

,                                                                (2.6)

где ,  - нормативные пределы прочности и текучести, т - коэффициент условий работы,  - коэффициент надежности по материалу труб,  - коэффициент надежности по назначению трубопровода. Кольцевое напряжение принимается равным меньшему из R₁, R₂; продольное - равным половине кольцевого (2.4).

2.6. Для случая непосредственного измерения напряжений на участке трубопровода и в зоне дефекта в Приложении 1 приведена схема проведения измерений и последующего использования данных о напряжениях в расчетах.

3. СХЕМАТИЗАЦИЯ ДЕФЕКТОВ

3.1. Исходными данными для схематизации дефектов являются результаты внутритрубной диагностики, непосредственных измерений или других неразрушающих способов контроля, получаемые по установленным методикам.

3.2. Поверхностный дефект в трубе с наружным диаметром D_н и толщиной стенки d представляется выемкой (рис. 3.1), глубиной Н, длиной L вдоль оси трубы и угловым размером Q в кольцевом направлении (ширина дефекта W равна QD_н/2), под действием кольцевых (s_qном, и продольных s_zном напряжений. Значения глубины Н, длины L, ширины W принимаются равными соответствующим наибольшим размерам дефекта.

Рис. 3.1. Схематизация поверхностных дефектов

3.3. Дефект, представляющий собой явно выраженное одиночное глубокое повреждение («язва») на фоне общей коррозии - «совмещенный», заменяется двумя выемками (одна в другой) с размерами Н₁, L₁, W₁ и H₂,. L₂, W₂ (рис. 3.2).

3.3.1. Больший дефект с размерами Н₁, L₁, W₁  рассматривается независимо.

3.3.2. Меньший дефект рассматривается как выемка с размерами H₂,. L₂, W₂ в трубе с уменьшенной толщиной стенки d₂:

                                                              (3.1)

и под действием увеличенных кольцевых s_q1 и продольных s_z1 напряжений (s_q1 и s_z1 - напряжения, вычисленные для дефекта 1 в соответствии с п. 4 с учетом возможного упруго-пластического деформирования).

Рис. 3.2. Схематизация «совмещенных» дефектов

3.3.3. Данная схематизация применяется, если размеры L₂ и W₂ - не превышают меньшее из значений: 2d, 0.2L₁, 0.2W₁. В противном случае проводится схематизация по п. 3.2 (глубина дефекта принимается равной наибольшей глубине).

3.3.4. Для нескольких близкорасположенных «язв» предварительно проводится анализ необходимости их объединения по п. 3.4.

3.4. Два или несколько дефектов, расположенных близко друг от друга, рассматриваются как одиночный дефект большего размера.

3.4.1. Пусть в результате схематизации двух дефектов как одиночных (п. 3.2, п. 3.3.2) они имеют размеры L₁, W₁ и L₂, W₂. Расстояние e_вл, на котором эти дефекты начнут влиять на напряженно-деформированные состояния друг друга равно

                                   (3.2)

Если расстояние е между дефектами не превышает е_вл:

                                                             (3.3)

то дефекты объединяются и рассматриваются как одиночный дефект с размерами H, L и W в продольном и окружном направлениях (рис. 3.3). Глубина H объединенного дефекта принимается равной наибольшей из .

Рис. 3.3. Схематизация близкорасположенных дефектов

3.4.2. Несколько близкорасположенных дефектов последовательно рассматриваются парами в соответствии с п. 3.4.1.

3.4.3. В процессе роста дефектов (п. 6) их размеры и взаимное расположение изменяются. В этом случае повторяется процедура проверки по п. 3.4.1 с объединением дефектов при необходимости.

3.5. Узкие дефекты при  мм или  мм представляются в виде поверхностных трещин, ориентированных в продольном (длиной L, глубиной H) или кольцевом (длиной W, глубиной Н) направлении, под действием кольцевых s_qном или продольных s_zном напряжений.

3.6. Сквозные дефекты заменяются продольной трещиной длиной  под действием кольцевых напряжений s_qном или окружной трещиной, имеющей длину , под действием продольных s_zном напряжений. При образовании сквозного дефекта от внутренней выемки комбинированного дефекта (п. 3.4) используются размеры  или , уменьшенная толщина стенки d₂ и увеличенные напряжения s_q1, s_z1.

4. РАСЧЕТ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ В ОБЛАСТИ ПОВРЕЖДЕНИЙ

4.1. Анализ напряженно-деформированного состояния в зоне дефекта проводится с учетом возможного упруго-пластического деформирования. Для основных параметров напряженно-деформированного состояния используются следующие соотношения (Приложение 2).

4.1.1. Интенсивности напряжений и деформаций определяются по формулам:

                               (4.1)

Связь между интенсивностями напряжений и деформаций принимается в виде степенной диаграммы деформирования:

 при s_i £ s_т (e_i £ e_т)

(4.2)

 при s_i £ s_т (e_i £ e_т)

где s_т - предел текучести,  - интенсивность деформаций, соответствующая пределу текучести, m - модуль сдвига, т - коэффициент деформационного упрочнения.

В соответствии с деформационной теорией пластичности [2] вводятся следующие уравнения, связывающие между собой компоненты деформаций и напряжений:

                               (4.3а)

или

                              (4.3б)

где k - модуль объемного расширения, m_p - упруго-пластический модуль сдвига:

                                                           (4.4а)

Упруго-пластический модуль сдвига m_p в случае степенной диаграммы деформирования (4.2), равен

m_p = m при s_i £ s_т (e_i £ e_т)

(4.4б)

 при s_i ³ s_т (e_i ³ e_т).

Помимо интенсивностей и компонентов деформаций и напряжений (4.1), (4.3) в расчетах используется объемная деформация e₀:

                                                       (4.5)

наибольшая деформация удлинения e₁:

,                                                   (4.6)

угол подобия девиатора деформаций j_e:

                                                  (4.7)

4.1.2. В области, содержащей дефект, напряжения и деформации повышаются относительно номинальных. Количественно это оценивается коэффициентами концентрации напряжений  и деформаций . При упругом деформировании  При упруго-пластическом деформировании коэффициент концентрации напряжений a_s уменьшается, а коэффициент концентрации деформаций a_e увеличивается по сравнению с упругим a_e.

4.1.3. Для локализованных концентраторов (размеры дефектов сопоставимы с толщиной стенки трубы d), в то время как a_sи a_e изменяются при деформировании в упруго-пластической области, произведение a_sa_e по формуле Нейбера [3] остается постоянным и равным :

                                                                 (4.8)

Используя (4.2) и (4.8), можно определить «Нейберовские» коэффициенты концентрации напряжений и деформаций во всем диапазоне нагрузок:

 при s_{i ном} £ s_т, s_i £ s_т                                                      (4.9а)

 при s_{i ном} £ s_т, s_i £ s_т                                (4.96)

 при s_{i ном} £ s_т, s_i £ s_т                                                    (4.9в)

4.1.4. В общем случае коэффициенты концентрации напряжений и деформаций a_s, a_e не равны a_sN, a_eN , зависят от соотношений между размерами дефекта и трубы и соответствующим образом корректируются.

4.1.5. Для дефектов, имеющих в плане значительную площадь, в расчетах учитывается изменение размеров трубы и дефекта (увеличение диаметра, уменьшение толщины стенки), происходящее в процессе нагружения и ведущее к повышению фактически действующих в зоне дефекта напряжений.

4.2. Для поверхностных повреждений (рис. 3.1) расчет напряженно-деформированного состояния проводится по следующим уравнениям.

4.2.1. Условно-упругие компоненты напряжений рассчитываются в зависимости от размеров дефекта по формулам (Приложение 3):

                          (4.10а)

где

, , , ,                        (4.10б)

причем, размеры трубы и дефекта корректируются с учетом деформирования:

                   (4.10в)

4.2.2. Интенсивность номинальных s_iном и местных упругих s_ie напряжений определяются в соответствии с (4.1), а упругий коэффициент концентрации a_e:

                                                                          (4.11)

4.2.3. По формулам (4.9) рассчитывается коэффициент концентрации a_sN.

4.2.4. Упруго-пластические компоненты напряжений в зоне дефекта равны:

                                      (4.12а)

где

                                              (4.12б)

4.2.5. Компоненты деформаций e_qном, e_zном, e_rном и e_q, e_z, e_r, входящие в уравнения (4.10)-(4.12), связаны соотношениями (4.3) с соответствующими напряжениями s_qном, s_zном, s_rном и s_q, s_z, s_r. Таким образом, уравнения (4.10)-(4.12), с учетом (4.1)-(4.4) и (4.9), представляют собой систему нелинейных алгебраических уравнений относительно неизвестных напряжений s_q, s_z, s_r и деформаций e_q, e_z, e_r, возникающих в зоне дефекта при приложении к трубе номинальных напряжений s_qном, s_zном, s_rном.

4.2.6. Решение системы уравнений (4.10)-(4.12) осуществляется численными методами, реализованными в специализированном программном комплексе для ПК.

4.2.7. После определения напряженно-деформированного состояния в зоне дефекта по формулам (4.5)-(4.7) определяются другие параметры: объемная деформация e₀, угол подобия девиатора деформаций j_e.

4.3. «Совмещенный» дефект (рис. 3.2).

4.3.1. Для большего дефекта (дефект 7) компоненты напряжений и деформаций определяются в соответствии с п. 4.2.

4.3.2. Для меньшего дефекта (дефект 2) расчет проводится по п. 4.2. с подстановкой в (4.10) вместо номинальных напряжений s_qном и s_zном напряжений s_q и s_z, вычисленных в п. 4.3.1. При этом в соотношениях (4.10) размеры дефекта - L = L₂, W= W₂, H=H₂, а толщина стенки принимается равной d - Н₁ (рис. 3.2).

4.4. Продольная поверхностная трещина п. 3.5

4.4.1. Условно-упругие компоненты напряжений рассчитываются по формулам (Приложение 4):

                            (4.13а)

где

,                                (4.13б)

r - характерный размер, отражающий чувствительность металла к концентрации напряжений [4, 5]; для современных трубных сталей r = 0.4-0.6 мм.

4.4.2. Интенсивности номинальных s_iном и местных упругих s_ie напряжений определяются по (4.1).

4.4.3. Упругий коэффициент концентрации a_e определяется по формуле (4.11).

4.4.4. По формулам (4.9) определяется коэффициент концентрации напряжений a_s = a_eN.

4.4.5. Упруго-пластические напряжения, действующие вблизи вершины трещины,

равняются:

                               (4.14)

4.4.6. Используя (4.1)-(4.4), по полученным напряжениям вычисляются компоненты деформаций e_q, e_z, e_r, интенсивность деформаций e_i.

4.4.7. По формулам (4.5)-(4.7) определяются объемная деформация e₀ и угол подобия девиатора деформаций j_e.

4.5. Окружная поверхностная трещина (п. 3.5).

4.5.1. Условно-упругие компоненты напряжений рассчитываются по формулам (Приложение 4):

                                 (4.15а)

где

.                                     (4.15б)

4.5.2. Далее расчет производится по пп. 4.4.2-4.4.7.

4.6. Продольная сквозная трещина (п. 3.6).

4.6.1. Условно-упругие компоненты напряжений рассчитываются по формулам (Приложение 4):

                               (4.16а)

где

.                                                         (4.16б)

4.6.2. Далее расчет производится по пп. 4.4.2-4.4.7.

4.7. Окружная сквозная трещина (п. 3.6).

4.7.1. Условно-упругие компоненты напряжений рассчитываются по формулам (Приложение 4):

                         (4.17a)

где

.                                                 (4.17б)

4.7.2. Далее расчет производится по пп. 4.4.2-4.4.7.

5. ПРЕДЕЛЬНЫЕ СОСТОЯНИЯ

5.1. В данных методических рекомендациях расчет проводится по предельным состояниям, связанным с возникновением в наиболее нагруженной области дефекта такого уровня напряжений и деформаций, который приводит к нарушению сплошности металла. (Расчет по глобальным предельным состояниям, например, по условию потери устойчивости трубы должен осуществляться в соответствии с действующими нормативными документами).

Применительно к наиболее нагруженной «точке» (на самом деле всегда подразумевается некоторый малый элемент металла, мысленно выделенный вокруг «точки») рассматриваются две основные категории предельных состояний: разрушение и исчерпание несущей способности (Приложение 5). В обоих случаях используются деформационные критерии предельных состояний и, соответственно, деформационные параметры (e₀- объемная деформация, e_i- интенсивность деформаций, e₁ - наибольшая деформация удлинения, j_e- угол подобия девиатора деформаций) напряженно-деформированного состояния (п. 4.1).

5.1.1. Разрушение происходит при достижении предельной деформационной способности элемента металла:

                                                               (5.1)

где e_0f- - разрушающая объемная деформация, e_if - разрушающая интенсивность деформаций.

5.1.2. Значительное формоизменение при упруго-пластическом деформировании может привести к уменьшению размеров и исчерпанию несущей способности элемента металла. Момент исчерпания несущей способности в значительной мере определяется степенью деформационного упрочнения металла. Предельная несущая способность достигается при условии (Приложение 5):

,                                                     (5.2)

где e_iu - предельная равномерная деформация удлинения, первое слагаемое e₀/e_0u отражает влияние объемности деформированного состояния на уровень предельной равномерной деформации. Для степенной диаграммы деформирования e_iu, примерно равна коэффициенту деформационного упрочнения т, коэффициент e_0u равен - 0.5.

5.1.3. В качестве расчетного принимается то из предельных состояний (5.1), (5.2), которое наступает раньше.

5.1.4. Вычисление параметров e₀, e_i, j_e деформированного состояния, возникающего в области дефекта, осуществляется в соответствии с п. 4.

5.1.5. Критические деформации e_0f, e_if /и e_0u, e_iu, считаются характеристиками материала (Приложение 5).

5.2. Предельное состояние одиночного дефекта (рис. 3.1) - течь в результате разрыва стенки (по критериям 5.1.1 или 5.1.2) с образованием в зависимости от направления наибольшей деформации удлинения продольного, длиной , или окружного, длиной , сквозного дефекта. Схематизация образовавшегося сквозного дефекта выполняется в соответствии с п. 3.6.

5.3. В случае «совмещенного» дефекта (рис. 3.3) анализ проводится раздельно для дефектов 1 и 2 по п. 4.2 с учетом п. 3.3.2 для дефекта 2. Возможные предельные состояния: - для дефекта 1 разрыв стенки (течь) с образованием сквозного дефекта, длиной ;- для дефекта 2 разрушение стенки (течь) с образованием сквозного дефекта, длиной . Схематизация образующихся сквозных дефектов проводится по п. 3.6.

5.4. Предельное состояние несквозного трещиноподобного дефекта (п. 3.5) - течь в результате прорыва стенки с образованием продольного или окружного сквозного дефекта. Схематизация образовавшегося сквозного дефекта выполняется в соответствии с п. 3.6.

5.5. Предельное состояние сквозного трещиноподобного дефекта - страгивание трещины при достижении в вершине критического уровня деформаций (5.1) или (5.2), считающееся (в запас прочности) началом нестабильного протяженного разрушения участка трубопровода.

6. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ РАЗВИТИЯ ДЕФЕКТА

6.1. Коррозия приводит к росту повреждения в процессе эксплуатации. При этом концентрация напряжений и деформаций в области дефекта может интенсифицировать коррозионные процессы. Для оценки остаточного ресурса учитывается изменение размеров дефекта вплоть до предельных по п. 5.

6.2. Скорость роста дефекта в некоторой точке контура от коррозии под напряжением определяется по формуле [6]:

,                                          (6.1а)

где n₀ - скорость коррозии без напряжения, С_ст и С_н - коэффициенты, характеризующие свойства стали и среды, e_i - интенсивность деформаций, e₀ - объемная деформация.

6.2.1. Для низкоуглеродистых и низколегированных сталей коэффициент С_ст = 5-10. Коэффициент С_н допустимо вычислять по формуле [6]:

,                                                        (6.1б)

где k - объемный модуль упругости, V- мольный объем стали,  - универсальная газовая постоянная, Т - абсолютная температура.

6.2.2. Деформации e_i и e₀ определяются в соответствии с п. 4.

6.3. В тех случаях, когда выполняется повторная дефектометрия для одного и того же поврежденного участка, скорость коррозии v вычисляется как

,                                                          (6.2)

где DН - изменение размера дефекта за период времени Dt от одной до другой процедуры дефектометрии.

6.4. При недостаточном объеме информации о коррозионных свойствах металла и среды на данном участке трубопровода или об изменениях размеров дефекта во времени, скорость коррозии n принимается постоянной и равной 1 мм в год (выше наблюдаемых на практике скоростей коррозии, по крайней мере, на 40 %).

7. ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТА

7.1. Разделы 2-6 методики являются основой для проведения расчетов, однако порядок проведения конкретных расчетных работ существенно зависит как от цели расчета, так и от объема и достоверности имеющейся исходной информации.

7.2. Определение предельного давления и условного остаточного ресурса по заданным размерам трубопровода и дефекта. Ранжирование и классификация массива дефектов, получаемого внутритрубной диагностикой, по степени опасности.

7.2.1. По заданным размерам трубопровода (D, d) и механическим свойствам стали s₀₂, s_в (в данном расчете достаточно использовать типичные свойства трубных сталей, а не обязательно данные сертификата на поставку конкретной трубы) определяется проектное рабочее давление р_раб (п. 2), соответствующее [I]. Схематизация дефекта проводится по п. 3.2.

7.2.2. Из системы уравнений (4.10)-(4.12) и условий (5.1), (5.2) определяются номинальные напряжения s_qном, s_zном = s_qном/2, далее определяется расчетное предельное давление р_расч:

                                                         (7.1)

и расчетный коэффициент запаса по давлению n_p =р_расч/ p_раб.

7.2.3. Если коэффициент запаса n_р оказывается меньше допускаемого [n_p], то дефект считается закритическим (п. 1.5), необходимо снижение давления до безопасного уровня р_рабn_p /[n_p], решение вопроса о ремонте дефектного участка.

7.2.4. Выбор допускаемого коэффициента запаса [n_p] должен согласовываться с нормативными документами [1]. Для заданных размеров трубы введем давления р₀₂ и р_в, соответствующие возникновению в стенке трубы кольцевых напряжений, равных пределу текучести и прочности:

, .                                           (7.2)

Давление р₀₂ - наибольшее допустимое по [1] давление при испытании линейных участков трубопроводов. Отношение давления р_в к рабочему (нормативному) давлению р_в / p_{раб(норм)} представляет собой полный (проектный) коэффициент запаса в соответствии с [1]. Допускаемый коэффициент запаса [n_p] рекомендуется выбирать в диапазоне от р₀₂ / p_{раб(норм)} до р_в / p_{раб(норм)}.

В Приложении 6 приведены обобщенные номограммы допускаемых размеров дефектов с коэффициентами запаса [n_p] = р₀₂ / p_{раб(норм)} и [n_p] = р_в / p_{раб(норм)} и примеры их использования.

7.2.5. Если коэффициент запаса n_p превышает допустимый [n_p], то проводится расчет с учетом возможного развития дефекта. Принимается, что размеры дефекта изменяются во времени:

                                                     (7.3)

где L_к, W_к, H_к - размеры дефекта на момент контроля, v - постоянная скорость коррозии 1 мм/год (п. 6.4). Для системы уравнений (4.10)-(4.12), условий (5.1), (5.2), и соотношений (7.1), (7.2) находится значение t_расч такое, что выполняется

                                                  (7.4)

Расчетное время t_расч до образования предельно допустимого дефекта - остаточный ресурс (в условных годах) отражает степень опасности дефекта. Если время t_расч меньше 1 года, дефект считается критическим (п. 1.5).

7.2.6. Помимо остаточного ресурса t_расч при классификации дефектов по степени опасности учитываются возможные последствия разрыва стенки трубы в зоне дефекта. Считается, что после разрыва стенки образуется сквозной продольный или кольцевой дефект, который в зависимости от размеров может либо быть устойчивым, либо распространяться, приводя к разрушению участка трубопровода. Расчет таких дефектов проводится по п. 5.5 с применением уравнений (4.16) или (4.17) и схематизацией в соответствии с п. 3.6.

Дефекты, для которых остаточный ресурс t_расч Д° разрыва стенки превышает 1 год, но существует опасность нестабильного распространения после разрыва стенки, считаются докритическими. Также докритическими считаются любые дефекты с ресурсом менее 5 лет.

7.2.7. Дефекты, для которых остаточный ресурс t_расч до разрыва стенки превышает 5 лет, и которые после разрыва стенки остаются в стабильном состоянии, считаются незначительными.

7.3. Определение уточненной оценки степени опасности вскрытого дефекта, его «живучести», уровня безопасного давления и т. д. проводится по п. 7.2 с использованием фактических параметров поврежденного участка.

7.3.1. Инструментальные измерения размеров и взаимного расположения вскрытых дефектов дают более высокую точность, чем внутритрубная диагностика. В частности, в этом случае возможно схематизация дефектов «совмещенными» (п. 3.3).

7.3.2. Механические свойства стали следует выбирать по данным сертификата на поставку труб или результатам неразрушающих испытаний.

7.3.3. Рабочее давление на участке трубопровода определяется прямыми измерениями внутритрубным снарядом или по данным диспетчерских служб.

7.3.4. По возможности, проводятся прямые измерения напряжений, действующих на поврежденном участке.

7.4. Общий порядок проведения работ по оценке опасности коррозионных дефектов описан в Приложении 7. Примеры расчетов представлены в Приложениях 8 и 9.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. МЕТОДИКА ПРЯМЫХ ИЗМЕРЕНИЙ НАПРЯЖЕНИЙ, ДЕЙСТВУЮЩИХ В СТЕНКЕ ТРУБОПРОВОДА

П1.1. Информация о величине действующих напряжений как на участке трубы, так и в зоне дефекта является основополагающей для количественной оценки работоспособности и ресурса участка газопровода с дефектами, поскольку позволяет ввести в расчеты фактические значения напряжений, действующие на конкретном дефекте, в конкретном месте участка трубопровода.

Напряжения, действующие в трубопроводах, определяются совокупностью факторов таких, как внутреннее давление транспортируемого продукта, продольный изгиб трубопровода в вертикальной и горизонтальной плоскостях, поперечный изгиб стенки трубы (овальность, гофры, вмятины), температурные деформации, остаточные напряжения в зоне сварных швов, влияние концентраторов напряжений (несовершенства формы сварных стыков, технологические дефекты, повреждения, образовавшиеся в процессе эксплуатации). В зависимости от знака действующих от каждого фактора напряжений, они могут компенсироваться или суммироваться. В последнем случае возможно образование зон локального перенапряжения и протекание значительных пластических деформаций, (хотя давление транспортируемого продукта соответствует нормативному или ниже нормативного), что является основной причиной аварий на магистральных трубопроводах.

П1.2. Средства измерений.

П1.2.1. Значения действующих напряжений определяются с помощью ультразвукового измерителя напряжений «АСТ-2000». Измерения напряжений проводятся в соответствии с прилагаемой к прибору инструкцией по эксплуатации.

П1.2.2. Прибор позволяет измерять как эквивалентные напряжения, так и в отдельности каждый из компонентов продольных и кольцевых напряжений в условиях плоского напряженного состояния. Значения действующих напряжений отражаются на экране дисплея в МПа. Погрешность измерений не превышает 5 % от предела текучести.

П1.2.3. Прибор автоматически регистрирует толщину стенки трубы в зоне измерения с точностью ±0.01 мм, а также запас остаточной прочности в процентном отношении к пределу текучести стали трубы.

П1.2.4. Все измеряемые параметры заносятся в память прибора, по окончании измерений возможна распечатка протокола.

П1.3. Прямые измерения напряжений проводятся при обязательной шурфовке трубопровода, поскольку требуется контакт преобразователя измерителя с металлом трубы. Для этого производится снятие изоляции трубопровода в зоне измерений и зачистка с помощью шлифмашинки с автономным питанием. Площадь зачистки для каждого измерения составляет 50 ´ 50 мм², диаметр контакта преобразователя прибора - 20 мм. Непосредственно перед измерением на рабочую поверхность преобразователя наносится акустоконтактная жидкость.

П1.4. Место измерения в зависимости от вида дефекта определяется по следующей схеме (рис. П1.1):

Рис. П1.1. Точки измерения напряжений в зоне дефекта

П1.4.1. Общая коррозия - в местах минимальной (по возможности) и максимальной остаточной толщины стенки трубы.

П1.4.2. Язвенная коррозия - в околодефектной зоне.

П1.4.3. Стресс-коррозия - в центре колонии и вблизи трещины наибольшей длины.

П1.4.4. Линейные дефекты - в околодефектной зоне в середине длины дефекта.

П1.4.5. Дефекты металлургического характера, в том числе расслоения - над центром площади дефекта.

П1.4.6. Дефекты сварных соединений - по усилению сварного шва и околошовной зоне.

П1.4.7. Дефекты геометрии сечения трубы - по центру площади деформации и далее по линии образующей трубы, проходящей через центр, с шагом 100 мм до конца деформированной зоны. Аналогично, от центра по линии периметра трубы. Независимо от шага, измерения проводятся в обязательном порядке в местах экстремального изгиба стенки в ортогональных направлениях относительно оси трубы.

П1.4.8. Кроме непосредственно дефектных зон, проводится измерение напряжений, если имеется доступ, по бездефектному металлу трубы в 4-х диаметрально противоположенных точках по периметру трубы.

П1.5. Обработка результатов и представление данных в программы расчета.

П1.5.1. Определяются наибольшие значения действующих напряжений в зоне дефекта в кольцевом s_qд и продольном s_zд направлениях.

П1.5.2. Определяются напряжения, действующие в бездефектной зоне в кольцевом s_qб и продольном s_zб направлениях, и соответствующее давление p_изм=2s_qбd ¤ D.

П1.5.3. Определяются упругие коэффициенты концентрации напряжений в кольцевом a_qe = s_qб ¤ s_qд и продольном a_ze = s_zб ¤ s_zд направлениях.

П1.5.4. С учетом разницы между рабочим давлением р_раб, при котором происходит эксплуатация трубопровода, и давлением р_изм, при котором проводятся измерения, вычисляются кольцевые s_qном = s_qб(р_раб ¤ р_изм) и продольные s_zном = s_zб(р_раб ¤ р_изм)) номинальные напряжения.

П1.5.5. Определяются условно-упругие компоненты напряжений в зоне дефекта (см. также п. 4.2.1):

                                                    (П1.1)

П1.5.6. Далее проводится расчет по пп. 4.2.2-4.2.4 и 4.2.7. (В формуле (4.12б) можно использовать значения L, D, d, без учета их изменения при деформировании).

ПРИЛОЖЕНИЕ 2. ПАРАМЕТРЫ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ

П2.1. Напряженно-деформированное состояние в некоторой точке тела описывается симметричными второго ранга тензорами напряжений с компонентами s_ij и деформаций с компонентами е_ij. Для каждого симметричного тензора второго ранга можно выбрать оси координат таким образом, чтобы все составляющие с различающимися индексами i ¹ j обращались в нуль. Такие оси координат называются главными. В результате приведения тензора напряжений (деформаций) к главным осям ненулевыми остаются только диагональные компоненты s₁₁, s₂₂, s₃₃ (e₁₁, e₂₂, e₃₃) соответствующих тензоров. Обычно эти компоненты нумеруются в порядке убывания. s₁ ³ s₂ ³ s₃ (e₁ ³ e₂ ³e₃) Если около рассматриваемой точки тела выделить бесконечно малый прямоугольный параллелепипед с гранями, перпендикулярными главным осям тензора напряжений, то на него будут действовать только нормальные напряжения s₁, s₂, s₃. Прямоугольный параллелепипед с гранями, перпендикулярными главным осям тензора деформаций, удлиняется (укорачивается) в направлениях главных осей в отношениях 1 + e₁, 1 +e₂, 1 +e₃, но не искривляется, т. е. прямые углы остаются прямыми.

Для тензоров s_ij, e_ij можно ввести систему инвариантов путем последовательной свертки тензорных произведений:

                              (П2.1)

Здесь и в дальнейшем подразумевается суммирование по повторяющимся индексам.

В главных координатах инварианты (П2.1) выражаются через главные напряжения (деформации):

         (П2.2)

Наряду с инвариантами J_I, J_II, J_III или главными напряжениями (деформациями) могут быть введены и другие системы инвариантных величин, вполне определяющих соответствующий тензор и не зависящих от поворота осей координат. Инварианты одной системы могут быть выражены через инварианты другой.

Тензор напряжений s_ij (равно как и любой симметричный тензор второго ранга) можно представить в виде суммы тензора гидростатического напряжения s₀ и девиатора (отклонения от гидростатического состояния) s_ij:

                  (П2.3)

где

                                                   (П2.4)

                        (П2.5)

В главных осях гидростатические и девиаторные компоненты записываются в виде

,                                                         (П2.6)

                                       (П2.7)

Основными свойствами девиатора s_ij являются его независимость от гидростатической составляющей s₀ и равенство нулю суммы диагональных компонент:

                    (П2.8)

Рис. П2.1. Напряженное состояние в пространстве главных напряжений

П2.2. Произвольному напряженному состоянию в пространстве главных напряжений соответствует точка S с координатами s₁, s₂, s₃ (рис. П2.1) и вектор r_s = OS. Проведем через начало координат ось Z_s равнонаклоненную к каждой из осей s₁, s₂, s₃ (гидростатическую ось) и плоскость Р перпендикулярную оси Z_s - девиаторную плоскость. Введем в девиаторной плоскости Р оси Х_s и Y_s, причем ось Х_s  направим вдоль проекции оси s₁ на девиаторную плоскость, а ось Y_s перпендикулярно оси Х_s так, чтобы Х_s, Y_s, Z_s образовывали правую тройку. Вектор r_s может быть представлен в виде суммы вектора ОМ, направленного вдоль гидростатической оси Z_s, и вектора D_s = OD, лежащего в девиаторной плоскости Р. В свою очередь вектор D_s раскладывается на векторы OF и ОТ, направленные вдоль осей Х_s и Y_s соответственно. Проекции вектора R_s будут равны:

,                                                      (П2.9)

,                                      (П2.10)

,                                       (П2.11)

.                                          (П2.12)

Проекции D_s, Х_s, Y_s, (П2.9)-(П2.11) содержат только компоненты девиатора, a Z_s - только гидростатическую составляющую тензора напряжений.

Главные напряжения выражаются через компоненты Х_s, Y_s, Z_s в виде

                                        (П2.13)

Помимо системы Х_s, Y_s, Z_s введем сферическую систему координат R_s, q_s, j_s:

                                          (П2.14)

где R_s - длина вектора R_s, q_s - угол между вектором R_s и гидростатической осью Z_s, D_s - длина вектора D_s, j_s - угол между вектором D_s и осью Х_s (угол подобия девиатора напряжений). Параметры Z_s, D_s, j_s могут использоваться как система инвариантов тензора напряжений. Эти параметры определяются через инварианты J_I, J_II, J_III по следующим формулам:

                   (П2.15)

Таким образом, Z_s, D_s характеризуют уровень гидростатической и девиаторной составляющих тензора напряжений, а угол j_s - вид девиатора.

Для главных напряжений запишем:

                                     (П2.16)

Соотношения (П2.3)-(П2.16) полностью применимы и к тензору деформаций, и к любому другому симметричному тензору второго ранга.

Во многих приложениях пользуются гидростатическим напряжением s₀ (П2.4) и интенсивостью напряжений s_i, равной

.                                                         (П2.17)

В этом случае уравнения (П2.16) записываются, с учетом (П2.9), (П2.12), в виде

                                              (П2.18)

Интенсивность деформаций e_i принято определять как

.                                                         (П2.19)

Здесь через е₁, е₂, е₃ обозначены главные компоненты девиатора деформаций. Главные деформации будут равны:

                                                   (П2.20)

П2.3. В нагруженном теле напряжения и деформации связаны друг с другом, причем в общем случае весьма сложным образом. При решении задач механики деформируемого твердого тела применяются различные теории, базирующиеся на тех или иных предположениях об уравнениях связи между напряжениями и деформациями (уравнениях состояния). Для металлических конструкций используются теория упругости, деформационная теория пластичности, теория течения. В дальнейшем мы будем ориентироваться на простейшие соотношения теорий упругости и упруго-пластических деформаций. Уравнения состояния сводятся к следующим:

,                                                                    (П2.21)

,                                                                   (П2.22)

,                                                            (П2.23)

где k - модуль объемного расширения. m_p - упруго-пластический модуль сдвига:

,                                                                     (П2.24)

определяемый по диаграмме деформирования s_i - e_i. При напряжениях s_i меньших, чем предел текучести s_т, т. е. при упругом деформировании, уравнение (1.22) записывается в виде

,                                                                 (П2.25)

где m - упругий модуль сдвига. При s_i ³ s_т связь между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформаций для многих конструкционных материалов удовлетворительно описывается степенной функцией:

                                         (П2 26)

где s_т. - предел текучести, e_т = s_т ¤ 3m- интенсивность деформаций, соответствующая пределу текучести, m - коэффициент упрочнения.

Для степенной диаграммы деформирования (П2.26) модуль сдвига m_p равен:

m_p = m при s_i £ s_т,

(П2.27)

 при s_i ³ s_т.

Используя уравнения (П2.21)-(П2.23) получаем соотношения, связывающие компоненты напряжений и деформаций:

                             (П2.28)

                                  (П2.29)

Уравнения состояния могут быть существенно сложнее введенных формулами (П2.21)-(П2.23), однако общим остается функциональная (иногда в виде дифференциальных уравнений) связь между напряжениями и деформациями в нагруженном теле.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3. КОНЦЕНТРАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В ТРУБЕ С ПОВЕРХНОСТНЫМИ ДЕФЕКТАМИ

П3.1. Распределение напряжений и деформаций на участке трубы с поверхностным дефектом (рис. 3.1) оказывается весьма сложным и зависящим от многих параметров (диаметр трубы, толщина стенки, размеры дефекта, кольцевые и продольные номинальные напряжения).

Аналитическое решение в общем случае получить невозможно, поэтому был проведен конечноэлементный анализ в широком диапазоне соотношений размеров труб и дефектов (d/R = 0.015... 0.030; L/R = 0.01... 3.0; Q = 1...360⁰; H/d = 10...90%) отдельно для кольцевых и продольных напряжений. Примеры такого анализа в виде уровней концентрации напряжений при d/R = 0.02; L/R = 1.4; Q = 24°; H/d = 50 % приведен на рис. П3.1 для кольцевых (рис. П3.1, а) и продольных напряжений (рис. П3.1, б).

Рис. П3.1. Пример конечноэлементного решения о распределении напряжений в области дефекта в виде коэффициентов концентрации напряжений:

а - кольцевых; б - продольных

П3.2. Уровень нагруженности можно охарактеризовать коэффициентами концентрации кольцевых a_q и продольных a_z напряжений, возникающих в дефектной зоне:

                                      (П3.1)

где s_qmax и s_zном - наибольшие значения кольцевых и продольных напряжений соответственно.

ПЗ.З. Зависимости коэффициентов концентрации кольцевых a_q и продольных a_z напряжений от размеров дефектов приведены на рис. П3.2.

Рис. П3.2. Зависимости коэффициентов концентрации напряжений от размеров дефектов:

 а - кольцевые напряжения; б - продольные напряжения

С достаточной точностью (погрешность не более 1 %) эти зависимости могут быть аппроксимированы формулами:

                                    (П3.2а)

где

.                            (П3.26)

ПРИЛОЖЕНИЕ 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ У ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ МЕТОДОМ ЛОКАЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ

П4.1. В методе локальных деформаций [4, 5] считается, что процессы деформирования, накопления повреждений, разрушения происходят в некотором небольшом, но конечном объеме металла (здесь существует аналогия с понятием «структурного элемента»). В качестве такого «элементарного объема» принят мысленно выделенный в металле шар радиуса r; r - характерный размер, отражающий чувствительность металла к концентрации напряжений.

Считается, что напряженно-деформированное состояние шара контролируется перемещениями и_i (i = 1,2, 3) его границы S. По значениям перемещений вычисляются осредненные по объему производные ¶u_i ¤ ¶x_j

                                                           (П4.1)

и деформации

.                                                          (П4.2)

В общем случае определение перемещений и_i и деформаций e_ij^* требует применения численных методов, однако при рассмотрении области вблизи вершины трещины возможны некоторые упрощения.

П4.2. Для трещины нормального отрыва перемещения вблизи вершины определяются по формулам [7]

                                           (П4.3)

для случая плоской деформации или

                                       (П4.4)

для плоского напряженного состояния. Здесь К₁ - коэффициент интенсивности напряжений, m - модуль упругости при сдвиге, n - коэффициент Пуассона, r и q - полярные координаты рассматриваемой точки.

Если центр шара расположен на продолжении трещины на расстоянии r, то при подстановке (П4.3) или (П4.4) в (П4.1) и (П4.2) получим для e^* при плоской деформации:

                                              (П4.5)

при плоском напряженном состоянии:

                                              (П4.6)

По деформациям e^* определяются соответствующие напряжения s^* при плоской деформации

                                    (П4.7)

при плоском напряженном состоянии:

                                 (П4.8)

П4.3. Используемые в расчетах соотношения пп. 4.4-4.7 построены по формулам (П4.7), (П4.8) с учетом зависимости коэффициента интенсивности напряжений К_I от формы и размеров трещины, размеров трубы, номинальных напряжений [7-9].

ПРИЛОЖЕНИЕ 5. КРИТЕРИИ ПРЕДЕЛЬНОГО СОСТОЯНИЯ МЕТАЛЛА

П5.1. Выбор критериев предельных состояний материала состоит в построении некоторой функции от компонентов напряжений и деформаций и сопоставлении значений этой функции для действующего напряженно-деформированного состояния с критическими значениями, характеризующими свойства материала:

                                         (П5.1а)

Когда определена связь между напряжениями и деформациями, для построения критерия достаточно только напряжений или только деформаций

                                                          (П5.1б)

или

.                                                          (П5.1в)

Для пластичных металлов целесообразно использовать деформационные критерии (П5.1в).

П5.2. При статическом нагружении разрушение металла связывают с исчерпанием его деформационной способности [3]. Основная доля деформирования приходится на пластические деформации, связанные с формоизменением (характеризуется интенсивностью пластических деформаций e_i), однако уровень пластического деформирования, при котором происходит разрушение, весьма существенно зависит от объемности напряженно-деформированного состояния. Объемность напряженно-деформированного состояния можно оценивать различными параметрами [3], но наиболее естественным представляется объемная деформация e₀. В таком случае, критерий разрушения можно представить в виде

.                                                       (П5.2а)

Анализ данных многочисленных экспериментов показывает, что с точностью, соответствующей точности определения механических свойств, связь между e_i и e₀ в (П5.2а) линейна, т. е. критерий (П5.2а) можно записать в виде уравнения прямой линии (рис.П5.1):

,                                                       (П5.2б)

где e_0f - разрушающая объемная деформация (при e_i = 0), e_if - разрушающая интенсивность деформаций (при e₀  = 0).

Рис. П5.1. Деформационные критерии предельных состояний металла

П5.3. Значительное формоизменение при упруго-пластическом деформировании может привести к уменьшению размеров элемента металла и исчерпанию его несущей способности еще до разрушения (Типичный пример - образование «шейки» при одноосном растяжении).

После того, как такое состояние достигнуто, дальнейшее деформирование происходит без увеличения нагрузки, неустойчиво. Очевидно, что, хотя металл еще некоторое время сохраняет свою целостность, момент исчерпания несущей способности, даже в ограниченном объеме металла, следует считать недопустимым предельным состоянием.

П5.3.1. Рассмотрим элемент металла в виде кубика l₀´l₀´l₀ под действием напряжений s₁, s₂, s₃. В результате нагружения кубик превратится в параллелепипед с размерами l₁´ l₂´ l₃. Усилие P₁, передаваемое через элемент металла в направлении наибольшего напряжения s₁, будет равно:

                        (П5.3а)

 здесь учтено то, что по определению истинные деформации удлинения равны:

                                     (П5.3б)

П5.3.2. Можно показать, что для степенной диаграммы деформирования (4.2) и в предположении «простого» нагружения усилие P₁ достигает своего наибольшего значения при

                                                   (П5.4а)

или

                                                    (П5.4б)

где e_iu = т, а e_0u = -0.5.

П5.4. При расчетах анализируется, какое из предельных состояний (П5.26) или (П5.46) наступает раньше, по нему и проводится расчет.

П5.5. Ориентировочные значения механических свойств некоторых современных трубных сталей приведены в табл. П5.1.

Табл. П5.1. Механические свойства трубных сталей

ПРИЛОЖЕНИЕ 6. НОМОГРАММЫ ДОПУСКАЕМЫХ РАЗМЕРОВ ДЕФЕКТОВ

П6.1. На рис. П6.1 - П6.8 приведены обобщенные номограммы допускаемых размеров дефектов для двух уровней коэффициентов запаса [п_p] = p₀₂ /.p_{раб(норм)} (кривые 1) и [п_p] = p_в /.p_{раб(норм)} (кривые 2). Графики разбиты на восемь групп в зависимости от ширины дефекта Q. По оси ординат откладывается приведенная (безразмерная) длина дефекта :

,                                                               (П6.1)

по оси абсцисс - глубина дефекта в процентном отношении к толщине стенки.

Рис. П6.1. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта до 5°).

Рис. П6.2. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта от 5 до 15°).

Рис. П6.3. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта от 15 до 30°).

Рис. П6.4. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта от 30 до 50°).

Рис. П6.5. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта от 50 до 70°).

Рис. П6.6. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта от 70 до 100°).

Рис. П6.7. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта от 100 до 150°).

Рис. П6.8. Допускаемые размеры дефектов (ширина дефекта свыше 150°).

П6.2. Применение безразмерных координат и определение коэффициентов запаса на основе проектных позволяет использовать единые кривые для участков трубопроводов разных категорий, размеров, изготовленных из различных трубных сталей и спроектированных на различное рабочее давление.

П6.3. Приведенные на рис. П6.1 - П6.8 номограммы могут использоваться для предварительной оценки работоспособности участков трубопроводов с коррозионными дефектами. Уточненный расчет проводится с помощью специализированной программы.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7. ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАБОТ ПО ДВУХУРОВНЕВОЙ ОЦЕНКЕ ОПАСНОСТИ КОРРОЗИОННЫХ ДЕФЕКТОВ

П7.1. Настоящие методические рекомендации предназначены для расчета степени опасности коррозионных повреждений, выявленных как по результатам внутритрубной дефектоскопии (для всего массива дефектов), так и по отдельным дефектам. В связи с этим введена двухуровневая автоматизированная программная оценка степени опасности дефектов.

П7.2. На первом уровне производится общая оценка опасности всех выявленных коррозионных дефектов и каверн на данном участке трубопровода с помощью специализированной программы расчета первого уровня и базы данных, представленной на компакт-диске (входит в комплект полного отчета по внутритрубной диагностике).

Программой выполняется расчет и классификация дефектов по степени опасности. Выдается систематизированное представление данных об опасности коррозионных повреждений в зависимости от трехмерных размеров, информация о распределении дефектов и уровне их опасности по длине участка, а также рекомендации по снижению, при необходимости, рабочего давления в трубопроводе.

П7.3. По результатам проведенного расчета производится шурфовка дефектов и проведение инструментальных измерений следующих параметров:

- длина и ширина дефекта - штангенциркуль, рулетка с точностью ±5 мм;

- глубина дефекта - толщиномер ультразвуковой с точностью ±0.1 мм;

- расстояние между смежными дефектами (длина перемычки) - штангенциркуль, рулетка с точностью ±5 мм;

- толщина стенки вне зоны дефекта - толщиномер ультразвуковой с точностью ±0.1 мм;

- напряжения в зоне дефекта - измеритель напряжений АСТ-2000 с точностью ±5 % от предела текучести s₀₂ (выполняется в соответствии с методикой, приведенной в Приложении 1);

- механические свойства стали s₀₂, s_в - по данным сертификата на поставку труб.

П7.4. Измеренные фактические данные состояния дефекта по П7.3 вносятся в расчетную программу второго уровня оценки опасности дефекта.

П7.5. Программа представляет уточненную оценку степени опасности вскрытого дефекта, определяет «живучесть» дефекта, назначает период времени для проведения ремонта, рекомендует величину безопасного при эксплуатации рабочего давления и способ проведения ремонта - вырезка катушки, трубы, установка металлической муфты, композитной муфты, заливка дефекта композитным материалом.

П7.6. Данные по П7.5 оперативно представляются на ПК «Notebook».

ПРИЛОЖЕНИЕ 8. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ПО НОМОГРАММАМ ДОПУСКАЕМЫХ РАЗМЕРОВ ДЕФЕКТОВ

П8.1. По результатам внутритрубного обследования на участке трубопровода: диаметр - 1420 мм, рабочее (нормативное) давление - 7.4 МПа, толщина стенки - 15.7 мм выявлено коррозионное повреждение: длина - 320 мм, ширина - 280 мм, глубина - до 4 мм.

П8.1.1. По формуле (П6.1) приведенная длина = 3.03; в ширину дефект занимает угол Q = 23°; относительная глубина Н = 25.5 %.

П8.1.2. По рис. П6.3. (ширина дефектов от 15 до 30⁰) определяем, что рассматриваемый дефект лежит чуть ниже кривой 2, соответствующей проектной прочности трубы, т. е. расчетное предельное давление р_расч » p_в. На момент обследования дефект можно считать неопасным

П8.1.3. Марка стали рассматриваемой трубы - Х70 (s₀₂ = 485 МПа, s_в= 580 МПа). В таком случае, р_расч » p_в = 12.8 МПа (p_в определяется по формуле (7.2)), коэффициент запаса n_расч = 12.8 / 7.4 = 1.73.

П8.1.4. При скорости коррозии 1 мм/год через 2.6 года рассматриваемый дефект достигнет глубины 6.6 мм (42 % от толщины стенки) и на графике (рис. П6.3) попадет на кривую 1 р_расч » p₀₂ = 10.7 МПа, n_расч = 10.7 / 7.4 = 1.45). После этого момента дефект следует считать опасным (при проведении испытаний возможно разрушение по этому дефекту).

П8.2. На участке газопровода диаметром 1020 мм (рабочее давление - 5.4 МПа) из стали 17Г1С (s₀₂ =360 МПа, s_в = 470 МПа) при толщине стенки 14 мм (категория В) обнаружены глубокие (до 50 %) одиночные «язвы» 20 ´ 20 мм.

П8.2.1. По рис. П6.1. определяем, что прочность трубы с такими дефектами не ниже предусмотренной проектом.

П8.2.2. При глубине 68 % (через 2.5 года при скорости коррозии 1 мм/год) прочность окажется ниже проектной. Опасными такие дефекты станут через 4.6 года при росте до глубины 83 %.

П8.3. На участке газопровода диаметром 1020 мм (рабочее давление - 5.4 МПа) из стали 17Г1С (s₀₂⁼ 360 МПа, s_в = 470 МПа) при толщине стенки 14 мм (категория В) дефектов не обнаружено. На площади 400 ´ 400 мм повреждена изоляция.

П8.3.1. Приведенная длина - 4.73, ширина дефекта - 45°.

П8.3.2. Анализ с помощью рис. П6.4 показывает, что при скорости коррозии на неизолированном участке 1 мм/год через 2 года (при глубине 14.7 %) прочность трубы окажется ниже проектной, а через 4 года (29 %) дефект станет опасным.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9. ПРИМЕР РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВЕННОЙ ОЦЕНКИ ОПАСНОСТИ ДЕФЕКТОВ С ПОМОЩЬЮ СПЕЦИАЛИЗИРОВАННОЙ ПРОГРАММЫ

П9.1. Внутритрубное обследование выполнено производственным объединением «Спецнефтегаз» на одном из участков газопровода «Уренгой-Центр».

Программа специально адаптирована к использованию базы данных о дефектности участка на компакт-диске, являющимся частью отчетной документации по проведенному обследованию.

П9.2. Ниже приведены выдаваемые программой графики и таблицы с результатами расчетов и оценок.

П9.2.1. Все дефекты, находящиеся в зоне графиков ниже сплошной кривой, не являются опасными. Пунктирная линия на графиках определяет зону опасности дефекта через 1 год эксплуатации.

П9.2.2. На рис. П9.1 приведены зависимости степени опасности выявленных дефектов от линейных размеров дефектов - глубины, длины и ширины (по ширине данные сгруппированы дискретно по мере возрастания значений).

П9.2.3. На рис. П9.2 приведены графики распределения дефектов с коэффициентами опасности по длине отдельных участков газопровода (по 20 км).

П9.2.4. В таблице на рис. П9.3 приведены по каждому дефекту категория опасности, ресурс работы и рекомендуемые значения по снижению рабочего давления в газопроводе до безопасного уровня.

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 10-60 мм)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 60-180 мм)

Рис. П9.1. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Зависимости степени опасности выявленных дефектов от их линейных размеров (начало)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 180-360 мм)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 360-600 мм)

Рис. П9.1. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Зависимости степени опасности выявленных дефектов от их линейных размеров (продолжение)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 600-840 мм)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 840-1200 мм)

Рис. П9.1. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Зависимости степени опасности выявленных дефектов от их линейных размеров (продолжение)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов 1200-1800 мм)

Предельные размеры дефектов (ширина дефектов более 1800 мм)

Рис. П9.1. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Зависимости степени опасности выявленных дефектов от их линейных размеров (окончание)

Рис. П9.2. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Распределение дефектов с коэффициентами степени опасности по длине участка (начало)

Рис. П9.2. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Распределение дефектов с коэффициентами степени опасности по длине участка (окончание)

Рис. П9.3. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Таблица выявленных дефектов с оценкой категории опасности, ресурса работы и рекомендуемым снижением рабочего давления в газопроводе до безопасного уровня (начало)

Рис. П9.3. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Таблица выявленных дефектов с оценкой категории опасности, ресурса работы и рекомендуемым снижением рабочего давления в газопроводе до безопасного уровня (продолжение)

Рис. П9.3. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Таблица выявленных дефектов с оценкой категории опасности, ресурса работы и рекомендуемым снижением рабочего давления в газопроводе до безопасного уровня (продолжение)

Рис. П9.3. Пример компьютерного анализа результатов внутритрубной дефектоскопии. Таблица выявленных дефектов с оценкой категории опасности, ресурса работы и рекомендуемым снижением рабочего давления в газопроводе до безопасного уровня (окончание)