ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
(ОАО «ЦНИИПРОМЗДАНИЙ»)

РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ
ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ

МОСКВА 2004

Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный
институт промышленных зданий и сооружений
(ОАО «ЦНИИпромзданий»)

«УТВЕРЖДАЮ»

Зам. генерального директора

____________ С.М. Гликин

«__» __________ 2003 г.

РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ ЗАЩИТНЫХ
СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ

Зав. сектора                                                                                              В.А. Коробков

Инженер                                                                                                   Н.М. Баева

МОСКВА, 2003 г.

Материалы «Руководства...» охватывают практически все вопросы, связанные с проектированием и расчетом убежищ и противорадиационных укрытий. Действующий в настоящее время СНиП II-11-77 «Защитные сооружения гражданской обороны» не полностью отвечает всем требованиям сегодняшнего дня. Данное «Руководство» призвано восполнить и расширить, а в некоторых случаях упростить положения и методики, связанные с вопросами проектирования и расчета защитных сооружений гражданской обороны

«Руководство...» предназначено для проектных и строительных организаций, занимающихся проектированием объектов ГО, а также защищенных зданий и сооружений от техногенных аварий и катастроф.

«Руководство по проектированию и расчету защитных сооружений гражданской обороны», Москва: ОАО «ЦНИИПромзданий», 2003.

«Руководство...» одобрено и рекомендовано к распространению секцией строительных конструкций зданий НТС ОАО «ЦНИИПромзданий» (протокол XI К-42 от 09.01.04 г.)

ПРЕДИСЛОВИЕ

В 70 - 80 годах прошлого века институт ЦНИИпромзданий Госстроя СССР был ведущим по разработке нормативных документов, связанных с проектированием и расчетом защитных сооружений гражданской обороны - убежищ и противорадиационных укрытий. В содружестве с ин-том Сантехпроект Госстроя СССР и с участием учреждений Министерства обороны СССР, НИИЖБа и ПИ № 1 Госстроя СССР, Моспромпроекта (мастерская № 6) ГлавАПУ Мосгорисполкома, Союзморниипроекта Минморфлота и МИСИ им. Куйбышева Минвуза СССР был разработан в 1977 г. СНиП II-11-77 «Защитные сооружения гражданской обороны», в который в 1985 г. были внесены некоторые изменения.

После выпуска указанного нормативного документа разработка вопросов, касающихся его содержания, продолжалась. В результате был составлен и подготовлен к утверждению новый нормативный документ под тем же названием, получивший номер СНиП 2.01.52. В силу ряда причин, независящих от разработчиков, дальнейшая работа над документом была прекращена.

Между тем новый документ, оставляя без изменения большинство основных концептуальных положений, значительно отличался от СНиПа II-11-77 и являлся по существу следующей ступенью развития и разработки вопросов проектирования и расчета защитных сооружений. Поэтому опубликование основных материалов этого документа в виде «Руководства...» представляется весьма своевременным, поскольку строительство защитных сооружений гражданской обороны, прерванное на несколько лет, снова возобновилось. Опубликование будет способствовать уменьшению стоимости и трудоемкости этих, в общем-то далеко не дешевых, сооружений.

Основными разработчиками материалов, составляющих содержание «Руководства...» являлись С.А. Лохов (ЦНИИпромзданий), Е.Н. Пылаев (Сантехпроект) и др.

Дополнением к «Руководству...» является работа «Справочные материалы по проектированию защитных сооружений гражданской обороны», которую ОАО «ЦНИИпромзданий» распространяет в течение последних нескольких лет.

К печати «Руководство...» подготовили зав. сектора, к.т.н. Коробков В.А., инженеры Баева Н.М., Костромина Л.И., Авдеев К.В.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие положения могут соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых защитных сооружений гражданской обороны (убежищ и противорадиационных укрытий), размещаемых в приспосабливаемых для этих целей помещениях производственных, вспомогательных, жилых и общественных зданий и других объектов, а также отдельно стоящих убежищ в заглубленных или возвышающихся сооружениях (независимо от форм собственности). Положения, имеющие концептуальный или принципиальный характер, отличающиеся от соответствующих норм СНиП II-11-77, должны быть в обязательном порядке согласованы с соответствующими органами.

Защитные сооружения гражданской обороны предназначаются для защиты в военное время укрываемых от воздействия современных средств поражения и должны использоваться в мирное время для нужд народного хозяйства и обслуживания населения.

Убежища подразделяются на классы, а противорадиационные укрытия - на группы, согласно прил. 1¹⁾.

¹⁾ Прил. 1 принимается по СНиПу II-11-77.

Некоторые из этих норм должны использоваться при разработке проектов зданий, обеспечивающих защиту от аварийных детонационных и, в меньшей степени, дефлаграционных взрывов, например пунктов управления или операторных на нефтеперерабатывающих заводах и химических предприятиях²⁾.

²⁾ Для аварийных дефлаграционных взрывов ОАО «ЦНИИпромзданий» разработано «Пособие по обследованию и проектированию зданий и сооружений, подверженных воздействию взрывных нагрузок», 2000 г.

При проектировании защитных сооружений гражданской обороны и защищенных зданий следует учитывать требования других нормативных документов, если они не противоречат требованиям СНиП II-11-77 и настоящего «Руководства...».

1.2. Встроенные убежища следует размещать в подвальных, цокольных и первых этажах зданий и сооружений. Размещение убежищ в первых этажах допускается с разрешения соответствующих органов при технико-экономическом обосновании.

Строительство отдельно стоящих заглубленных или возвышающихся (с заглублением пола 1,5 м от планировочной отметки земли) убежищ может быть допущено при невозможности устройства встроенных убежищ или при возведении объектов в сложных гидрогеологических условиях.

В сухих нескальных грунтах при технико-экономическом обосновании допускается строительство многоэтажных убежищ.

Для размещения противорадиационных укрытий следует использовать помещения (независимо от форм собственности):

производственных и вспомогательных зданий предприятий, лечебных учреждений и жилых зданий;

школ, библиотек и зданий общественного назначения;

кинотеатров, домов культуры, клубов, пансионатов, пионерских лагерей, домов и баз отдыха;

складов сезонного хранения топлива, овощей, продуктов и хозяйственного инвентаря.

1.3. При проектировании помещений, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать наиболее экономичные объемно-планировочные и конструктивные решения. Габариты помещений следует назначать минимальными, обеспечивающими соблюдение требований по эффективному использованию указанных помещений в мирное время и защитных сооружений в военное время.

Конструкции должны приниматься с учетом их экономической целесообразности в условиях конкретной площадки строительства.

1.4. Состав помещений защитных сооружений должен быть определен с учетом эксплуатации их в мирное время, при этом площади указанных помещений, предназначенных для эксплуатации в мирное время, не должны превышать площадей, необходимых для защитных сооружений.

1.5. Защитные сооружения следует использовать в мирное время под:

санитарно-бытовые помещения (гардеробные домашней и уличной одежды с душевыми и умывальными);

помещения культурного обслуживания (комнаты отдыха, кабинеты политического просвещения) и учебных занятий;

производственные помещения, отнесенные по пожарной опасности к категориям Г и Д, в которых осуществляются технологические процессы, не сопровождающиеся выделением вредных жидкостей, паров и газов, опасных для людей, и не требующие естественного освещения;

технологические, транспортные и пешеходные тоннели;

помещения дежурных электриков, связистов, ремонтных бригад;

гаражи для легковых автомобилей, подземные стоянки автокаров и автомобилей;

складские помещения для хранения несгораемых материалов, а также для сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре;

помещения торговли и общественного питания (магазины, залы столовых, буфеты, кафе, закусочные);

спортивные помещения (стрелковые тиры и залы для спортивных занятий);

помещения бытового обслуживания населения (дома быта, ателье, мастерские, приемные пункты, фотографии, конторы и службы дирекции по эксплуатации зданий);

вспомогательные (подсобные) помещения лечебных учреждений (кроме бальнеологических).

Возможность использования в мирное время защитных сооружений по другому назначению допускается по согласованию с соответствующими органами.

Использование защитных сооружений в мирное время должно быть увязано с производственными процессами предприятий и иметь проектные проработки. Кроме того, оно не должно снижать их защитных свойств и степени огнестойкости конструкций.

1.6. Складские помещения, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны оборудоваться транспортными устройствами для загрузки, складирования и выгрузки материалов.

При строительстве защитных сооружений в подвалах зданий или отдельно стоящих заглубленных сооружениях, расположенных в северной строительно-климатической зоне, не рекомендуется размещать в них в мирное время производства с технологическими процессами, требующими больших расходов воды.

1.7. Перевод помещений, используемых в мирное время, на режим защитного сооружения следует предусматривать в сроки, указанные в прил. 1¹⁾.

¹⁾ Прил. 1 принимается по СНиП II-11-77.

1.8. Вместимость защитных сооружений определяется суммой мест для сиденья (на первом ярусе) и лежания (на втором и третьем ярусах) и принимается, как правило, для убежищ не менее 150 чел.

Проектирование убежищ меньшей вместимости допускается в исключительных случаях с разрешения соответствующих органов.

Вместимость противорадиационных укрытий предусматривается:

а) 5 чел. и более в зависимости от площади помещений укрытий, оборудуемых в существующих зданиях или сооружениях;

б) 50 чел. и более во вновь строящихся зданиях и сооружениях с укрытиями.

Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных и противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения определяется по прил. 2*. При этом вместимость убежищ следует принимать не менее 80 чел. Для больниц на 500 мест и менее убежища для нетранспортабельных больных предусматриваются на группу близлежащих больниц.

1.9. Задание на проектирование защитных сооружений является составной частью задания на проектирование новых и реконструкцию действующих предприятий, зданий и сооружений и оформляется в виде отдельного приложения к основному заданию.

Состав задания на проектирование, стадийность проектирования, разработка и оформление проектов защитных сооружений принимаются в соответствии с требованиями инструкций по разработке проектов и смет для промышленного и жилищно-гражданского строительства.

В задании на проектирование защитных сооружений в дополнение к требованиям перечисленных инструкций, следует указывать класс (группу) защитных сооружений, количество укрываемых мужчин и женщин, режимы вентиляции, назначение помещений в мирное время, технико-экономические показатели проекта. При наличии III режима вентиляции указывается - III режим при наличии СДЯВ или III режим при пожарах.

Рабочие проекты (проекты, рабочая документация) убежищ входят в состав рабочих проектов (проектов, рабочей документации) предприятий, здания, сооружений и оформляются в виде самостоятельных разделов (частей, томов, альбомов и т.п.).

По ПРУ в виде самостоятельного раздела оформляются чертежи (документация), касающиеся перевода помещений на режим укрытия.

1.10. При определении сметной стоимости строительства защитных сооружений в составе предприятий или объекта следует руководствоваться инструкциями по разработке проектов и смет, на основании которых составляются проектно-сметная документация на строительство основных объектов.

Сметную стоимость встроенных в здания и сооружения защитных сооружений следует определять по отдельным локальным сметам в соответствии с формами № 4, 5 и 6 приложений 12, 13 и 14 СНиП 1.02.01-85, а затраты на строительство этих сооружений включать в объектные сметы зданий (сооружений).

РАЗМЕЩЕНИЕ УБЕЖИЩ

1.11. Убежища следует располагать в местах наибольшего сосредоточения укрываемого персонала. Радиус сбора укрываемых следует принимать, согласно прил. 1. В тех случаях, когда за пределами радиуса сбора оказываются группы укрываемых, следует предусматривать их укрытие в близлежащем убежище, имеющем тамбур - шлюз во входе.

Убежище при возможности следует размещать:

встроенные - под зданиями наименьшей этажности из строящихся на данной площадке;

отдельно стоящие - на расстоянии от здания и сооружения, равном их высоте.

1.12. Убежище следует проектировать, как правило, заглубленными в грунт. В маловлажных грунтах низ покрытия следует располагать не выше уровня планировочной отметки земли. При наличии грунтовых вод допускается низ покрытия размещать выше планировочной отметки земли с обвалованием выступающих стен покрытия грунтом. При этом заглубление убежищ (уровня пола) следует предусматривать не менее 1,5 м от планировочной отметки земли.

При наличии в местах размещения убежищ высокого уровня грунтовых вод или напорных грунтовых вод, обильного их притока, скальных пород основания или густой сета инженерных коммуникаций допускается при технико-экономическом обосновании, за исключением зон затопления, строительство отдельно стоящих возвышающихся убежищ. Эти убежища должны возводиться из монолитного или сборно-монолитного железобетона с увеличенным грунтовым обвалованием.

Для заглубленной в грунт части убежищ следует предусматривать устройство гидроизоляции. Для убежищ, расположенных в водонасыщенных грунтах с коэффициентом фильтрации до 3 м/сут., допускается устройство дренажа с окрасочной гидроизоляцией наружных поверхностей стен. Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого объекта и гидрогеологических условий. При этом сброс грунтовых вод должен быть самотечным, а в случае наличия в убежище ДЭС допускается устройство станции перекачки, размещаемой в убежище.

Полы помещений убежищ должны иметь уклон 0,5 - 1 % в сторону лотков, а последние - 0,5 - 1 % в сторону водосборника, из которого вода должна откачиваться насосом (в убежище без ДЭС - ручным насосом). В качестве водосборника может использоваться резервуар для сбора дренажных вод.

Практика строительства показывает, что гидроизоляция убежищ зачастую не обеспечивает их защиту от грунтовых вод (см. «Справочные материалы по проектированию защитных сооружений гражданской обороны» / ОАО «ЦНИИпромзданий», 1991 г.).

1.13. Прокладка транзитных линий водопровода, канализации, отопления, электроснабжения, а также трубопроводов сжатого воздуха, газопроводов и трубопроводов с перегретой водой через помещения убежищ не допускается.

Во встроенных убежищах прокладка указанных линий инженерных коммуникаций, связанных с системами зданий (сооружений), в которые встроены убежища, допускается при условии установки отключающих и других устройств, исключающих возможность нарушения защитных свойств убежищ. Канализационные стояки должны быть заключены в стальные трубы или железобетонные короба, надежно заделанные в покрытие и пол убежища.

Сети водоснабжения, отопления и канализации здания, проходящие над покрытием встроенного убежища, должны прокладываться в специальных бетонных или железобетонных каналах, доступных для осмотра и производства ремонтных работ при эксплуатации этих сетей в мирное время. Каналы должны иметь уклон 0,5 - 1 % в сторону стока.

1.14. При проектировании встроенных убежищ следует предусматривать подсыпку грунта по покрытию слоем до 1 м и при необходимости прокладку в ней инженерных коммуникаций.

Подсыпку грунта по покрытию допускается не производить, если оно обеспечивает требуемую защиту от проникающей радиации и от высоких температур при пожарах.

Для отдельно стоящих убежищ следует предусматривать поверх покрытия подсыпку грунта слоем не менее 0,5 м и не более 1,0 м с отношением высоты откоса к его заложению не более 1:2 и выносом бровки откоса не менее 1 м, а для возвышающихся убежищ - 3 м.

При определении величины слоя грунта над покрытием убежищ, расположенных в северной строительно-климатической зоне, следует производить проверочный расчет на недопущение в мирное время промерзания покрытия и конденсации влаги на нем, кроме случаев, когда по условиям эксплуатации в мирное время эти требования не предъявляются.

1.15. Расстояние между помещениями, приспосабливаемыми под убежища и емкостями, технологическими установками со взрывоопасными продуктами и сильно действующими ядовитыми веществами следует принимать в соответствии с прил. 1, но не менее противопожарных разрывов, нормируемых главами СНиП и другими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем России.

1.16. В защитных сооружениях, возводимых на вечномерзлых грунтах, в случае использования их в мирное время по другому назначению, чем это предусмотрено проектом, не допускается без специальных обоснований изменение температурного режима этих грунтов и принципа их использования в качестве основания.

В северной строительно-климатической зоне отдельно стоящие сооружения, приспосабливаемые под убежища, следует размещать в зонах с пониженной высотой снежного покрова.

В районах с объемом снегопереноса на зиму 400 м³/м и более, определяемым в соответствии с данными главой СНиП по строительной климатологии и геофизики, следует предусматривать мероприятия по снегозащите убежищ с учетом направления переноса снега при общих и низовых метелях.

1.17. Убежища должны быть защищены от возможного затопления дождевыми водами, а также другими жидкостями при разрушении емкостей, расположенных на поверхности земли или на вышележащих этажах зданий и сооружений.

Убежища допускается располагать на расстоянии не менее 5 м (в свету) от линии водоснабжения, теплоснабжения и напорной канализации диаметром до 200 мм. При диаметре более 200 мм расстояние от убежища до линий водоснабжения, теплоснабжения и напорных канализационных магистралей должно быть не менее 15 метров.

В северной строительно-климатической зоне отвод поверхностных вод следует предусматривать по открытым кюветам или лоткам, а из углублений - по трубам. Расстояние от убежища до открытых водостоков необходимо определять с учетом сохранения вечномерзлого состояния грунтов оснований убежищ и близлежащих зданий и сооружений.

Выбор системы сброса поверхностных вод должны назначаться с учетом исключения возможности образования наледей.

РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

1.18. Противорадиационные укрытия следует размещать в соответствии с данными прил. 1¹⁾.

¹⁾ Здесь и далее по тексту прил. 1 принимается по СНиПу II-11-77.

1.19. К помещениям, приспосабливаемым под противорадиационные укрытия, предъявляются следующие требования:

наружные ограждающие конструкции зданий или сооружений должны обеспечивать необходимую кратность ослабления гамма-излучения;

проемы и отверстия должны быть подготовлены для заделки их при переводе помещения на режим укрытия;

помещения должны располагаться вблизи мест пребывания большинства укрываемых.

1.20. Уровень пола противорадиационных укрытий должен быть выше наивысшего уровня грунтовых вод не менее чем на 0,2 м.

Противорадиационные укрытия допускается размещать в подвальных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции.

Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях, при наличии грунтовых вод выше уровня пола, допускается с разрешения соответствующих органов при устройстве надежной гидроизоляции в исключительных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения, например оборудование противорадиационных укрытий на первом или в цокольном этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых.

1.21. Прокладка транзитных и связанных с системой здания газовых сетей, паропроводов, трубопроводов с перегретой водой и сжатым воздухом через помещения противорадиационных укрытий не допускается.

Прокладка транзитных трубопроводов отопления, водопровода и канализации через помещения противорадиационных укрытий допускается при условии размещения их в полу или в коридорах, отделенных от помещения противорадиационного укрытия стенами с пределом огнестойкости 0,75 ч.

Трубопроводы отопления и вентиляции, водоснабжения и канализации, связанные с общей системой инженерного оборудования здания, допускается прокладывать через помещения противорадиационных укрытий.

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

А. УБЕЖИЩА

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.1. В убежищах следует предусматривать основные и вспомогательные помещения.

К основным относятся помещения для укрываемых, пункты управления, медицинский пункт, буфетная, а в убежищах лечебных учреждений - также операционно-перевязочные, предоперационно-стерилизационные.

К вспомогательным относятся фильтровентиляционные помещения (ФВП), санитарные узлы, защищенные дизельные электростанции (ДЭС), электрощитовая, помещение для хранение продовольствия, станция перекачки, баллонная, тамбур-шлюз, тамбуры.

Кроме основных и вспомогательных помещений при убежищах могут быть предусмотрены такие вспомогательные сооружения, как лестничные спуски (шахты с оголовками), тоннели, предтамбуры, воздухозаборные и выхлопные каналы.

ПОМЕЩЕНИЯ ОСНОВНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2.2. Норму площади пола основного помещения на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м² при двухъярусном и 0,4 м² - при трехъярусном расположении нар. Внутренний объем помещения должен быть не менее 1,5 м³ на одного укрываемого.

Норму площади помещений основного и вспомогательного назначения в убежищах лечебных учреждений следует принимать, согласно табл. 1.

При определении объема на одного укрываемого следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, тамбуров-шлюзов и расширительных камер.

Площадь основных помещений, занимаемая недемонтируемым и не используемым для убежища оборудованием, в норму на одного укрываемого не входит.

2.3. Высоту помещений убежищ следует принимать в соответствии с требованиями использования их в мирное время, но не менее 2,15 м от отметки пола до низа выступающих конструкций покрытия. При высоте помещений от 2,15 до 2,9 м должно предусматриваться двухъярусное расположение нар, а при высоте 2,9 м и более - трехъярусное расположение нар. В убежищах учреждений здравоохранения при высоте помещения 2,15 м и более принимается двухъярусное расположение нар (кроватей для нетранспортабельных больных).

Таблица 1

При технико-экономическом обосновании допускается использовать под убежища помещения, высота которых по условиям их эксплуатации в мирное время не менее 1,85 м. В этом случае принимается одноярусное расположение нар с нормой площади пола на одного укрываемого 0,6 м².

2.4. Места для сидения в помещениях для укрываемых следует предусматривать размерами 0,45´0,45 м на одного человека, а места для лежания - 0,55´1,8 м. Высота скамей первого яруса должна быть 0,45 м, нар второго яруса - 1,4 м и третьего яруса - 2,15 м от пола. Расстояние от верхнего яруса до перекрытия или выступающих конструкций должно быть не менее 0,75 м.

Количество мест для лежания должно приниматься равным:

15 % вместимости сооружения при одноярусном расположении нар;

20 % вместимости сооружения при двухъярусном расположении нар;

30 % вместимости сооружения при трехъярусном расположении нар.

2.5. Ширину проходов и коридоров следует принимать согласно табл. 2.

Таблица 2

2.6. На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене 600 чел. и более в одном из убежищ следует предусматривать помещение для пункта управления предприятия, состоящего из рабочей комнаты и комнаты связи.

На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для связи с местным штабом гражданской обороны.

Пункт управления следует размещать в убежище, имеющем, как правило, защищенный источник электроснабжения.

Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых несгораемых перегородками с пределом огнестойкости 1 ч.

Общее количество работающих в пункте управления предприятия следует принимать до 10 чел., норму площади на одного работающего - 2 м².

На отдельных крупных предприятиях с разрешения соответствующих органов число работающих на пункте управления допускается увеличивать до 25 человек.

2.7. В защитных сооружениях на каждые 500 укрываемых необходимо предусматривать один санитарный пост площадью 2 м², но не менее одного поста на сооружение. При вместимости защитных сооружений 900 - 1200 чел., кроме санитарных постов, следует предусматривать медицинский пункт площадью 9 м², при этом на каждые 100 укрываемых сверх 1200 чел. площадь медпункта увеличивается на 1 м².

2.8. Отделку основных и вспомогательных помещений убежищ следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП в зависимости от назначения помещений, но не выше улучшенной отделки. Оштукатуривание потолков, стен и перегородок, а также облицовка стен и перегородок керамической плиткой не допускается.

Поверхности стен помещений убежищ лечебных учреждений должны затираться цементным раствором под окраску масляной краской светлых тонов с матовой поверхностью.

В операционно-перевязочной, операционной и родовых родильных домов полы следует покрывать допущенными к применению синтетическими материалами светлых тонов.

ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2.9. Площади вспомогательных помещений убежищ следует принимать согласно прил. 3.

Фильтровентиляционное оборудование следует размещать в фильтровентиляционных помещениях (ФВП), расположенных у наружных стен.

Размеры ФВП следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходимой для его обслуживания.

Противопыльные фильтры в системах вентиляции с электроручными вентиляторами должны иметь защитный экран, исключающий возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщина защитных экранов и стен, отделяющих противопыльные фильтры от смежных помещений убежища, должна быть не менее величин, указанных в табл. 3.

Таблица 3

Не рекомендуется применение металлических расширительных камер перед противопыльными фильтрами.

В многоэтажных убежищах ФВП следует размещать, как правило, на нижнем этаже.

2.10. Санитарные узлы следует проектировать раздельными для мужчин и женщин. Количество санитарных приборов принимается согласно табл. 4. В многоэтажных убежищах санитарные узлы рекомендуется размещать на каждом этаже.

Таблица 4

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенных против них писсуаров должна быть равна 1,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1,1 м.

2.11. Помещения для ДЭС следует располагать у наружной стены здания, отделяя его от других помещений несгораемой герметичной стеной (перегородкой) с пределом огнестойкости 1 ч. Входы в ДЭС из убежища должны быть оборудованы тамбурами с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону убежища. В многоэтажных убежищах ДЭС следует размещать на нижнем этаже.

2.12. При численности укрываемых до 150 человек помещение для хранения продовольствия следует принимать площадью 3 м². На каждые 100 укрываемых сверх 150 человек площадь помещения увеличивается на 1 м².

Количество помещений для хранения продовольствия принимается из расчета одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточено в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санузлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуются стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей принимается не более 2 м, при этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей перекрытия следует предусматривать не менее 0,5 м.

2.13. Дренажные станции перекачки следует располагать за линией герметизации убежищ. При входе в станцию должен быть предусмотрен тамбур с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону помещения станции.

Под полом станции предусматривается резервуар для приема и откачки дренажных вод. Вход в резервуар осуществляется через люк в полу станции.

2.14. Дверь в электрощитовую должна открываться наружу и иметь самозапирающиеся замки, открываемые без ключа из помещения щитовой.

2.15. Помещение баллонной следует, при необходимости, предусматривать в убежищах с тремя режимами вентиляции согласно приложению 1. По взрыво-, взрывопожарной и пожарной опасности оно относится к категории Д. Сообщение баллонной со смежными помещениями осуществляется через дверь, открывающуюся наружу. Стены баллонной на взрыв баллона не рассчитываются.

ЗАЩИЩЕННЫЕ ВХОДЫ И ВЫХОДЫ

2.16. Размеры проемов и проходов в помещения, приспосабливаемые под убежища, должны удовлетворять требованиям настоящих СНиП и других нормативных документов, предъявляемых к помещениям в зависимости от их назначения в мирное время.

Количество входов следует принимать согласно прил. 1 в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход, но не менее двух входов. В убежищах малой вместимости, когда по расчету требуется один вход (выход), допускается в качестве второго выхода использовать аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля с внутренними размерами 1,2´2 м и с дверными проемом размером 0,8´0,8 м.

2.17. Количество выходов из производственных зданий для заполнения убежищ, расположенных за пределами этих зданий, определяется аналогично входам в убежища. Общая ширина выходов из здания должна быть не менее суммарной ширины входов в убежище. При этом допускается принимать в качестве выхода из здания наряду с обычными выходами и подъемно-поворотные ворота для транспорта, оборудованные устройствами для автоматического и ручного открывания.

Подъемно-поворотные ворота для транспорта без устройств для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитываются.

2.18. Вход следует предусматривать в противоположных сторонах убежищ с учетом направления движения основных потоков укрываемых: с территории предприятия, из незащищенных помещений подвалов, из 1-ого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку, из общих лестничных клеток, не имеющих выходов из пожароопасных помещений.

В многоэтажных убежищах входы для пропуска людей следует устраивать в уровне первого (сверху) этажа. При невозможности размещения всех входов в уровне первого этажа допускается их устройство в уровне второго этажа. Между этажами следует устраивать лестницы или пандусы.

При одном подходе к убежищу допускается предусматривать несколько входных проемов.

Конструктивно-планировочные решения входов возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ должны обеспечивать необходимую защиту от проникающей радиации и исключать возможность прямого попадания излучения в защищенные помещения. Для этого следует предусматривать устройство во входах поворотов под углом 90° или экранов против дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщи экранов и перекрытий принимаются по расчету на радиационное воздействие.

В северной строительно-климатической зоне входы во встроенные убежища должны размещаться ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллельно направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

2.19. В зданиях входы в помещения, приспосабливаемые под убежища, допускается устраивать через общие лестничные клетки при условии отсутствия в этих помещениях складов сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви.

При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается использовать для выхода общую лестничную клетку, устраивая для этих помещений обособленные выходы наружу, отделенные от остальной части лестничной клетки глухими несгораемыми ограждающими конструкциями с пределом огнестойкости не менее 1 ч.

Встроенные убежища, используемые в мирное время под складские помещения, должны иметь не менее одного входа с территории предприятия.

2.20. В убежищах следует предусматривать устройство при одном из входов тамбура-шлюза. Для убежищ вместимостью до 600 человек включительно устраиваются однокамерный, а в убежищах большей вместимости - двухкамерный тамбур - шлюз.

Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбура-шлюза допускается устройство при двух входах однокамерных тамбуров-шлюзов.

Площадь каждой камеры тамбура-шлюза при ширине дверного проема 0,8 м следует принимать 8 м², а при ширине 1,2 - 10 м².

В наружной и внутренней стенах тамбура-шлюза следует предусматривать защитно-герметические двери, соответствующие классу защиты. Защитно-герметические двери должны открываться наружу, по ходу эвакуации людей из убежища.

В убежищах лечебных учреждений вместимостью до 200 чел. устраивается однокамерный, а при большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз.

2.21. Все входы в убежища, кроме тех, которые оборудованы тамбур-шлюзами, должны оборудоваться тамбурами.

Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной стене - защитно-герметические, соответствующие классу защиты убежища и типу входа, во внутренней стене - герметическая. Двери должны открываться по ходу эвакуации людей из убежища.

Вход в расширительную камеру из помещений в пределах контура герметизации должен оборудоваться двумя герметическими ставнями, а из помещения ДЭС - одним.

Входные проемы, используемые в мирное время и оборудованные защитно-герметическими и герметическими дверями, должны заполняться дверями с учетом требований СНиП по проектированию зданий и сооружений и противопожарных норм.

2.22. Суммарную ширину лестничных спусков во входе следует принимать в 1,5 раза, а пандусов - в 1,1 раза большей суммарной ширины дверных проемов.

Уклон лестничных маршей следует принимать не более 1:1,5, а пандусов - 1:6.

Ширина тамбура-шлюза, ширина и длина тамбура и предтамбура при распашных дверях должна быть на 0,6 м больше ширины дверного полотна.

В убежищах лечебных учреждений следует принимать: ширину предтамбура, тамбура-шлюза - 2,5 м, тамбура - 1,8 м; длину тамбура и тамбур-шлюза 4,0 - 4,5 м, предтамбура - 1,8 м.

2.23. Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны иметь один аварийный (эвакуационный) выход.

В убежищах вместимостью 600 чел. и более один из выходов следует оборудовать как аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля внутренним размером 1,2´2,0 м. При этом выход из убежища в тоннель должен осуществляться через тамбур, оборудованный защитно-герметической и герметической дверями размерами 0,8´1,8 м.

Тоннель аварийного выхода, совмещенного с входом в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбур-шлюза.

В отдельно стоящих убежищах допускается один из входов, расположенных вне зоны возможных завалов, проектировать как аварийный выход.

Аварийные выходы следует располагать, как правило, выше уровня грунтовых вод. Превышение отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается принимать не более 0,3 м, а в аварийном выходе, совмещенном со входом, - не более 1,0 м.

В условиях высокого уровня грунтовых вод допускается аварийный выход проектировать через покрытие в виде защищенной шахты без подходного тоннеля. При совмещении шахтного аварийного выхода со входом следует предусматривать лестничный спуск. Высота оголовка шахты определяется расчетом.

2.24. В убежищах вместимостью до 600 чел. следует предусматривать аварийный выход в виде вертикальной шахты с защитным оголовком. При этом аварийный выход должен соединяться с убежищем тоннелем. Внутренние размеры тоннеля и шахты должны быть 0,9´1,3 м.

При расстоянии от здания до оголовка равном высоте здания и более допускается вместо оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.

Выход из убежища в тоннель должен оборудоваться защитно-герметическими и герметическими ставнями, устанавливаемыми соответственно с наружной и внутренней стороны стены.

2.25. Аварийные шахтные выходы должны оборудоваться защищенными оголовками, высоту которых следует принимать 1,2 м или 0,5 м в зависимости от удаления оголовка от здания.

Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимается согласно табл. 5.

Таблица 5

При удалении оголовков на расстояния менее указанных в табл. 5 их высоту следует принимать по интерполяции между величинами 0,5 м и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контура разрушенного здания, равной h_ог.з. = 0,15Н м для производственных многоэтажных и h_ог.з. = 0,18Н м для административно-бытовых и жилых многоэтажных зданий.

В стенах оголовка высотой 1,2 м следует предусматривать проемы размером 0,6´0,8 м, оборудуемые жалюзийными решетками, открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее 1,2 м в покрытии следует предусматривать металлическую решетку, открываемую вниз, размерами 0,6´0,6 м.

В условиях стесненной городской застройки при соответствующем технико-экономическом обосновании, допускается во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголовки с устройством в них лестничных маршей (спусков) и защитно-герметических дверей размером 0,8´1,8 м. В этом случае устройство тамбура не предусматривается. Герметическая дверь устанавливается при выходе из убежища в тоннель.

2.26. Входы и аварийные выходы должны быть защищены от атмосферных осадков и поверхностных вод.

Павильоны, защищающие входы от атмосферных осадков, должны выполняться из легких несгораемых материалов.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.27. Конструкции помещений, приспосабливаемых под убежища, должны обеспечивать защиту укрываемых от воздействия ударной волны, ионизирующих излучений, светового излучения и теплового воздействия при пожарах.

Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны быть герметичными.

2.28. Для убежищ следует принимать железобетонные перекрытия по балочной схеме с опиранием балок (ригелей) на колонны, а также безбалочные перекрытия. Применение несущих внутренних продольных и поперечных стен допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

2.29. Участки не обсыпанных грунтом железобетонных стен, выступающих над поверхностью земли или примыкающих к незащищенным подвалам, а также стены в местах примыкания входов и необсыпные покрытия при толщине их 50 см и менее должны иметь термоизоляционный слой согласно табл. 6.

Таблица 6

2.30. Конструктивную схему встроенных убежищ следует выбирать с учетом конструкций здания (сооружения), в которое встраивается убежище, и на основе технико-экономической оценки объемно-планировочных решений по использованию помещений в мирное время.

В убежищах должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную жесткость сооружения в целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации.

Рекомендуется применять каркасную схему.

Бескаркасная схема допускается при соответствующем обосновании.

2.31. Конструктивные решения сопряжений элементов каркаса надземной части зданий с конструкциями встроенных убежищ должны предусматривать, как правило, свободное опирание надземных конструкций зданий; на покрытие встроенного убежища.

Для обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок допускается устройство «стыков по жесткой схеме» каркаса надземной части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструкций при особом сочетании нагрузок и сохранении при этом прочности и герметичности покрытия убежищ.

2.32. В 70-х годах прошлого века в стране были разработаны типовые конструкции убежищ ГО, например серия У-01-01/80, в которой предусматривалось применение сборных железобетонных элементов. Сборные конструкции отвечали условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях, а также транспортирования и монтажа.

Особое внимание в серии уделялось прочности и долговечности соединений. Конструкции узлов обеспечивали надежную передачу усилий, прочность соединений, а также связь бетона замоноличивания в стыках с бетоном сборных элементов.

На основе этих конструкций были разработаны многочисленные типовые проекты убежищ двойного применения и различного назначения, паспорта которых публиковались в специальных Каталогах.

В настоящее время строительство ведется на основе монолитного железобетона, основные решения которого подходят и для проектирования конструктивной части убежищ ГО. При этом объемно-планировочные решения рекомендуется принимать по типовым проектам убежищ двойного назначения, опубликованным в Каталогах.

Для убежищ IV класса и ниже допускается применение типовых железобетонных конструкций промышленного и жилищно-гражданского строительства с необходимым усилением.

Наружные стены убежищ, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод на 2 м и менее, допускается проектировать из сборных железобетонных конструкций с устройством надежной оклеечной гидроизоляции.

В случае если отметка пола убежища ниже уровня грунтовых вод более, чем на 2 м, наружные стены убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией, предусматривая индустриальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании.

В зоне возможного затопления несущие конструкции убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией.

Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные и плоские арматурные каркасы.

2.33. При проектировании сборно-монолитных конструкций убежищ необходимо обеспечивать с помощью различных расчетных, конструктивных и технологических мероприятий надежную работу сборных элементов при набетонировании монолитной части, а также надежную связь и совместную работу бетона омоноличивания с бетоном сборных конструкций.

2.34. В наиболее напряженных местах изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо предусматривать учащенную поперечную арматуру с шагом 10 - 15d (диаметров арматуры).

2.35. Покрытия следует проектировать, как правило, сборными, и сборно-монолитными, обеспечивающими надежную связь со стенами, выполненными из сборных железобетонных элементов, путем сварки закладных деталей или выпусков арматуры длиной 30 - 35d, а со стенами из каменных (бетонных) материалов - путем установки анкеров. Узлы сопряжения должны замоноличиваться бетоном.

2.36. Стены следует проектировать из сборных железобетонных панелей, бетонных блоков, монолитного железобетона и других строительных материалов, удовлетворяющих требованиям прочности, а также другим требованиям, предъявляемым к подземным частям зданий и сооружений.

Бетонные блоки следует применять в стенах, работающих на сжатие при малых эксцентриситетах продольных сил, не превышающих значений, указанных в п. 4.20.

При проектировании стен из сборных конструкций необходимо предусматривать заполнение швов между стеновыми панелями и заделку их в паз фундаментной плиты или ленточного фундамента бетоном или раствором. В водонасыщенных грунтах заполнение швов и заделку панелей следует производить водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном или расширяющемся и самонапрягающемся цементе, либо на портландцементе с уплотняющими добавками.

Места сопряжения стен (углы примыкания, пересечения), выполненные из каменных материалов и бетонных блоков, следует усиливать арматурой класса А-1 в виде отдельных стержней или сеток.

При проектировании наружных стен встроенных в первые этажи убежищ следует применять монолитный железобетон или комплексные конструкции, состоящие из монолитного железобетона и каменной кладки, расположенной с наружной стороны.

2.37. Колонны и фундаменты необходимо проектировать из сборного или монолитного железобетона. При расположении подошвы фундамента на 0,5 м выше наивысшего уровня грунтовых вод следует применять ленточные (под стены) и столбчатые (под колонны) фундаменты.

При расстоянии между подошвой фундамента и наивысшим уровнем грунтовых вод менее 0,5 м следует проектировать сплошную монолитную железобетонную плиту. Монолитную железобетонную плиту следует проектировать также в сложных гидрогеологических условиях и в районах распространения вечномерзлых грунтов.

Для стен и колонн, возвышающихся в отдельно стоящих и встроенных в первые этажи убежищ, следует применять монолитные железобетонные ленточные фундаменты, расположенные в двух взаимно-перпендикулярных направлениях.

Конструкцию полов в защитных сооружениях следует принимать в соответствии с требованиями по их использованию в мирное время.

В районах распространения вечномерзлых грунтов тоннели входов и аварийных выходов должны иметь отдельные от основного сооружения фундаменты.

2.38. В северной строительно-климатической зоне тоннели входов и аварийных выходов убежищ, проектируемых с использованием вечномерзлых грунтов в качестве основания по принципу II и в соответствии с требованиями СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, следует отделять от помещений убежищ деформационными швами, конструкция которых должна исключать возможность попадания грунтовых вод во входы убежищ.

2.39. Сопряжение несущих стен и колонн с покрытиями и фундаментами должны обеспечивать пространственную жесткость убежища при монтажных и расчетных нагрузках.

2.40. Перегородки следует проектировать армокирпичными, из сборного железобетона, из бетона на пористых заполнителях и других огнестойких материалов. Конструкции перегородок и их крепления к стенам, колоннам и покрытиям должны проектироваться с учетом воздействия инерционных нагрузок и возможных деформаций элементов покрытий и вертикальных осадок стен и колонн при воздействии расчетной нагрузки.

2.41. В бетонной подготовке пола помещений для хранения продовольствия необходимо предусматривать укладку сетки из стальной проволоки диаметром 1,5 - 2,5 мм с размером ячейки не более 12´12 мм. В местах сопряжения бетонной подготовки пола с ограждающими конструкциями помещений сетка заводится на высоту 0,5 м от пола и оштукатуривается цементным раствором.

Входные двери помещений для хранения продовольствия должны быть сплошными без пустот, обитыми кровельной оцинкованной сталью на высоту 0,5 м. На дверях следует предусматривать установку замков.

2.42. Защиту входных проемов следует предусматривать с помощью защитно-герметических и герметических ворот, дверей и ставней, разрабатываемых в соответствии с ГОСТ.

2.43. На вводах коммуникаций, обеспечивающих внешние связи данного помещения, приспосабливаемого под убежища, с другими, а также функционирование систем внутреннего оборудования после воздействия расчетной нагрузки, следует предусматривать компенсационные устройства.

Проектирование компенсационных устройств и дверных проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения, определяемой расчетом.

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ И ГЕРМЕТИЗАЦИЯ

2.44. Гидроизоляцию убежищ следует проектировать в соответствии с требованиями инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений. Степень допустимого увлажнения ограждающих конструкций убежищ следует принимать в зависимости от назначения помещений, используемых в мирное время, но не ниже II категории.

Для гидроизоляционных покрытий следует выбирать материалы, обладающие высокой адгезией, значительной сопротивляемостью разрыву, водо- и паронепроницаемостью, наибольшим относительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкими к их воздействию.

В северной строительно-климатической зоне, независимо от принципа использования вечномерзлых грунтов (I и II) в качестве основания убежищ, заглубленные в грунт конструкции должны иметь гидроизоляцию, стойкую к замораживанию и пригодную к условиям работы при отрицательных температурах.

Во всех случаях гидроизоляция должна совмещаться с антикоррозийной защитой, а также с защитой фундаментов и других подземных частей зданий и сооружений от вспучивания.

2.45. В убежищах, размещаемых в водонасыщенных грунтах и в зонах возможного затопления, гидроизоляцию из рулонных материалов и отдельных листов необходимо рассчитывать, исходя из условия обеспечения водонепроницаемости после воздействия расчетных нагрузок.

При проектировании указанных убежищ необходимо определять зоны возможного появления трещин в ограждающих конструкциях и ширину их раскрытия при неблагоприятных расчетных случаях воздействия. Конструкцию гидроизоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств.

2.46. Расчетная величина деформации а_т, см, при которой материал гидроизоляции деформируется без разрыва, определяется по формуле

а_т = 2к_mЕ_mε_m²t/R_G + F_αμ,                                              (1)

где к_m - коэффициент, зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных материалов и мастики, принимаемый по табл. 7.

Таблица 7

Е_m - модуль деформации гидроизоляционного материала, принимаемый по табл. 8, Па (кгс/см²);

ε_m - относительное удлинение гидроизоляционного материала, принимаемое по табл. 8;

R_s - расчетное сопротивление гидроизоляционного материала растяжению, Па (кгс/см²), принимаемое по табл. 8;

Таблица 8

t - толщина гидроизоляционного материала, см;

R_G - расчетное сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по табл. 8, Па (кгс/см²);

F_d - расчетная нагрузка на гидроизоляцию, Па (кгс/см²);

μ - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию, принимаемый по табл. 9.

Таблица 9

Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0,5 см.

В тех случаях, когда значения а_т будут меньше максимальной ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предусматривать применение гидроизоляционных материалов с более высокими прочностными характеристиками, увеличивать число слоев гидроизоляционного покрытия или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.

Пример расчета гидроизоляции приведен в приложении 4.

2.47. Расчет гидроизоляции на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действием нагрузки производится по формуле

F_αμ ≤ R_G                                                                                               (2)

где R_G; F_α и μ - то же, что и в формуле (1).

2.48. Вводы инженерных коммуникаций должны быть доступны для их осмотра и ремонта с внутренней стороны убежищ. Допускается объединение их, при этом группировку вводов следует производить с учетом требований соответствующих глав СНиП. На вводах водоснабжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусматривать внутри убежища установку запорной арматуры.

Закладные части для ввода кабелей, воздуховодов, труб водопровода и теплоснабжения и для выпусков канализации следует устраивать в виде стальных патрубков с наваренными в средней их части фланцами. Установку закладных частей в ограждающие конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

2.49. Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и ввода инженерных коммуникаций следует проектировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей следует предусматривать установку штуцеров с шагом 0,5 м для нагнетания через них раствора на расширяющемся цементе.

В закладных (трубчатых) частях после прокладки кабелей электроснабжения и связи должна предусматриваться заливка свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство внутри закладных частей следует заполнять уплотнительными прокладками.

2.50. Эксплуатационный подпор воздуха при режиме фильтровентиляции должен предусматриваться не менее 50 Па (5 кгс/м²). При режиме чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется.

Для многоэтажных убежищ величина эксплуатационного подпора при фильтровентиляции определяется по формуле:

Р = 50 + (а + h)(ρ_н + ρ_с),                                               (3)

где: а - расстояние от оси воздухозаборного отверстия оголовка до пола нижнего этажа убежища, м;

h - высота верхнего этажа убежища, м;

ρ_н, ρ_с - объемный вес наружного воздуха и воздуха в сооружении при зимних расчетных температурах.

В проекте на плане сооружения указываются все линии герметизации убежища и средства, обеспечивающие герметизацию во входах и местах прохода коммуникаций.

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЯ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.51. В составе противорадиационных укрытий следует предусматривать помещения для размещения укрываемых, медпункт, буфет (основные), санитарного узла, вентиляционной и для хранения загрязненной верхней одежды (вспомогательные).

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20 чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары площадью не более 1 м².

Противорадиационные укрытия для учреждений здравоохранения должны иметь следующие основные помещения: для размещения больных и выздоравливающих, медицинского и обслуживающего персонала, процедурную (перевязочную), буфетную и посты медсестер.

Размещение больных, медицинского и обслуживающего персонала следует предусматривать в раздельных помещениях, за исключением постов дежурного персонала. В противорадиационных укрытиях больниц хирургического профиля следует дополнительно предусматривать операционно-перевязочную и предоперационно-стерилизационную палаты. Для тяжелобольных следует предусматривать санитарную комнату.

Противорадиационные укрытия для инфекционных больных следует проектировать по индивидуальному заданию, предусматривая раздельное размещение больных по видам инфекции и выделяя при необходимости помещения для отдельных боксов.

2.52. Норму площади пола помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0,5 м² при двухъярусном и 0,4 м² при трехъярусном расположении нар.

Нормы площади помещений противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения следует принимать согласно табл. 10.

Таблица 10

2.53. При проектировании противорадиационных укрытий, размещаемых в общеобразовательных школах и детских садах-яслей, следует принимать нормы площади, кроме постов для медсестер, по пп. 17 - 19 табл. 10, при этом учеников-подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрослых, остальных к категории детей.

2.54. Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию помещений, используемых в мирное время, но не менее 1,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий).

Для укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях следует принимать:

трехъярусное расположение нар при высоте помещений 2,9 м и более;

двухъярусное расположение нар при высоте помещений от 2,15 до 2,9 м.

При размещении противорадиационных укрытий в подвалах, подпольях, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7 - 1,9 м следует предусматривать одноярусное расположение нар, при этом норму площади пола основных помещений на одного укрываемого следует принимать равной 0,6 м².

Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения.

Места для лежания должны составлять не менее 15 % при одноярусном, 20 % при двухъярусном и 30 % при трехъярусном расположении нар общего количества мест в укрытии. Места для лежания следует принимать размером 0,55´1,8 м.

Посты медицинских сестер следует предусматривать из расчета один пост на 100 больных средней тяжести.

2.55. Требования с санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 2.10. настоящих СНиП. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров и умывальников для противорадиационных укрытий на предприятиях и в жилых районах следует принимать в соответствии со второй графой табл. 4 настоящих норм.

Для противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, имеющих больных средней и легкой степени тяжести, медицинский и обслуживающий персонал, нормы, указанные в п.п. 1 и 2 второй графы табл. 4 настоящих норм, следует принимать, уменьшая в 1,5 раза, а указанные в пп. 3 и 4 той же таблицы - принимать по третьей графе.

В противорадиационных укрытиях допускается проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50 % укрываемых. Для остальных укрываемых пользование санитарными приборами следует предусматривать в соседних с укрытием помещениях.

2.56. В противорадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию с механическим побуждением, следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.

При ручном приводе вентилятора противопыльные фильтры должны быть отделены от вентиляционных помещений и помещений для укрываемых защитным экраном или стеной, исключающей возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщина защитных экранов и стен принимается по табл. 3.

2.57. Помещения для хранения загрязненной уличной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч. Общая площадь их определяется из расчета не более 0,07 м² на одного укрываемого.

В укрытиях вместимостью до 50 чел. вместо помещения для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых за занавесями.

2.58. Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно прил. 1., но не менее двух входов шириной 0,8 м.

При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным выходом должен быть люк размером 0,6´0,9 м с вертикальной лестницей или окно размером 0,75´1,5 м со специальным приспособлением для выхода.

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из выходов должна быть не менее 0,8 м.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2.59. Наружные ограждающие конструкции противорадиационных укрытий должны обеспечивать защиту укрываемых от поражающего воздействия ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности и от воздействия ударной волны согласно прил. 1.

Степень защиты укрываемых от ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффициентом защиты противорадиационного укрытия.

2.60. Проемы в наружных ограждающих конструкциях, не используемые для входа или выхода из укрытия, должны заделываться во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия

β = А_n/V_з ≥ 0,006 по прил. 1.

Вес 1 м² заделки должен соответствовать аналогичному весу ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых расчетом по ослаблению излучения с учетом заданного коэффициента защиты укрытия.

2.61. Окна надземных помещений, расположенных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0,3 м, которое должно располагаться выше мест для лежания не менее чем на 0,2 м.

2.62. Для предотвращения заражения радиоактивными осадками основных помещений укрытий необходимо на незаложенных частях окон предусматривать устройство занавесей. В противорадиационных укрытиях следует предусматривать устройство в окнах помещений, смежных с укрытием и расположенных над ним, приспособлений для навешивания занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.

2.63. Повышение защитных свойств противорадиационных укрытий, размещаемых в подвалах, подпольях, надземных жилых, общественных и других зданиях или сооружениях, следует предусматривать путем:

устройства пристенных экранов из камня или кирпича. Укладки мешков с грунтом и т.п. у наружных стен надземных помещений на высоту 1,7 м от отметки пола;

обвалование выступающих частей стен подвалов (подполий) на полную высоту;

укладки дополнительного слоя грунта на перекрытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;

заделка липших проемов в ограждающих конструкциях и устройство стенок-экранов во входах (въездах).

Все перечисленные мероприятия должны проводиться в период перевода помещений на режим укрытия.

Устройство вентиляционного помещения и установка в нем оборудования производится заблаговременно.

2.64. Во входах в противорадиационные укрытия должны устанавливаться обычные двери. При этом в зоне возможных слабых разрушений необходимо предусматривать приспособления для удержания дверного полотна в открытом положении в момент воздействия ударной волны.

2.65. Для защиты входов в укрытиях, расположенных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотранспорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м² экрана должен быть не менее веса 1 м² наружной стены укрытия или определен по расчету на ослабление излучения.

Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до экрана должно быть на 0,6 м больше ширины полотна двери (ворот). Размеры стенки-экрана в плане следует назначать из условия ослабления и минимального попадания через входы излучения в помещения для укрываемых.

Высота стенки-экрана должна быть не менее 1,7 м от отметки пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.

2.66. Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, проникающих через входы, допускается также осуществлять путем устройства во входах поворотов на 90°, при этом толщина стены, расположенной против входа, определяется расчетом.

3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

Нагрузки и их сочетания

3.1. Ограждающие и несущие конструкции убежищ следует рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, временных и длительных нагрузок и статической нагрузки, эквивалентной действию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эквивалентная статическая нагрузка).

Конструкции должны быть, кроме того, проверены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий при эксплуатации помещений убежищ в мирное время, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности убежищ при возможной осадке отдельных нагруженных опор (колонн) убежищ от эксплуатационной нагрузки надземной части здания или сооружения.

Конструкция междуэтажного перекрытия должна рассчитываться на вертикальную нагрузку от инерционных сил, возникающих в процессе движения сооружения. Направление нагрузки следует принимать симметричным, т.е. нагрузка может действовать снизу вверх и сверху вниз.

Методика расчета приведена в прил. 5.

3.2. Постоянная и временная длительные нагрузки должны определяться согласно требованиям глав СНиП по нагрузкам и воздействиям и соответствующим нормам проектирования строительных конструкций. Постоянную нагрузку на убежища от конструкций вышележащих этажей зданий или сооружений при расчете на особое сочетание нагрузок следует определять согласно прил. 1.

3.3. При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и временным длительным нагрузкам следует принимать равным 1. Защитные сооружения рассчитываются на однократное воздействие нагрузки.

При проектировании встроенных убежищ, возводимых в сейсмических районах, производится расчет на сейсмическое воздействие. Для отдельно стоящих убежищ расчет на сейсмическое воздействие не производится.

ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

3.4. Динамическая нагрузка на элементы конструкций определяется условиями воздействия ударной волны на убежища в зависимости от заглубления их в грунт и гидрогеологических условий (см. рис. 1).

Принимается одновременное загружение всех конструкций. При этом динамическая нагрузка Р_n, МПа (кгс/см²), принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхности конструкции.

3.5. Динамическую вертикальную нагрузку Р₁ на покрытия встроенных убежищ (рис. 1а, б, д - л), при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10 % и более или с легко разрушаемыми конструкциями¹, отдельно стоящих убежищ и тоннелей аварийных выходов, а также горизонтальную нагрузку на наружные стены убежищ, размещенных в вечномерзлых грунтах (рис. 1ж, 1з), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны ΔР согласно прил. 1.

¹⁾ Здесь и далее под легко разрушаемыми конструкциями следует понимать наружные ограждающие конструкции, вес 1 м² которых не превышает 1000Н (100 кгс)

Рис. 1 Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции

а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищенную от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованные грунтом, с выносом бровки откоса на расстоянии, соответственно больше (в) и меньше (г) отношения (h₁ + h₂)n^-1; д - при неполном заглублении убежища с открытыми участками стен (h ≤ 1,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки пола убежища; ж, з - при расположении убежища в вечномерзлых грунтах, при использовании основания по принципу 1 (ж) и по принципу 2 (з); и, к, л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий при совмещении стен убежища и здания (и), с примыканием стен к внутренним помещениям здания (к), при расположении убежища внутри этажа (л); м - при расположении убежища под подвальными помещениями (техническими подпольями).

Для покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные здания, при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % величину ΔР следует умножать на коэффициент 0,9.

Динамическую вертикальную нагрузку Р₁ на покрытия убежищ, расположенных под техническими подпольями (рис. 1м), а также горизонтальную нагрузку Р₄ на стены, отделяющие убежище от примыкающих помещений подвалов, не защищенных от ударной волны (рис. 1б), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны ΔР, умноженному на коэффициент 0,7 при расположении над подпольями или подвалами помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % и на коэффициент 0,8 при площади проемов 10 % и более или при расположении над подвалом (подпольем) помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.6. Динамическую горизонтальную нагрузку Р₂, передаваемую через грунт на элементы наружных стен (рис. 1а, в, г, е, м), следует принимать по формуле

Р₂ = к_бΔР,                                                                     (4)

где к_б - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

ΔР - давление во фронте ударной волны, МПа (кгс/см²), принимаемое согласно прил. 1*.

При наличии данных инженерных изысканий следует принимать

к_б = 0,4 для песков со степенью влажности S < 0,5 и

к_б = 0,6 для глины с консистенцией 0,75 < I < 1.

Таблица 11

3.7. При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища (рис. е) динамическую горизонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (4) с коэффициентом к_б для неводонасыщенных грунтов, умноженным на коэффициент 1,2.

Динамическую горизонтальную нагрузку на стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле (4) с коэффициентом к_б для водонасыщенных грунтов.

Примечание. Увеличение нагрузки на наружные стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом к_б = 1.

Динамическую горизонтальную нагрузку Р₃ на элементы наружных стен убежища (рис. 1г) следует определять по формуле

Р₃ = к_бк_отрΔР,                                                                (5)

где к_отр - коэффициент, учитывающий отражение ударной волны и принимаемый по табл. 12;

к_б, ΔР - обозначение те же, что в формуле (4).

Таблица 12

3.9. Динамическую горизонтальную нагрузку Р₄ для участков наружных стен, необвалованных и возвышающихся над поверхностью земли, непосредственно воспринимающих нагрузку от ударной волны (рис. д, и), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волны.

При высоте выступающих частей стен убежища над поверхностью земли 1,5 м и менее (рис. д) динамическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов 10 % и более, по формуле

Р₄ = ΔР + 2,5ΔР²/ΔР + 0,72, МПа                                   (6)

б) для встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов менее 10 %, по формуле

Р₄ = 2ΔР + 6ΔР²/ΔР + 0,72, МПа                                    (7)

При высоте выступающей части стен над поверхностью земли более 1,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ следует определять по формуле (7).

Для стен встроенных убежищ, находящихся за ограждающими конструкциями первого этажа зданий (рис. к, л), динамическую нагрузку следует принимать:

при площади проемов стен здания от 10 до 15 % - по формуле (6);

при площади проемов более 50 %, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле (7);

при площади проемов менее 10 % - по формуле

Р₄ = Р₁ + 2,5Р₁²/Р₁ + 0,72, МПа                                   (8)

где Р₁ = 0,9ΔР.

Динамическую горизонтальную нагрузку, передаваемую через грунт (рис. д, и, к, л), следует определять по формуле

P'₄ = к_бР₄,                                                                      (9)

где к_б - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

Р₄ - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом.

При типовом проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся за кирпичными, блочными и панельными ограждениями конструкций - по формуле (6), за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле (7).

3.10. Динамическую нагрузку P₅ на сплошную фундаментную плиту (рис. к) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фронте ударной волны ΔР.

При толщине слоя нескального грунта от низа фундаментной плиты до скалы меньше величины заглубления сооружения динамическую нагрузку P₅ следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны ΔР, умноженной на коэффициент 1,2.

3.11. Динамическую нагрузку Р₅ на сплошную фундаментную плиту (рис. з) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны ΔР.

Динамическую нагрузку Р₆ на сплошную фундаментную плиту (рис. ж) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу I следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны ΔР, умноженной на коэффициент 1,2.

3.12. Динамическую вертикальную нагрузку на колонны, внутренние и наружные стены следует определять расчетом в зависимости от площади загружения и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п. 3.5. настоящих норм.

Динамическую нагрузку Р₇ на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует определять расчетом в зависимости от динамической вертикальной нагрузки на стены, колонны и площади фундаментов.

3.13. Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах расположения входов и на первые (наружные) защитно-герметические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа, его расположения и принимать равной величине давления во фронте ударной волны ΔР, умноженной на коэффициент к_б, принимаемый согласно табл. 13.

Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположенные в стенах встроенных в первые этажи убежищ, следует определять по формулам (6), (7), (8).

Таблица 13

Примечания: 1. Над чертой приведены данные для входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50 %, под чертой - с площадью проемов более 50 %, а также для входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

2. Для входов из помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % коэффициент входа следует принимать равным 90 % коэффициентов входов из помещений с площадью проемов от 10 до 50 %.

3. При типовом проектировании, при отсутствии в здании на проектирование данных о проемности, площадь проемов в ограждающих конструкциях следует принимать 50 %.

3.14. Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров-шлюзов следует принимать равной динамической нагрузке на наружные стены убежища в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0,8.

Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров входов следует принимать равной:

для убежищ I, II и III классов - 0,025 МПа (0,25 кгс/см²);

для убежищ IV и V классов - 0,015 МПа (0,15 кгс/см²).

3.15. Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода, запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны ΔР, умноженной на коэффициент 1,6.

Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воздухо-заборного канала), запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой, а также на участок стены в месте примыкания шахты следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны ΔР, умноженной на коэффициенты:

для убежищ I, II и III классов - 1,65;

для убежищ IV и V классов - 1,8.

3.16. Динамическую нагрузку от ударной волны затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода, запроектированного в виде наклонного спуска и тоннеля, следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны ΔР, умноженной на коэффициент к_б, принимаемой согласно табл. 13 п. 5.

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3.17. Эквивалентную статическую нагрузку на изгибаемые и внецентренно сжатые (при ξ_d < ξ_R,d) элементы железобетонных конструкций покрытий убежищ при расчете их на изгиб и поперечную силу следует принимать равной динамической нагрузке по п. 3.5. настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к_д. При этом коэффициенты динамичности при расчете конструкций элементов покрытий по несущей способности на изгибающий момент следует принимать по табл. 14, при расчете на поперечную силу - по той же таблице с увеличением их на 10 % для отдельно стоящих убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продольной силы для внецентренно сжатых элементов перекрытия следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.6 - 3.9 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности к_д = 1,0.

3.18. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете центрально- и внецентренно сжатых (при ξ_d ≥ ξ_R,d) стоек рам, колонн и внутренних стен следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности к_д, принимаемый по табл. 15.

3.19. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вертикальной динамической нагрузке, определяемой по п. 3.5. настоящих норм.

Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию 1б, к которым примыкают (а не опираются) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной на расстоянии 4 см от внутренней поверхности стены.

Таблица 14

Примечания: 1. Предельные состояния 1а и 1б приняты согласно пп. 4.2. и 4.3. настоящих норм.

2. Для покрытий убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэффициент к_д принимается как для отдельно стоящих убежищ.

3. При типовом проектировании встроенных убежищ площадь проемов в зданиях принимается более 50 %.

Таблица 15

При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной эквивалентной статической нагрузкой.

Таблица 16

Примечания: 1. Для стен убежищ, находящихся внутри помещений с легко разрушаемыми конструкциями, коэффициенты динамичности к_д принимаются те же, что и для стен убежищ, находящихся внутри помещений с площадью проемов более 50 %.

2. При типовом проектировании встроенных в первые этажи убежищ площадь проемов в зданиях следует принимать более 50 %.

3.20. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете железобетонных изгибаемых и внецентренно сжатых (при ξ_d < ξ_R,d) элементов наружных стен следует определять по формуле

F_эс = P_maxк_дк_о,                                                               (10)

где Р_max - динамическая горизонтальная нагрузка, определяемая согласно пп. 3.5 - 3.9 настоящих норм;

к_д - коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по табл. 16, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице, но с увеличением на 10 %;

к_о - коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей массовой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента к_о принимается равным 0,8 при расчете по предельному состоянию 1б и единице - по предельному состоянию 1а. Для необвалованных стен и стен, расположенных в водонасыщенных грунтах, коэффициент к_о принимается равным единице.

3.21. Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку на внецентренно сжатые (при ξ_d ≥ ξ_R,d) железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещениям подвалов, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.5 - 3.8 настоящих норм, с коэффициентом динамичности к_д, равным 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод (рис. е), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) разной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к_д = 1,7, а для каменных стен без продольной арматуры - к_д = 2.

3.22. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к_д, определяемый согласно табл. 15 настоящих норм.

При расчете сплошных фундаментных плит вертикальную эквивалентную статическую нагрузку следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к_д, принимаемый согласно табл. 17.

Таблица 17

3.23. Оголовки аварийных выходов, возвышающиеся над поверхностью земли, следует рассчитывать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны ΔР, умноженному на коэффициент динамичности к_д = 2.

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равной:

на стену, обращенную к взрыву, - по формуле (6);

на тыльную стену - 1,3ΔР;

на покрытие и боковые стены - 1,25ΔР.

3.24. Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамбуро-шлюзов и тамбуров, на ограждающие конструкции аварийных выходов и защитно-герметические двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп. 3.13, 3.14, 3.15 и 3.16 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к_д согласно табл. 18.

Для ограждающих конструкций аварийных выходов сквозникового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать к_д = 1,3.

3.25. Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложенную перпендикулярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величину этой эквивалентной статической нагрузки следует принимать для убежищ I, II и III классов 0,025 МПа (0,25 кгс/см²), для убежищ IV и V класса - 0,015 МПа (0,15 кгс/см²).

Внутренние стены расширительных камер, расположенных за противовзрывными устройствами, должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, равную 0,02 МПа (0,2 кгс/см²), независимо от класса убежища.

Таблица 18

Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50 %, под чертой - с площадью проемов более 50 %, а также для элементов входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3.26. Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффициент 0,2. Кроме того, перекрытия следует проверять расчетом на нагрузку от обрушений вышележащих конструкций, равную 0,03 МПа (0,3 кгс/см²).

3.27. Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзрывного устройства следует рассчитывать на два случая:

а) загружение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по пп. 3.17 - 3.21, а изнутри - по п. 3.24 настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3.28. Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противорадиационных укрытий следует принимать согласно прил. 1.

4. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4.1. Расчет железобетонных конструкций защитных сооружений следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и настоящих норм.

Характеристика расчетных предельных состояний

4.2. Расчет на особое сочетание нагрузок производится по первой группе предельных состояний (СНиП 2.03.01-84) - по несущей способности. При этом используются два расчетных предельных состояния железобетонных конструкций: 1а и 1б.

Расчетное предельное состояние 1а характеризуется работой конструкций в условно-упругой стадии деформирования при напряжениях в растянутой арматуре, меньших или равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению. При этом напряжения в бетоне сжатой зоны меньше или равны расчетному динамическому сопротивлению бетона сжатию.

По предельному состоянию 1а следует рассчитывать конструкции защитных сооружений, к деформациям элементов которых предъявляются повышенные требования (например, расположенные в водонасыщенном грунте, при III режиме вентиляции).

Расчетное предельное состояние 1б характеризуется работой конструкций в упругопластической стадии с достижением предельных деформаций укорочения бетона сжатой зоны и развитием пластических деформаций в растянутой арматуре в наиболее напряженных сечениях. Допускается возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин.

По предельному состоянию 1б рассчитываются конструкции защитных сооружений, расположенные в сухих грунтах.

4.3. Расчет конструкций по предельным состояниям 1а и 1б на особое сочетание нагрузок производится, как правило, статическим методом, исходя из условий прочности, принятых в СНиП 2.03.01-84 и разделе 4 настоящих норм. При этом в расчетные формулы вводятся усилия от внешних нагрузок и воздействий, включающие в себя эквивалентную статическую нагрузку, определяемую согласно указаниям раздела 3 настоящих норм, а также расчетные динамические сопротивления бетона и арматуры.

Динамический расчет конструкций по состоянию 1а производится с использованием методов динамики упругих систем. При расчете по состоянию 1б исходят из условия, что значения пластических углов раскрытия в шарнирах пластичности, получаемые из решения уравнений динамики в упругой и пластической стадиях, не превышают соответствующих предельных значений угла раскрытия.

Примечание: Под пластическим углом раскрытия понимается угол взаимного поворота концевых сечений условной пластической зоны элементов (т.е. зоны, в пределах которой развиваются пластические деформации арматуры и бетона).

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

4.4. Для железобетонных конструкций защитных сооружений должен применяться тяжелый бетон для класса не ниже В15, а для ригелей и колонн - не менее В25.

Бетонные блоки для стен следует проектировать из бетона класса не ниже В7,5. Бетон для замоноличивания стыков сборных элементов железобетонных конструкций следует принимать класса не ниже В7,5.

4.5. При расчетах конструкций защитных сооружений на особое сочетание нагрузок вводятся расчетные динамические сопротивления бетона осевому сжатию R_вd и растяжению R_вt,d.

Расчетные динамические сопротивления бетона R_вd и R_вt,d определяются делением соответствующих нормативных сопротивлений бетона согласно СНиП 2.03.01-84 на коэффициент надежности по бетону и умножением результатов деления на коэффициент динамического упрочнения бетона.

Значения коэффициентов надежности по бетону принимаются равными:

при сжатии γ_вс,d = 1,15;

при растяжении γ_вt,d = 1,25.

Значения коэффициентов динамического упрочнения бетона γ_вv принимаются равными:

при расчете по предельному состоянию 1а - 1,3;

при расчете по предельному состоянию 1б - 1,2.

Значения расчетных динамических сопротивлений бетона R_вd и R_вt,d для состояний 1а и 1б приведены в табл. 19.

4.6. Расчетные динамические сопротивления бетона, указанные в табл. 19, следует умножать на соответствующие коэффициенты условий работы бетона γ_в, принимаемые согласно табл. 20.

Таблица 19

Примечание: над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см².

Таблица 20

Примечание: Коэффициенты условий работы по поз. 1 - 3 должны учитываться при определении динамических расчетных сопротивлений R_вd и R_вt,d, а по остальным позициям - только при определении R_вd.

4.7. Значения начального динамического модуля упругости бетона Е_вd при сжатии и растяжении (табл. 21) получают умножением соответствующих значений Е_в согласно СНиП 2.03.01-84 на коэффициент 1,15.

Таблица 21

Примечание: над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см².

Б. АРМАТУРА

4.8. Для армирования железобетонных конструкций защитных сооружений следует применять горячекатаную стержневую арматуру классов А-IV и ниже и арматурную холоднотянутую проволоку. Выбор арматурной стали производится в соответствии с табл. 22.

Допускается при соответствующем обосновании применять другие виды ненапрягаемой арматуры:

а) стержневую термомеханически упрочненную класса Ат-ШС для продольной рабочей арматуры изгибаемых элементов;

б) стержневую горячекатаную классов А-V, А-VI и термически упрочненную классов Ат-V, А-VI - в качестве сжатой продольной арматуры вязанных каркасов элементов с косвенным армированием.

Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокатная углеродистая сталь согласно обязательному приложению 2 СНиП 2.03.01-84.

4.9. При расчете конструкций защитных сооружений на особое сочетание нагрузок вводятся расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению R_sd и R_sw, определяемые делением соответствующих нормативных сопротивлений арматуры согласно СНиП 2.03.01-84 на коэффициент надежности по арматуре γ_sd и умножением результата деления на коэффициент динамического упрочнения растянутой арматуры согласно табл. 23. Значения коэффициентов надежности по арматуре принимаются равными:

для арматуры классов А-I, А-II, А-III       - 1,0

для арматуры классов А-IV, Вр-                - 1,1

Расчетные динамические сопротивления арматуры сжатию R_sc,d принимаются равными расчетным сопротивлениям арматуры растяжению, умноженным на отношение коэффициентов динамического упрочнения арматуры γ_sc,v/γ_st,v (см. табл. 23), но не более 440 МПа.

Значения R_sd и R_sc,d для основных видов стержневой и проволочной арматуры, используемой в конструкциях защитных сооружений, приведены в табл. 24.

4.10. При расчете на изгиб элементов с арматурой классов А-I, А-II, А-III значения R_sd, R_sc,d, R_sw,d, указанные в табл. 24, следует умножать на коэффициент условий работы арматуры γ_sd = 1,1.

4.11. Значения модуля упругости арматуры, принимаются равными для арматуры классов:

А-I, А-II....................................................... 21´10⁴ МПа

А-III............................................................. 20´10⁴ МПа

А-IV............................................................. 19´10⁴ МПа

Таблица 22

Примечание: Обозначение классов стержневой арматуры соответствуют горячекатаной арматурной стали.

Таблица 23

Расчет железобетонных элементов по прочности

4.12. Определение внутренних усилий (изгибающих моментов, продольных и поперечных сил) и элементов конструкций защитных сооружений следует производить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно указаниям п. 3.1 настоящих норм.

Защитные сооружения следует, как правило, рассматривать в виде пространственной системы, состоящей из рам и горизонтальных дисков (элементов покрытия), а также диафрагм (поперечных и продольных стен).

Допускается производить расчет путем расчленения сооружения на отдельные элементы (колонны, ригели, плиты покрытия и т.п.) с учетом влияния их закрепления на опорах.

Таблица 24

¹⁾ В сварных каркасах для хомутов, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения R_sw,d принимается снижением на 10 %.

²⁾ Для случая применения в вязанных каркасах.

Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см².

4.13. Расчет железобетонных элементов по прочности должен производиться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. При необходимости должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузок (продавливание, смятие).

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций следует производить с учетом совместной работы как сборной, так и монолитной частей. При этом следует учитывать особенности работы сборно-монолитных конструкций, связанные с неодинаковыми условиями деформирования сборной и монолитной частей на различных этапах нагружения; с различными свойствами сборного и монолитного бетона; с обеспечением прочности контактных швов между сборной и монолитной частями и др.

4.14. При расчете статически неопределимых балочных и рамных конструкций допускается учитывать перераспределение изгибаемых моментов на опорах и в пролете вследствие развития неупругих деформаций в растянутой арматуре. При этом уменьшение опорного изгибающего момента, получаемого из расчета упругой системы, должно приниматься не более: 50 % - для балок, 30 % - для плит покрытия и фундаментов.

4.15. При проектировании монолитных и сборно-монолитных покрытий с балочными плитами допускается учитывать влияние распора путем уменьшения сечения рабочей арматуры в пролете в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны ξ = χ_d/h_o (см. п. 4.16):

на 20 % при ξ_d ≤ 0,2

на 15 % при 0,2 < ξ_d ≤ 0,3

на 10 % при 0,3 < ξ_d ≤ 0,4.

При ξ_d > 0,4 влияние распора не учитывается.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

4.16. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξ_d = 8d/h_o и граничным значением относительной высоты сжатой зоны ξ_Rd (см. п. 4.17).

4.17. Значение ξ определяют из условия равновесия усилий, воспринимаемых бетоном сжатой зоны сечения и растянутой арматурой в предельном состоянии элемента.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны ξ_Rd, когда напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне одновременно достигают расчетных динамических сопротивлений R_sd и R_bd, определяют по формуле

ξ_Rd = ω_d/l + σ_sR/σ_scu,d(1 - ω_d/π),                                     (11)

где ω_d - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

ω_d = 0,85 - 0,008R_sd,                                                    (12)

здесь R_bd в МПа;

σ_sR,d - напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов:

А-I, А-II, А-III, Вр-I = R_sd;

А-IV, и выше σ_sR,d = R_sd + 400,

здесь R_sd определяется без учета коэффициента условий работы арматуры γ_sd, определяемого согласно п. 4.18

σ_scu,d - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое равным 440 МПа.

4.18. При расчете железобетонных элементов с высокопрочной арматурой класса А-IV, А-V, А-VI и соблюдении условия ξ_d < ξ_Rd расчетное динамическое сопротивление арматуры R_sd должно быть умножено на коэффициент, определяемый по формуле

γ_sd = η - (η - 1)(2ξ_d/ξ_Rd - 1) ≤ η,                                     (13)

где η - коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А-IV.................................................... 1,20;

А-V..................................................... 1,15;

А-VI.................................................... 1,10.

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения

4.19. При расчете по прочности изгибаемых элементов следует соблюдать условие ξ_d = χ_d/h_o ≤ ξ_Rd.

Расчет сечений изгибаемых элементов, указанных в п. 4.16 (рис. 2), при ξ_d ≤ ξ_Rd должен производиться из условия

М_d ≤ R_bdbχ_d(h_o - 0,5χd) + R_sc,dА'_s(h_o - a')                           (14)

при этом высота сжатой зоны χ определяется из формулы

R_sdA_s - R_sc,dA'_s = R_bdbχ_d.                                               (15)

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения

4.20. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать начальный случайный эксцентриситет е_а

продольной силы N_d, принимаемый не менее:

- 1/600 длина элемента или расстояние между его сечением, закрепленными от смещения;

- 1/30 высота сечения или 1 см.

4.21. Расчет сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 4.16 при ξ_d ≤ ξ_Rd, следует производить из условия

N_de ≤ R_bdχ_d(h_o - 0,5χ_d) + R_sc,dА'_s(h_o - a')                                  (16)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

N_d + R_sdA_s - R_sc,dА'_s = R_bdbχ_d.                                      (17)

В условии (16) значение эксцентриситета е определяется по формуле

е = е₀ + h/2 - а,                                                              (18)

где е₀ - эксцентриситет продольной силы N_d относительно центра тяжести приведенного сечения.

Если полученное из расчета по формуле (17) значение χ_d > ξ_Rdh_o, расчет производится из условия (16), но при этом:

а) высота сжатой зоны определяется из формулы

N_d + σ_sdA_sc,dА'_s = R_bdbχ_d,                                              (19)

где: N_d - продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки:

σ_sd = (2(1 - χ_d/h_o)/l - ξ_Rd)R_sd;                                          (20)

б) значения N_d и R_sd в формуле (19) принимаются соответствующими предельному состоянию 1а.

4.22. Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием следует производить согласно указаниям п. 4.21, вводя в расчет лишь часть площади бетонного сечения А_еf, ограниченную осями крайних стержней сетки косвенного армирования, и подставляя в расчетные формулы (18), (19), и (21) вместо R_bd приведенную динамическую прочность бетона R_bd,red, а при высокопрочной арматуре вместо R_sc,d - значения R_scd,red, вычисляемое по указаниям СНиП 2.03.01-84 при R_b = R_bd.

Рис. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента

а - изгибаемого; б - внецентренно сжатого

Значения R_bd,red определяются по формуле

R_bd,red = R_bd,red + φ_dμ_xyR_sd,xy,                                          (21)

где R_sd,xy - расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

μ_ху = n_хА_sхl_х + n_yА_syl_y/А_efS,                                          (22)

здесь n_у, А_sу, l_у - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

n_х, А_sx, l_х - то же, в другом направлении;

S - расстояние между сетками;

φ_d - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

φ_d = l/0,23 + ψ_d,                                                            (23)

здесь ψ_d = μ_xyR_sd,xy/R_bd + 10                                                                                                   (24)

R_sd,xy; R_ba - в МПа.

4.23. При расчете внецентренно сжатых элементов гибкостью l_o/i > 14 следует учитывать влияние прогиба на их прочность, определяемую из условия (16), путем умножения е₀ в формулу (18) на коэффициент η, равный

η = 1/l - N_d/N_cr,d,                                                           (25)

где N_cr,d - условная критическая сила, определяемая по формулам СНиП 2.03.01-84 при подставлении в них E_bd и R_bd вместо E_b и R_b и φ_e = 1.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

4.24. Расчёт железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия

Q_d ≤ 0,3φ_wi,dφ_bi,dR_bdbh₀,                                                (26)

где φ_wi,d - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяемый по формуле

φ_wi,d = 1 + 5,5αμ_n,                                                         (27)

но принимаемый не более 1,45,

здесь α = E_s/E_bd   μ_w = A_sw/bs

φ_bi,d - коэффициент, определяем по формуле

φ_bi,d = 1 - 0,01R_bd,                                                         (28)

здесь R_bd - в МПа.

4.25. Расчёт железобетонных элементов прямоугольного сечения с поперечной арматурой (рис. 3) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Q_d ≤ Q_bd + Q_sw,d + Q_s,inc,d,                                             (29)

где Q_d - поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Q_bd - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

Q_bd = 2(1 - φ_nd)R_bt,dbh_o/с,                                              (30)

здесь с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

φ_nd - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при действии сжимающих сил определяется по формуле

φ_nd = N_d/0,1R_bt,dbh_o,                                                      (31)

но не превышающий 0,5;

положительное влияние продольных сжимающих сил не учитывается, если они создают изгибающие моменты, одинаковые по знаку с моментами от действия поперечной нагрузки.

Значение (1 + φ_nd) во всех случаях принимается не более 1,5.

Значение Q_bd, вычисляемое по формуле (30), принимается не менее 0,6(1 + φ_nd)R_bt,dbh_o.

При расчете элементов должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.

Рис. 3 Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы

Поперечные усилия Q_sw,d и Q_s,inc,d определяются как сумма проекции на нормаль к продольной оси элемента продольных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину.

Длина С₀ проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента определяется из минимума выражения Q_bd + Q_sw,d + Q_s,inc,d, где в значение Q_bd вместо С подставляется С₀; полученное значение С₀ принимается не более 2h₀, и не более значения С, а также не менее h₀, если С > h₀.

Для элементов с поперечной арматурой в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента и имеющих постоянный шаг в пределах рассматриваемого наклонного сечения, значение С₀ соответствует минимуму выражения Q_bd + Q_sw,d, определяемому по формуле

                                            (32)

где q_sw,d - усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле

q_sw,d = R_sw,dA_bw/S.                                                         (33)

Поперечное усилие Q_sw,d, воспринимаемое хомутами, нормальными к продольной оси элемента, определяется по формуле

Q_sw,d = q_sw,dС₀.                                                              (34)

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие

q_sw,d ≥ 0,3(1 +φ_nd)R_bt,db.                                                (35)

Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять требования п. 2.34 настоящих норм.

4.26. Применение балочных изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях защитных сооружений не допускается. Плиты сплошного сечения допускается проектировать без поперечной арматуры.

Расчет элементов без поперечной арматуры (плит) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Q ≤ 1,5(1 + φ_nd)R_bt,dbh₀²/C₀,                                         (36)

где правая часть условия (36) принимается не более 2,5R_bt,dbh₀ и не менее 0,6(1 + φ_nd)R_bt,dbh₀.

4.27. Расчет железобетонных элементов на действие изгибаемого момента (рис. 4) для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия

M_d ≤ R_sdA_sz_s + ΣR_sw,dA_swz_sw + ΣR_sw,dA_s,incz_s,inc.                         (37)

Где M_d - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N_bd в сжатой зоне;

z_s, z_sw, z_s,inc - соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры, хомутов и отгибов до упомянутой выше оси.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на нормаль к продольной оси элемента.

Расчёт железобетонных элементов на местное действие нагрузок

4.28. Расчёт железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84. При этом вводятся расчётные динамические сопротивления бетона смятию R_bd,loc и приведённая динамическая призменная прочность бетона R_ld,red, определяемые по формулам СНиП 2.03.01-84 с использованием соответствующих значений расчётных динамических сопротивлений бетона и арматуры.

Расчёт на продавливание

4.29. Расчёт на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределённых на ограниченной площади, должен производиться из условия

F_d ≤ R_bt,dU_mh₀,                                                              (38)

где F_d - продавливающая сила;

U_m - среднеарифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.

При определении U_m и F_d предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45° к горизонтали (рис. 5а).

Если схема опирания такова, что продавливание может происходить только по поверхности пирамиды продавливания с углом наклона боковых граней более 45° (например, в свайных ростверках) (рис. 5б), правая часть условие (38) определяется для фактической пирамиды продавливания с умножением на h₀/c. При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде продавливания при С = 0,4h₀, где С - длина горизонтальной проекции боковой пирамиды продавливания.

Рис. 4 Схема усилий в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента

Рис. 5 Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание

а - при наклоне боковых граней пирамиды продавливания под углом 45°; б - то же, более 45°.

4.29. При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия:

F_d ≤ F_bd + 0,8F_sw,d, но не более 2F_bd                                                        (39)

где F_bd = R_bdU_mh₀;

F_sw,d - сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутом, пересекающим боковые грани расчетной пирамиды продавливания, определяемая по формуле

F_sw,d = ΣR_sw,dA_sw,                                                          (40)

здесь R_sw,d не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса А-I.

При учете поперечной арматуры значение F_sw,d должно быть не менее 0,5F_b.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (39).

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 200 мм.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры для обеспечения передачи поперечного усилия с продольной арматурой на хомуты.

Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1,5h (где h - толщина плиты).

Расчет прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций

4.30. Расчет прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций должен производиться из условия, чтобы скалывающие напряжения по контактному шву не превосходили предельных допускаемых величин, зависящих от характера поверхности контактного шва. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции должны быть проверены расчетом на скалывающие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов над промежуточными опорами, по формуле:

σ_br ≤ σ_br,u,                                                                      (41)

где σ_br = Q/0,9bh₀;                                                                                                                  (42)

σ_br,u - предельное значение скалывающих напряжений определяемое по формуле:

σ_br,u = 250R_bdβ_sur, кН/м²,                                              (43)

Q_d - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента, кН/м²;

β_sur - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента, принимаемый согласно таблице 25.

Таблица 25

Если σ_br > σ_br,u, то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

5. РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

Расчет убежищ из каменных и других материалов

5.1. В каменных и армокаменных конструкциях следует применять материалы с прочностью на сжатие не ниже: кирпич - 10 МПа (100 кгс/см², бутовый камень - 15 МПа (150 кгс/см²), раствор кладки - 5 МПа (50 кгс/см²)).

5.2. Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γ_kv = 1,2.

5.3. Расчетные динамические сопротивления для стального листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γ_sv = 1,4 и коэффициент условий работы γ_s = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных конструкций коэффициент динамического упрочнения γ_sv следует принимать равным 1.

5.4. Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях, следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γ_dv = 1,4.

5.5. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е₀ ≤ 0,7у производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е₀ при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию 1б - е₀ ≤ 0,95у

по предельному состоянию 1а - е₀ ≤ 0,8у,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

Расчет оснований и фундаментов

5.6. Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонасыщенными глинистыми и заторфованными грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетание нагрузок. При этом расчетное сопротивление оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γ_cv = 1,3.

Расчет оснований, сложенный нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади подошв фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площадь сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ I класса - 0,2, II класса - 0,15, III класса - 0,1 и IV и V классов - 0,05.

Расчет конструкции фундамента на прочность должен производиться на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по 3.22 настоящих норм.

5.7. Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяются согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, выбором принципа использования мерзлых грунтов в качестве оснований, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа использования вечномерзлых грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого для окружающих зданий, если эти сооружения располагаются на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние. При этом следует учитывать использование вечномерзлых грунтов в качестве основания:

принцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5.8. В качестве фундаментов для отдельно стоящих сооружений в вечно мерзлых грунтах следует использовать плитные, ленточные, столбчатые или свайные фундаменты. При принципе I использования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы или каналы с подачей хладоносителя при помощи естественного или механического побуждения для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основании сооружения.

Выбор типа охлаждающих устройств определяется особенностями местных условий (температура воздуха, количество ветреных дней и направление ветра) и теплотехническим расчетом.

5.9. При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда, а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сезонного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленками, снижающими силы морозного выпучивания.

5.10. Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует принимать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умноженным на коэффициент условий работы

γ_з = 1,2 и коэффициент динамического упрочнения γ_rv равный:

6 - для грунтов в твердомерзлом состоянии;

4 - для грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

Расчет свайных фундаментов

5.11. Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность свай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

5.12. Несущая способность F_свН висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле

F_св = F_ст + ΔРk_βΣυ_iU_iН_грtgI_i/l - υ_i + k_υ(d_1вρ_вА_р + d_1нρ_нА₀) +

+ а_1нρ_н(1 - 2υ_н)k_z/(1 - υ_н)²,                                                                    (44)

где F_ст - несущая способность одной сваи, Н, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;

ΔР - давление во фронте ударной волны, Па, принимаемое согласно прил. 1;

к_β, к_υ, к_z - коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: к_υ = 1 м/с; к_z = 0,015 м; к_β = 0,7 для фундаментов под наружными стенками и к_β = 0,44 для внутренних стен (колонн);

n - количество разнородных слоев грунта;

υ_i - коэффициент Пуассона для i-ого слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

U_i - периметр поперечного сечения сваи в середине i-ого слоя грунта, м;

Н_гр - толщина i-ого слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

φ_i - угол внутреннего трения i-ого слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

υ_н - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

a_1в, а_1н - скорости распространения упругопластических волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/с, принимаемые по табл. 28;

ρ_в, ρ_н - плотность грунта под ростверком и под острием сваи, кг/м³, принимаемый по табл. 27;

А_р - площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора, приходящаяся на одну сваю, м², за вычетом площади;

А₀ - площадь опирания, м, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

5.13. При определении несущей способности висячих свай с уширением у острия, погружённых без заполнения пазух выше уширения или с неуплотнённой засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле (60) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

5.14. Несущая способность свай-стоек F_стН, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учётом динамического упрочнения основания согласно пп. 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5.15. Количество свай и свай-оболочек N_св в фундаменте убежища определяется по формуле

N_св = F_с + ΔРк_дА_n/F_св,                                                  (45)

где F_с - постоянная нагрузка, Н, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1;

А_n - площадь покрытия, м², с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитываемую часть фундамента;

к_д - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай к_д = 1;

б) материала сваи для висячих свай к_д = 1 и для свай-стоек к_д = 1,8;

ΔР - то же, что и в формуле (44)

F_св - несущая способность сваи, Н.

Таблица 26

Примечание: для промежуточных значений характеристик Р и α_i, не приведённых в таблице, допускается применять интерполяцию.

6. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6.1. Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослабления радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

Д ≤ (2к_γiк_ni/к_γiк_ni)к_p,                                                      (46)

где Д - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил. 1;

к_γi - коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i-ого слоев материала, равный произведению значений для каждого слоя, принимаемых по табл. 27;

к_ni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из слоев материала, равный произведению значений для каждого слоя, принимаемых по табл. 27;

к_р - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

к_р = к_зас/к_зд,                                                                   (46)

где к_зас - коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 28;

к_зд - коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 29.

6.2. Для материалов, близких по химическому составу к приведенным в табл. 27, но отличающихся плотностью, коэффициенты к_γ и к_n следует определять для толщины приведенного слоя рассчитываемого из выражения

х_прр = хρ_х/ρ,                                                                   (48)

где ρ - плотность вещества с известными значениями к_n и к_γ;

х - толщина слоя вещества с плотностью ρ_х, для которого определяется приведенная толщина х_прр.

Таблица 28

Примечание: при плотности застройки менее 10 % коэффициент принимается равным единице.

Таблица 29

Примечание. Для отдельно стоящих убежищ коэффициент к_зд принимается равным единице.

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошедших в табл. 28, приведенную толщину х_{пр n} при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

х_{пр n} = х_{пр ρ}(W/W_изв)^1/4,                                                  (49)

где х_{пр ρ} - приведенная к одной плотности по соотношению (48) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

W_изв - влажность материала с известными значениями к_n.