ВНТП 05-97 СИСТЕМА НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ МИНИСТЕРСТВА ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ВЕДОМСТВЕННЫЕ НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОПРЕДЕЛЕНИЕ
КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ Дата введения 1997-08-01 Предисловие РАЗРАБОТАНЫ Государственным институтом технико-экономических изысканий и проектирования железнодорожного транспорта МПС России (Гипротранстэи МПС РФ). ВНЕСЕНЫ и подготовлены к утверждению Управлением военизированной охраны МПС России. ПРИНЯТЫ указанием МПС России от 19.03.97 № Г-348у. СОГЛАСОВАНЫ с Главным управлением Государственной противопожарной службы МВД России (письмо от 03.03.97 № 20/2.2/373). ВЗАМЕН ВНТП 05-89/МПС СССР. СОДЕРЖАНИЕ 1. Общие положения1.1. Настоящие нормы разработаны в соответствии с требованиями норм Государственной противопожарной службы МВД России (НПБ 105-95): «Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности», с учетом специфики объектов отрасли. Нормы распространяются на проектируемые новые, расширяемые, реконструируемые, технически перевооружаемые и действующие производственные и складские помещения и здания (или части зданий, выделенные противопожарными стенами - пожарные отсеки). 1.2. Категории помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности предприятий и объектов железнодорожного транспорта определяются на стадии проектирования зданий и сооружений в соответствии с НПБ 105-95, настоящими нормами и перечнем (приложение 2). 1.3. Категории помещений и зданий следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной и пожарной безопасности указанных помещений и зданий в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений, конструктивных решений, инженерного оборудования. Мероприятия по обеспечению безопасности людей должны назначаться в зависимости от пожароопасных свойств и количеств веществ и материалов в соответствии с ГОСТ 12.1.004-91 и ГОСТ 12.1.044-89. Термины и определения приняты в соответствии со СТ СЭВ 447-77, СТ СЭВ 383-87, ГОСТ 12.1.033-81 и ГОСТ 12.1.044-89. 1.4. По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1 - В4, Г, Д в зависимости от количества и свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов, с учетом особенностей технологических процессов размещаемых в них производств. 1.5. Методы расчета критериев взрывопожарной и пожарной опасности помещений приведены в разделах 3 и 4 НПБ 105-95. Отдельные положения указанных разделов более подробно излагаются в настоящих нормах, с учетом специфики отрасли (см. разделы 3, 4 и приложения 1, 2, 3, 4). 1.6. Категорию здания по взрывопожарной и пожарной опасности следует определять в соответствии с разделом 5 настоящих норм. 2. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности2.1. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 1. 2.2. Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в табл. 1, от высшей (А) к низшей (Д). Таблица 1
3. Методика определения категорий помещений объектов железнодорожного транспорта по взрывопожарной и пожарной опасности, в которых находятся (обращаются) легковоспламеняющиеся и горючие жидкости (ЛВЖ и ГЖ)3.1.1. В качестве расчетной температуры tp принимается максимально возможная температура воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможная температура по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С. 3.1.2. Анализируется взрывопожароопасность технологического процесса производства в рассматриваемом помещении для обоснования расчетного варианта в соответствии с требованиями раздела 3 НПБ 105-95, с учетом п. 3.2. настоящих норм. 3.1.3. По справочным данным определяется температура вспышки, tвсп, жидкости (смеси горючих жидкостей), обращающихся в производстве. При отсутствии данных о температуре вспышки смеси, принимается температура вспышки наиболее опасного компонента. Если расчетная температура меньше температуры вспышки (tp < tвсп) и отсутствует возможность образования аэрозоля, то расчет на этом прекращается и помещение относят к категориям В1 - В4 по расчету, согласно разделу 4 настоящих ВНТП. 3.1.4. Проводится расчет средней концентрации паров ЛВЖ в помещении по формулам, приведенным в п. 3.5. Если значение средней концентрации будет равно или превысит 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени, то коэффициент участия паров ЛВЖ во взрыве принимается равным 0,3 (Z = 0,3). Если средняя концентрация паров ненагретых ЛВЖ в помещении меньше 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени, то проводится расчет коэффициента Z участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве в соответствии с требованиями п. 3.5 настоящих ВНТП. 3.1.5. Устанавливаются основные исходные данные для расчета избыточного давления взрыва в помещении: mж - масса жидкости, кг; rж - плотность при расчетной температуре, кг×м-3; - состав горючей смеси жидкостей, % (масс); М - молекулярная масса индивидуального вещества, кг×кмоль-1; Мсм - молекулярная масса смеси, кг·кмоль-1; - химическая формула индивидуального вещества; - суммарная химическая формула смеси; - среднее значение нижнего концентрационного предела распространения пламени горючей смеси % (об.); Нт - теплота сгорания индивидуального вещества или горючей смеси, кДж×кг-1. Перечисленные исходные данные могут быть получены из справочных данных (приложения 5 и 6) и справочной литературы, или рассчитаны. Примеры определения перечисленных параметров приведены в рекомендуемом приложении 4. 3.1.6. Подготавливаются данные о характеристике помещения: L - длина помещения, м; B - ширина помещения, м; H - высота помещения, м; A - кратность воздухообмена аварийной вентиляции, ч-1; - скорость движения воздуха в помещении, м×с-1; Vсв = 0,8 (L × B × H) - свободный объем помещения, м3. 3.1.7. Определяется категория помещения по взрывопожарной и пожарной опасности на основании данных расчета массы паров ЛВЖ m, поступивших в помещение, и избыточного давления взрыва DP. Если DP £ 5 кПа, то помещение относят к категориям В1 - В4 по расчету, согласно разделу 4 настоящих ВНТП. 3.2. Расчетное количество поступивших в помещение паров ЛВЖ определяется из следующих предпосылок: 3.2.1. Происходит расчетная авария одного из аппаратов (емкостей) или трубопровода, при которой в помещение может поступить максимальное количество наиболее опасных ЛВЖ в отношении последствий взрыва; все содержимое в аппарате (емкости) поступает в помещение. Происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: - времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов; - 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; - 300 с при ручном отключении. Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых времена отключения превышают приведенные выше значения. Под «временем срабатывания» и «временем отключения» следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления жидкости в помещение. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях, в установленном порядке, допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением МПС по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и МВД России. Происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; происходит испарение из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, со свежеокрашенных и обработанных растворителями поверхностей изделий (вагонов, локомотивов, узлов и деталей различного назначения и т.п.); длительность испарения принимается равной времени ее полного испарения, но не более одного часа. 3.2.2. Количество ЛВЖ или ГЖ, поступившее в помещение из аппарата (емкости) и трубопроводов при аварии, определяется в кг по формуле: где: Vап - объем аппарата (емкости), м3; e - степень наполнения аппарата (емкости); Lнi, Lотi - длина i-го напорного и отводящего трубопроводов, м; dнi, dотi - диаметр i-го напорного и отводящего трубопроводов, м; qi - производительность i-го насоса, м3·с-1; tзi - время отключения i-го насоса (закрытия задвижек), с. 3.2.3. Расчет массы испарившейся жидкости, m в результате расчетной ситуации, определяется в кг по формуле: где: mp - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; mрасп - масса жидкости, поступившей из распыляющих устройств, принимается полностью перешедшей в пар, исходя из продолжительности работы этих устройств, кг; mемк - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей (аппаратов), кг; mобр - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав (растворители, свеженанесенные грунты, эмали, лаки при окрасочных работах), кг. Под свеженанесенным составом следует понимать состав, соответствующий первоначальной консистенции лакокрасочных материалов по технологическому регламенту. Каждое из слагаемых в формуле (3.2), кроме mрасп, определяется по формуле: При поступлении жидкости в распыленном состоянии по формуле:
где: W - интенсивность испарения, кг×с-1·м-2; Fи - площадь испарения, определяемая в соответствии с п. 3.2.5, м2; Т - расчетное время испарения, с; qраспi - расход жидкости из i-го распыляющего устройства, кг×с-1; tpi - время работы i-гo устройства, с. 3.2.4. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W при температуре воздуха не более 35 °С по формуле: где: h - коэффициент, принимаемый по табл. 2, в зависимости, от скорости воздушного потока, определяемой в п. 3.1.6, и температуры воздуха в помещении; M - молекулярная масса кг×кмоль-1 (для смесей принимается наибольшее значение молекулярной массы соответствующего компонента); Рн - давление насыщенного пара при расчетной температуре (для смесей принимается по компоненту с наибольшим давлением насыщенного пара), определяемое по формуле:
где: А, В, СА - константы уравнения Антуана, определяемые по справочным приложениям 5 и 6. Примечание: давление насыщенного пара индивидуальных веществ, приведенных в справочном приложении 5 под номерами: 20, 21, 26 - 28, 30, 34, 35, рассчитывается по формуле (3.6) без учета коэффициента размерности, равного 0,133: Таблица 2
3.2.5. Площадь испарения Fи определяется по исходным данным о геометрических размерах поверхностей ЛВЖ или ГЖ, ограниченных местными преградами, или находящихся в различных емкостях, а также расчетом максимальной площади разлива жидкости на пол, исходя из условия, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей - на 1 м2 пола помещения. Площадь испарения свежеокрашенных (покрытых грунтом) поверхностей вагонов, локомотивов и других единиц подвижного состава определяется суммированием площадей отдельных конструкций (продольных стен, крыши, торцевых стен, тележек, подвагонного оборудования и т.п.). За расчетную площадь испарения принимается максимальная суммарная площадь поверхностей при наружной окраске (грунтовании) конструкций подвижного состава безвоздушным распылением, вручную и в электрополе. 3.2.6. Расчетное время испарения Т при определении массы паров ЛВЖ, поступивших в помещение, для каждого из слагаемых в формуле (3.3) принимается равным времени полного испарения жидкости с рассматриваемой поверхности, но не более 3600 с, по формуле: Примечание. Масса ЛВЖ, mж, в кг, нанесенной на поверхности конструкций подвижного состава, определяется по данным карт типового технологического процесса нанесения лакокрасочных покрытий (растворителей). Работа аварийной вентиляции учитывается, если она обеспечена резервными вентиляторами с автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной расчетной аварии. 3.3. Расчет избыточного давления взрыва в помещении определяют на основании исходных данных, полученных в п.п. 3.1 и 3.2 настоящих ВНТП по формулам, проводимым ниже. при условии Z = 0,3 допускается пользоваться упрощенной формулой: где: Pmax - максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси, определенное по справочным данным. При отсутствии данных допускается принимать Pmax = 900 кПа; P0 - начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); m - масса паров ЛВЖ (ГЖ), поступивших в помещение в результате расчетной аварии, вычисляемая по формулам (3.2), (3.3). При работе аварийной вентиляции в формулы (3.9), (3.10) и (3.13) подставляется значение ma из формулы (3.8); Z - коэффициент участия горючего во взрыве определяется в соответствии с п. 3.5. ВНТП, если выполняются условия, изложенные в указанном пункте. Допускается принимать значения Z по табл. 3. Vсв - свободный объем помещения, м3 определяется в соответствии с п. 3.1.6. настоящих ВНТП; rп - плотность пара, при расчетной температуре, кг×м-3, определяется по формуле: где: V0 - объем кмоля газа при нормальных условиях, равный 22,413 м3·кмоль-1; tp - расчетная температура, определяемая согласно п. 3.1.1., °С; a - коэффициент температурного расширения пара, равный 0,00367 1/град (°С); Ccт - стехиометрическая концентрация паров ЛВЖ, % (об.), вычисляется по формуле: где: - стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания; nc, nн, n0, nx - число атомов углерода, водорода, кислорода и галоидов в молекуле индивидуального горючего вещества (смеси); Кн - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения, принимается равным 3; h - коэффициент полноты сгорания, принимается равным 1. Примечания. 1. Плотность паров многокомпонентной смеси определяется по формуле (3.11), в которую подставляется значение молекулярной массы смеси, расчет которой приведен в прил. 4 (пример 3). 2. Стехиометрическая концентрация паров многокомпонентной смеси определяется по числу атомов С, Н, О и галоидов в молекуле смеси, согласно ее суммарной химической формуле. Расчет проводится по формуле (3.12). Таблица 3
3.3.2. Определение избыточного давления взрыва для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в п. 3.3.1., и смесей ЛВЖ (ГЖ), при отсутствии данных о химической формуле, молекулярной массе и константах уравнения Антуана, проводится по формуле (3.13). где: Нт - теплота сгорания индивидуального вещества или смеси, кДж×кг-1 (для смесей углеводородов допускается принимать равной 42×103 кДж×кг-1); - плотность воздуха до взрыва, кг×м-3; Ср - теплоемкость воздуха, принимается равной 1,01 кДж×кг-1×К-1; Т0 = (273 + tp) - начальная температура воздуха, К; h - коэффициент полноты сгорания, принимается равным 1. Допускается пользоваться упрощенными формулами, при условии Z = 0,3 и Нт = 42×103 кДж×кг-1 (для углеводородов) при условии Z = 0,3
3.4. Заключение о категории помещения дается в зависимости от расчетной величины избыточного давления взрыва и класса обращающихся веществ: если избыточное давление взрыва превышает 5 кПа и в помещении находятся (обращаются) жидкости с температурой вспышки не более 28 °С, то его относят к категории А, при температуре вспышки более 28 °С - к категории Б; если избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа, то помещение относят к категориям В1 - В4 по расчету, согласно разделу 4 ВНТП. Примеры определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности приведены в рекомендуемом приложении 4. 3.5. Расчетное определение коэффициента участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве Z проводится в том случае, когда средняя концентрация паров в помещении, имеющем форму прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5, меньше 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени: Ccр = 100 × m/(rп × Vсв) < 0,5 × Снкпр 3.5.1. Коэффициент Z участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве рассчитывается по формулам: при Xнкпр £ 0,5L и Yнкпр £ 0,5B при Xнкпр > 0,5L и Yнкпр > 0,5B 3.5.2. Расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, рассчитываются по формулам: где: K1 - коэффициент, принимаемый равным 1,1958; K2 = Т/3600; K3 - коэффициент, принимаемый равным 0,04714 при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 при подвижности воздушной среды; Снкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени, % (об.); L, B, H - длина, ширина и высота помещения, м; Sп - площадь пола помещения, м2; d - допустимые отклонения концентраций, принимаемые при отсутствии подвижности воздушной среды 1,25 и при подвижности воздушной среды 1,27 (при допускаемом уровне значимости Q (C > ) равным 0,05); C0 - предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный: при отсутствии подвижности воздушной среды
при подвижности воздушной среды
где Cн = 100×Рн/Р0 - концентрация насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре tp (°C) воздуха в помещении, % (об.); При отрицательных значениях логарифмов в формулах (3.18 - 3.20) расстояния Xнкпр, Yнкпр, Zнкпр принимаются равными 0. В этом случае коэффициент Z участия паров ненагретых ЛВЖ во взрыве в соответствии с формулами (3.16) и (3.17) будет равен 0. 3.5.3. Предварительная оценка коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п. 3.1.4. проводится по номограмме, приведенной на рис. 1 с использованием данных о концентрации насыщенных паров при расчетной температуре Cн и стехиометрической концентрации паров ЛВЖ Сст. Рис. 1 Значение Х определяется по формуле: где С* - величина, задаваемая соотношением С* = j´Сст; j - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9. Если Z = 0, то расчет на этом прекращают и помещение относят к категориям В1 - В4 по расчету, согласно разделу 4 ВНТП. Если 0 < Z < 0,3, то проводится дополнительный расчет величины Z по формулам (3.16) или (3.17). Результат этого расчета является окончательным. Пример определения коэффициента Z приведен в рекомендуемом приложении 4. 3.6. Максимально допустимую массу паров ЛВЖ, поступивших в помещение, при воспламенении которой давление не превысит 5 кПа, определяют по формулам: для индивидуальных веществ и смесей ЛВЖ в соответствии с п. 3.3.1.
На основе полученных расчетных данных могут быть разработаны технические решения по ограничению площади разлива ЛВЖ. Если проектом предусматривается аварийная вентиляция, выполненная в соответствии с требованиями п. 3.2.7., то масса поступающих в помещение паров и соответствующая ей площадь поверхности разлива могут быть увеличены с учетом проектируемой кратности воздухообмена аварийной вентиляции:
Пример расчета максимально допустимой площади разлива ЛВЖ в помещении приведен в рекомендуемом приложении 4. 4. Методика определения пожароопасных категорий В1 - В4 помещений объектов железнодорожного транспорта4.1. Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее - пожарная нагрузка, ПН) на любом из участков площадью не менее 10 м2 с величиной удельной ПН, приведенной в табл. 4. Таблица 4
Примечания: 1. В помещениях категорий В1 - В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в табл. 4. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В таблице 5 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний (lпр) в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков qкр (кВт×м-2) для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Величины lпр, приведенные в таблице 5, рекомендуются при условии, если H > 11 м; если H < 11 м, то предельное расстояние определяется как l = lпр + (11 - Н), где lпр - определяется из таблицы 5, а H - минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м. Значение qкр для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в таблице 6. Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение qкр определяется по материалу с минимальным значением qкр. Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями qкр значения предельных расстояний принимаются lпр ³ 12 м. Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое расстояние (lпр) между соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки рассчитывается по формулам: Таблица 5 Рекомендуемые значения предельных расстояний (lпр) в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков (qкр)
2. Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное в п. 4.1.4, превышает или равно Q ³ 0,64 × g × H2, то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно. Таблица 6 Критические плотности падающих лучистых потоков qкр
4.1.1. Участком размещения удельной ПН, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов (ТГМ), является часть площади пола помещения, на которой расположены одно или несколько мест складирования ТГМ и изделий из них, рабочие места, столы, ремонтные позиции и т.п. при наличии между ними проходов (промежутков) технологического назначения шириной не более 1,5 м. Проходы и проезды шириной более 1,5 м являются границами участка. Площадь участка принимается равной суммарной площади, занятой ПН без учета проходов (промежутков) технологического назначения. 4.1.2. Участком размещения удельной ПН, состоящей из горючих и трудногорючих жидкостей (ЛВЖ и ГЖ), является площадь разлива жидкости на пол в результате аварии агрегата (емкости) или площадь, ограниченная местными противопожарными преградами (поддонами, приямками, бортиками), вмещающими объем находящейся в аварийном агрегате (емкости) жидкости, а также емкость при нормальной эксплуатации с открытой поверхностью находящейся в ней жидкости. Площадь разлива ЛВЖ или ГЖ принимается как площадь круга с радиусом , где S площадь разлива, принятая в соответствии с НПБ 105-95, м2. 4.2. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q (МДж) определяется из соотношения: где Gi - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг; - низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж×кг-1. Удельная пожарная нагрузка (МДж×м-2) определяется из соотношения: где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2). 4.3. При попадании в зону разлива горючей жидкости других агрегатов (емкостей), включая аварийный, в формулы (4.1) и (4.2) подставляются значения массы и низшей теплоты сгорания жидкостей, находящихся в этих агрегатах. 4.4. Значения низшей теплоты сгорания ТГМ, ЛВЖ, и ГЖ, обращающихся в помещениях объектов железнодорожного транспорта, а также средние значения этого параметра и порядок расчета удельной ПН для основных видов подвижного состава приведены в приложении 1. 4.5. В помещениях категории В4 предельные расстояния между участками площадью 10 м2 для ЛВЖ и ГЖ определяются от границы разлива жидкости или местной преграды до ближайшего агрегата или емкости с ЛВЖ или ГЖ, а при наличии в помещении ТГМ - до границы участка размещения ТГМ. В последнем случае предельное расстояние принимается по таблице 5 с учетом поправки на высоту помещения. Если условия, приведенные в табл. 4 и примечании 1, не выполняются, то помещение не относится к категории В4. В этом случае помещение относят к категории В3 с последующей проверкой неравенства в соответствии с требованиями примечания 2 к табл. 4. 4.6. Если удельная пожарная нагрузка не превышает 2200 МДж×м-2 и находится в пределах категорий В3 - В2, а минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия) не ниже предельного для данной площади размещения ее максимальной величины в рассматриваемом помещении, то категория этого помещения будет соответствовать табличной (В3 или В2). Если указанное расстояние ниже предельного, определяемого по формуле: , где Smax - площадь размещения максимальной ПН для данного помещения, м2, то категории помещения, определяемые по табл. 4, В2 или В3 повысятся на ступень выше и помещение будет относится к категориям В1 или В2 соответственно. График для определения величины Нпр в зависимости от площади размещения максимальной ПН для данного помещения представлен на рис. 2. Примеры определения пожароопасных категорий В1 - В4 помещений приведены в приложении 4. Рис. 2 5. Категории зданий по взрывопожарной и пожарной опасности5.1. Здание относится к категории А, если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5 % площади всех помещений или 200 м2. Допускается не относить здание к категории А, если суммарная площадь помещений категории А в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м2), и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 5.2. Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены два условия: а) здание не относится к категории А; б) суммарная площадь помещений категорий А и Б превышает 5 % суммарной площади всех помещений или 200 м2. Допускается не относить здание к категории Б, если суммарная площадь помещений категорий А и Б в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м2), и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 5.3. Здание относится к категориям В1 - В3, если одновременно выполнены два условия: а) здание не относится к категориям А или Б; б) суммарная площадь помещений категорий А, Б и В1 - В3 превышает 5 % (10 %, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б) суммарной площади всех помещений. Допускается не относить здание к категориям В1 - В3, если суммарная площадь помещений категории А, Б и В1 - В3 в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 3500 м2), и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 5.4. Здание относится к категории Г, если одновременно выполнены два условия: а) здание не относится к категориям А, Б или В1 - В3; б) суммарная площадь помещений категории А, Б, В1 - В3 и Г превышает 5 % суммарной площади всех помещений. Допускается не относить здание к категории Г, если суммарная площадь помещений категорий А, Б, В1 - В3 и Г в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 5000 м2), и помещения категорий А, Б и В1 - В3 оборудуются установками автоматического пожаротушения. 5.5. Здание относится к категории В4, если оно не относится к категориям А, Б, В1 - В3 или Г. 5.6. Здание относится к категории Д, если оно не относится к категориям А, Б, В1 - В4, Г. Приложение 1Исходные данные для расчета удельной временной пожарной нагрузки в помещениях Таблица 1 Низшая теплота сгорания и плотность ТГМ, ЛВЖ и ГЖ, обращающихся в помещениях объектов железнодорожного транспорта
Таблица 2 Технические характеристики основных видов подвижного состава (средние значения)
Примечания: 1. Среднее значение низшей теплоты сгорания рассчитывается по формуле: где: Gi, - масса кг и низшая теплота сгорания МДж·кг-1 i-го горючего или трудногорючего материала, входящего в пожарную нагрузку одной единицы (секции) подвижного состава. 2. Пожарная нагрузка Q (МДж) определяется по формуле: Удельная ПН g (МДж×м-2) по формуле: где: Sпс - площадь в плане одной единицы (секции) подвижного состава, м2. 3. Значение Gi и пассажирских вагонов принимались по данным Тверского вагоностроительного завода и завода Аммендорф (ФРГ). Для остальных видов подвижного состава по данным института Гипрозаводтранс (по нормам технологического проектирования, нормам расхода материалов и конструктивным данным подвижного состава). Примечание: Характеристики веществ и материалов, не вошедшие в табл. 1, могут быть получены из справочников [15, 16], а также по данным, опубликованным научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданным Государственной службой стандартных справочных данных. Приложение 2
|
Наименование объектов, цехов, отделений, участков |
Вещества и материалы, входящие в состав пожарной нагрузки помещения |
Категория помещения по НПБ 105-95 |
1. Цехи, отделения и участки общие для заводов и депо по ремонту и техническому обслуживанию подвижного состава |
||
1.1. Закрытые склады по хранению ЛВЖ и лакокрасочных материалов |
ЛВЖ, ЛВЖ* |
А, Б |
1.2. Окрасочные отделения и окрасочно-сушильные участки в различных цехах |
||
1.2.1. Отделения окраски и сушки |
то же |
А |
1.2.2. Краскоприготовительный участок |
ЛВЖ, ГЖ |
А |
1.2.3. Отделение газоочистки воздуха, поступающего из оборудования окраски, сушки и пропитки изделий |
то же |
А |
1.2.4. Участок снятия краски, обезжиривания и грунтования |
ЛВЖ, ГЖ |
В1 - В3 |
1.2.5. Кладовая лакокрасочных материалов |
ЛВЖ |
А |
1.3. Электромашинные, аппаратные цехи (отделения) и цехи по ремонту электрооборудования |
||
1.3.1. Сушильно-пропиточное отделение (участок) |
ЛВЖ, ТГМ |
А |
1.3.2. Участок лакоприготовления |
то же |
А |
1.3.3. Вакуум-насосная |
то же |
В4 |
1.3.4. Разборочно-дефектировочное отделение |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В3 |
1.3.5. Катушечно-секционное отделение |
ЛВЖ, ГЖ, ТГМ |
В1 - В3 |
1.3.6. Отделение ремонта, сборки и испытания электрооборудования |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В3 |
1.3.7. Отделение ремонта, сборки и испытания электрических машин |
то же |
В1 - В3 |
1.3.8. Участок твердой изоляции, изолировки стержней и шпилек, твердой смазки аппаратного цеха |
то же |
В1 - В3 |
1.3.9. Отделение ремонта, сборки и испытания аппаратов |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В1 - В3 |
1.4. Деревообрабатывающий цех с ремонтно-строительным участком |
||
1.4.1. Лесосушилка |
ТГМ |
В1 |
1.4.2. Станочное отделение со складом готовой продукции |
то же |
В1 - В3 |
1.4.3. Пилорама |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
1.4.4. Клееприготовительное отделение |
ЛВЖ, ГЖ |
А |
1.4.5. Отделение антисептирования и окраски |
то же |
В2 - В3 |
1.5.1. Кладовая вспомогательных материалов |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
1.5.2. Участок ремонта гасителей колебаний, испытания металлических кожухов на герметичность и ремонта зубчатой передачи |
ГЖ |
В3 - В4 |
1.5.3. Участок разборки, ремонта и испытания узлов и деталей тележек |
ЛВЖ, ГЖ, ТГМ |
В1 - В3 |
1.5.4. Участок ремонта и комплектовки подшипников |
ГЖ |
В1 - В3 |
1.5.5. Участок приклеивания прокладок к скользунам и вкладышам гасителей колебаний |
ЛВЖ, ГЖ |
А |
1.5.6. Отделения и участки ремонта колесных пар: |
||
- демонтажно-моечное отделение |
ГЖ, ТГМ |
В3 - В4 |
- распрессовки |
ТГМ |
В3 - В4 |
- запрессовки ремонта буксовых узлов с роликовыми подшипниками |
ГЖ |
В2 - В3 |
- обработки осей цельно-катанных колес |
ГЖ |
В3 - В4 |
- участок колесно-токарных станков |
ГЖ |
В2 - В3 |
- окрасочно-сушильное отделение |
ЛВЖ, ГЖ |
А |
1.5.7. Автоконтрольный пункт |
ГЖ, ТГМ |
В3 - В4 |
1.6. Механический, ремонтно-механический и инструментальный цехи |
||
1.6.1. Механическое отделение |
ГЖ |
В2 - В3 |
1.6.2. Ремонтно-механический цех |
ГЖ |
В2 - В3 |
1.6.3. Инструментальный цех: |
||
отделение механической обработки |
ГЖ |
В2 |
отделение координатно-расточных станков |
то же |
В2 - В3 |
заточное отделение |
то же |
В4 |
участок промывки в спирте и сборки в приспособлениях |
ЛВЖ |
А |
1.6.4. Участки, расположенные в отдельных помещениях: подготовки подшипников, расконсервации деталей в органических растворителях, подготовки поверхностей деталей и узлов перед консервацией, экспресс-лаборатория, участок мойки тары |
то же |
А, Б |
1.7. Кузнечный цех |
||
1.7.1. Кузнечно-прессовое отделение |
ГЖ |
В2 - В3 |
1.7.2. Отделение ремонта рессор и пружин, участок закалки в маслянных ваннах |
ГЖ |
В1 - В2 |
1.8. Термическое отделение: |
||
участок закалки в маслянных ваннах |
то же |
В1 - В2 |
маслоохладительный участок |
то же |
В1 - В2 |
1.9. Энергоремонтный цех: |
||
ремонтное отделение |
ГЖ |
В2 - В3 |
1.10. Отделение переработки металлоотходов |
то же |
В1 - В3 |
1.11. Литейный цех |
||
1.11.1.Отделение изготовления выплавляемых моделей |
ТГМ |
В2 - В3 |
1.11.2. Склад модельного состава и других материалов для литья по выплавляемым моделям |
ЛВЖ, ТГМ |
А |
1.11.3. Участок механической обработки деревянных моделей, сборочный участок |
ТГМ |
В2 - В3 |
1.11.4. Смесеприготовительное отделение с применением плакированных смесей |
ЛВЖ |
А |
1.11.5. Помещение расходных баков |
ЛВЖ |
А |
1.11.6. Помещение гидроагрегатов |
ГЖ |
В2 |
1.11.7. Технический этаж с разводкой маслопроводов |
то же |
В3 - В4 |
1.11.8. Отделение кокильных линий в отдельном помещении |
то же |
В3 - В4 |
1.11.9. Помещение гидроагрегатов кокильных линий |
то же |
В1 - В2 |
1.11.10. Помещение внутрицехового хранения индустриального масла |
ГЖ |
В2 |
1.11.11. Участок литья под давлением, |
||
работающий с применением минеральных масел |
то же |
В1 - В2 |
1.11.12. Участок хранения гранулированного угля |
ТГМ |
В1 - В2 |
1.11.13. Участок хранения кокса |
то же |
В1 - В2 |
1.11.14. Помещение текущего хранения смол |
то же |
В2 - В3 |
1.11.15. Склад металлического магния |
то же |
В2 |
1.11.16. Помещение хранения текущего запаса металлического магния |
то же |
В2 - В4 |
1.12. Заводские склады |
||
1.12.1. Главный материальный склад, стелажное хранение с высотой механизированных стелажей 10,64 м |
ТГМ |
В1 - В2 |
1.12.2. Отапливаемый склад материалов II группы |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
1.12.3. Центральный инструментальный склад |
ТГМ |
В1 - В3 |
2. Заводы по ремонту подвижного состава |
||
2.1. Заводы по ремонту пассажирских вагонов |
||
2.1.1. Цех разборки вагонов |
ТГМ, ГЖ |
В1 |
2.1.2. Ремонтно-комплектовочный цех: |
||
обойный участок |
ТГМ |
В1 - В2 |
кладовая обойных материалов |
то же |
В1 - В2 |
участок изоляции |
ТГМ |
В3 - В4 |
Отделение ремонта узлов и деталей: |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
автотормозное отделение |
то же |
В2 - В3 |
кладовая изоляции |
ТГМ |
В2 - В3 |
2.1.3. Вагоносборочный цех: |
||
ремонтно-сборочное отделение, пролет трансбордерной тележки |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
испытательная станция |
то же |
В1 - В2 |
2.1.4. Электровагонный цех: |
||
холодильное отделение |
то же |
В2 - В3 |
2.2. Заводы по ремонту рефрижераторных вагонов |
||
2.2.1. Цех разборки вагонов: |
||
отделение обмывки и разборки вагонов, пролет трансбордерной тележки |
ТГМ |
В1 - В2 |
2.2.2. Цех подготовки вагонов: |
||
участок ремонта кузовов |
то же |
В2 - В3 |
участок дробеструйной очистки |
то же |
В2 - В3 |
участок настила деревянных полов |
то же |
В2 - В3 |
участок наклейки резиновых полов |
ЛВЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
помещение раскроя резины |
резина |
В2 - В3 |
отделение грунтовки и окраски |
ЛВЖ, ГЖ |
В1 - В2 |
участок приготовления и хранения герметика и резинового клея |
ЛВЖ |
A |
2.2.3. Вагоносборочный цех: |
||
отделение ремонта и сборки вагонов |
ТГМ |
В1 - В2 |
отделение комплексных испытаний |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
2.2.4. Отделение разэкипирования и экипирования секций РПС |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
2.2.5. Ремонтно-комплектовочный цех: |
||
обойный участок |
ТГМ |
В1 - В2 |
кладовая обойных материалов |
то же |
В1 - В2 |
участок изоляции |
то же |
В2 - В3 |
столярно-комплектовочное отделение |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
кладовая изоляционных материалов |
ТГМ |
В1 - В2 |
2.2.6. Цех ремонта холодильного оборудования: |
||
участок окраски и сушки агрегатов |
ЛВЖ, ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
участок ремонта, сборки, испытания холодильного оборудования |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
2.2.7. Дизельный цех: |
||
отделение ремонта топливной аппаратуры |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
Б |
испытательная станция дизелей |
то же |
Б |
отделение ремонта, разборки и сборки узлов и деталей дизеля |
то же |
В2 - В3 |
кладовая материалов |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
комплектовочная кладовая |
то же |
В2 - В3 |
окрасочный участок |
ЛВЖ |
А |
2.3. Заводы по ремонту моторвагонных секций и прицепных вагонов дизель-поездов |
||
2.3.1. Разборочный цех: |
||
разборочно-моечное отделение |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
отделение разборки |
ТГМ |
В1 - В2 |
участок дробеструйной очистки |
то же |
В2 - В3 |
2.3.2. Цех ремонта секций: |
||
ремонтно-сборочное отделение, пролет трансбордерной тележки |
то же |
В1 - В2 |
2.3.3. Испытательная станция |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
2.4. Заводы по ремонту грузовых вагонов (крытых вагонов, полувагонов и платформ с деревянной обшивкой) |
||
2.4.1. Разборочный цех: |
||
участок обмывки и предварительной разборки вагонов |
то же |
В2 - В3 |
участок разборки крыш |
ТГМ |
В2 - В3 |
участок переработки деревянных деталей |
ГЖ, ТГМ |
В1 |
2.4.2. Вагоносборочный цех: |
||
отделение ремонта и сборки крытых вагонов и полувагонов |
то же |
В2 - В3 |
2.5. Заводы по ремонту электровозов |
||
2.5.1. Электровозоремонтный цех: |
||
отделение обогрева и предварительной разборки |
то же |
В1 - В2 |
отделение разборки, ремонта и сборки электровозов |
то же |
В1 - В2 |
испытательная станция электровозов |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
отделение ремонта трансформаторов для электровозов переменного тока |
то же |
В1 - В2 |
2.6. Заводы по ремонту тепловозов и моторных вагонов дизель-поездов |
||
2.6.1. Тепловозоремонтный цех: |
||
отделение разоборудования |
то же |
В2 - В3 |
отделение ремонта рам, кузовов и сборочное отделение |
ЛВЖ, ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
отделение ремонта секций холодильника |
ЛВЖ, ГЖ |
В2 - В3 |
отделение ремонта редукторов и вентиляторов |
ЛВЖ, ГЖ |
ВЗ - В4 |
столярно-обойный участок |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
участок ремонта топливных и масляных фильтров |
ГЖ |
В2 - В3 |
депо осмотра и сдачи |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
2.6.2. Дизельный цех: |
||
отделение ремонта топливной аппаратуры |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
Б |
испытательная станция дизелей |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
Б |
отделение ремонта разборки и сборки узлов и деталей дизеля |
ЛВЖ, ЛВЖ*, ГЖ |
В2 - В3 |
окрасочный участок |
ЛВЖ |
А |
кладовая материалов |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
комплектовочная кладовая |
то же |
В2 - В3 |
3. Депо по ремонту и техническому обслуживанию подвижного состава* |
||
3.1. Депо по ремонту и техническому обслуживанию пассажирских грузовых и рефрижераторных вагонов |
||
3.1.1. Вагоноремонтные, вагоносборочные участки и отделения разборки вагонов |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В3 |
3.1.2. Стойловая часть ремонтно-экипировочных депо пассажирских вагонов |
ТГМ |
В1 |
3.1.3. Укрупненные пункты технического обслуживания автономных рефрижераторных вагонов (участок технического обслуживания АРВ) |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
3.1.4. Депо по ремонту цистерн |
см. раздел 1, п. 1.5. тележечные и колесные цехи |
|
3.2. Депо по ремонту и техническому обслуживанию электровозов, тепловозов, моторвагонных секций и дизель-поездов |
||
3.2.1. Цех текущего ремонта электровозов |
ГЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
3.2.2. Цех текущего ремонта тепловозов |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
3.2.3. Пункты технического обслуживания тепловозов и электровозов (ТО-2) |
то же |
В1 - В3 |
3.2.4. Цех текущего ремонта, электропоездов |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
3.2.5. Пункт технического обслуживания электропоездов (ТО-2) |
то же |
В2 - В3 |
3.2.6. Цех текущего ремонта дизель-поездов |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
3.2.7. Пункт технического обслуживания дизель-поездов (ТО-2) |
то же |
В2 - В3 |
3.3. Контейнерное депо |
||
3.3.1. Ремонтно-сборочный участок |
ТГМ |
В1 |
3.3.2. Деревообрабатывающий участок с ремонтно-строительным отделением, лесосушилка, столярный участок |
то же |
В1 |
3.4. Вагоноколесные мастерские |
см. раздел 1, п. 1.5 тележечный и колесный цехи |
|
4. Объекты и помещения, общие для предприятий и учреждений железнодорожного транспорта |
||
4.1. Электротехнические помещения** |
||
4.1.1. Помещение аккумуляторных батарей |
водород |
А |
4.2. Энергетические объекты |
||
4.2.1. Мазутное хозяйство: |
||
камера управления мазутным резервуаром |
ГЖ |
В2 - В3 |
мазутонасосная |
то же |
В1 - В2 |
4.2.2. Компрессорные станции: |
||
помещение маслохозяйства |
то же |
В2 - В3 |
машзал |
то же |
В2 - В3 |
4.2.3. Ацетиленовые станции: |
||
генераторное отделение |
ацетилен |
А |
газгольдерная |
то же |
А |
отделение очистки ацетилена |
то же |
А |
перезарядка химических очистителей |
то же |
А |
промежуточный склад карбида кальция |
карбид кальция |
А |
лаборатория |
ацетилен |
А |
компрессорная ацетилена |
то же |
А |
участок осушки ацетилена |
то же |
А |
участок наполнения баллонов |
то же |
А |
участок хранения баллонов (заполненных и незаполненных) в помещении |
то же |
А |
ацетировочное отделение |
то же |
А |
склад хранения карбида кальция в контейнерах |
карбид кальция |
А |
приемники для отстаивания отходов |
то же |
А |
4.2.4. Холодильные станции: |
||
машинный зал при использовании аммиака |
аммиак |
А |
помещение аммонизаторной |
аммиак |
А |
склад аммиака |
то же |
А |
4.2.5. Закрытые галереи транспортировки угля, узлы пересыпки, дробильные отделения котельных |
угольная пыль |
Б |
4.2.6. ГРП |
природный газ |
А |
4.3. Общетехнические помещения |
||
4.3.1. Машиносчетные станции: |
||
зал счетных машин |
ТГМ |
В3 |
4.3.2. Вычислительные центры: |
||
помещения для вычислительных машин |
то же |
В3 |
4.3.3. Бюро размножения техдокументации, бюро промышленной электроники: |
||
электрографическое копирование |
то же |
В4 |
светокопия |
то же |
В4 |
комната выдачи материалов |
то же |
В3 |
переплетная |
то же |
В3 |
кладовая материалов |
то же |
В1 |
кладовая приборов |
то же |
В3 |
электромеханическая мастерская |
то же |
В3 |
бюро промэлектроники |
то же |
В3 |
4.4. Объекты с наличием ЛВЖ и ГЖ |
||
4.4.1. Насосные для перекачки ЛВЖ |
ЛВЖ, ЛВЖ* |
А, Б |
4.4.2. Насосные для перекачки ГЖ |
ГЖ |
В1 - В3 |
4.4.3. Разливочные в мелкую тару: |
||
ЛВЖ |
ЛВЖ*, ЛВЖ |
А, Б |
ГЖ |
ГЖ |
В1 - В3 |
4.4.4. Цех (отделение) регенерации масла |
ГЖ |
В3 |
4.5. Складское хозяйство |
||
4.5.1. Крытые склады для хранения тарно-штучных и других грузов службы грузовой и коммерческой работы |
ТГМ |
В1 |
4.5.2. Склады химических реактивов, резины, мипоры, пенополистирола, пенополиуретана, х/б и других горючих материалов |
то же |
В1 |
4.5.3. Закрытые склады пиломатериалов и тары |
то же |
В1 |
4.5.4. Склады запчастей, хранящихся в горючей упаковке, таре |
то же |
В1 |
4.5.5. Базы и склады «Росжелдорснаба» |
то же |
В1 |
4.5.6. Склады железных дорог (НХГ) |
то же |
В1 |
4.5.7. Склад хранения трансформаторного масла: |
||
закрытое хранилище |
ГЖ |
В1 |
маслораздаточная |
то же |
В1 |
помещение сушки масла |
то же |
В1 |
4.6. Кладовые |
||
4.6.1. Инструментально-раздаточные кладовые при хранении мерительного и режущего инструмента в горючей таре или использовании горючих упаковочных и консервационных материалов |
ГЖ, ТГМ |
В3 |
4.6.2. Кладовые смазочных и обтирочных материалов |
то же |
В3 |
4.6.3. Кладовые вспомогательных материалов, деревянных деталей и моделей, резины, мипоры, пенополиуретана, пенополистирола и других теплоизоляционных материалов |
ТГМ |
В1 |
4.6.4. Кладовые лаков и красок, органических растворителей |
ЛВЖ |
А |
4.7. Лаборатории |
||
4.7.1. Химико-технологическая лаборатория: |
||
участок лаков и красок |
то же |
А |
участок масел |
ГЖ |
В3 |
4.7.2. Отделение переработки и утилизации твердых отходов |
ТГМ |
В1 |
4.8. Очистные сооружения |
||
4.8.1. Флотаторная |
ГЖ |
В3 |
4.8.2. Электрореакторная |
водород (следы) |
В4 |
4.8.3. Электролизная |
водород |
А |
4.8.4. Нефтеуловители |
ГЖ |
В4 |
4.8.5. Фильтровальная станция |
то же |
В3 |
4.8.6. Электрокоагуляционная |
водород (следы) |
В4 |
4.8.7. Насосная станция перекачки промстоков |
ГЖ |
В4 |
5. Специальные объекты и помещения железнодорожного транспорта |
||
5.1. Промывочно-пропарочные станции цистерн |
нагретые ЛВЖ |
А |
5.1.1. Депо горячей обработки цистерн |
то же |
А |
5.1.2. Тепловая камера обработки вагонов для нефтебитума |
нагретый битум |
В2 |
5.1.3. Насосная для перекачки нефтепродуктов, производственных стоков, подачи промывочной (оборотной) воды на эстакаду |
ЛВЖ |
А |
5.1.4. Вакуум-насосная |
то же |
А |
5.1.5. Вентиляционные камеры для дегазации цистерн встроенные в открытые эстакады, в отдельных помещениях, вытяжные вентиляционные камеры |
то же |
А |
5.1.6. Отделение химической обработки и стирки спецодежды |
промасленная спецодежда |
В3 |
5.2. Шпалопропиточные заводы |
||
5.2.1. Главный корпус: |
||
крышечное и цилиндровое отделения |
ГЖ |
В1 |
5.2.2. Ангар отстоя пропитанной древесины |
ГЖ, ТГМ |
В1 |
5.3. Шпалоремонтные мастерские |
||
5.3.1. Отделение механической обработки шпал |
ТГМ |
В1 |
5.3.2. Отделение обмазки антисептиком |
ГЖ, ТГМ |
В1 |
5.4. Цехи для изготовления изолирующих рельсов с клееболтовыми стыками |
||
5.4.1. Отделение изготовления клееболтовых стыков |
тетрахлор-этилен, ТГМ |
В3 |
5.4.2. Отделение смешения: |
тетрахлор-этилен, ТГМ |
В3 |
помещение раскроя стеклоткани и приготовления клея |
ЛВЖ*, ТГМ |
Б |
кладовая хранения эпоксидного компаунда |
ГЖ, ЛВЖ* |
Б |
5.5. Дистанции пути |
||
5.5.1. Путевые дорожные мастерские: |
||
ремонтно-сборочный цех путевых машин |
ГЖ, ТГМ |
В2 |
дизель-ремонтный участок |
ЛВЖ, ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
окрасочно-сушильный участок |
ЛВЖ |
А |
краско-приготовительный участок |
то же |
А |
помещение ремонта и испытания топливной аппаратуры |
ЛВЖ*, ГЖ, ТГМ |
Б |
кладовая запасных частей для путевых машин в горючей упаковке |
ТГМ |
В2 |
отделение пропитки и сушки обмоток электродвигателей |
ЛВЖ, ТГМ |
А |
5.5.2. Отделение ремонта транспортных средств: |
||
помещение стоянки, ремонта и технического обслуживания автомобилей |
ЛВЖ, ТГМ |
В1 - В2 |
шиноремонтное отделение |
ТГМ |
В2 - В3 |
5.6. Объекты службы электроснабжения |
||
5.6.1. Дорожные электроремонтные мастерские: |
||
отделение ремонта трансформаторов электродвигателей и генераторов |
ГЖ, ТГМ |
В2 - В3 |
отделение сушки и очистки трансформаторного масла |
ГЖ |
В2 - В3 |
5.6.2. Гараж автомотрис, дрезин и автомобилей |
ЛВЖ, ГТМ |
В1 - В2 |
5.6.3. Помещение сглаживающих устройств |
ГЖ |
В2 - В4 |
5.7. Объекты АО «Желдорреммаш» и ПО «Вагонреммаш» (внекомплексные) |
||
5.7.1. Заводы по изготовлению запчастей: |
||
механический цех |
см. раздел 1, п. 1.6. |
|
кузнечный цех |
см. раздел 1, п. 1.7. |
|
литейный цех |
см. раздел 1, п. 1.11. |
|
5.7.2. Заводы по изготовлению стрелочной продукции: |
||
цех крестовин с отделением рельсовых деталей |
ГЖ |
В1 - В2 |
механо-штамповочный цех |
то же |
В1 - В2 |
цех стрелок |
то же |
В1 - В2 |
цех остряков |
то же |
В1 - В2 |
отделение выпрессовки корня остряка |
то же |
В1 |
цех крестовин с НПК |
то же |
В1 - В2 |
кузнечно-метизный цех (механическое отделение) |
то же |
В1 - В2 |
отделение кузнечно-прессовое, изготовления болтов и тяг |
ГЖ |
В1 - В2 |
5.8. Объекты службы сигнализации и связи*** |
||
помещения постов электрической централизации |
ТГМ |
В1 - В3 |
помещения постов горочных |
то же |
В1 - В3 |
помещения домов связи |
то же |
В1 - В3 |
аккумуляторные |
водород |
А |
5.9. Пассажирские здания на 700 чел. и более |
||
5.9.1. Камеры хранения и багажные помещения (кроме оборудованных автоматическими ячейками) |
ТГМ |
В1 |
5.9.2. Складские помещения с горючими материалами |
ЛВЖ, ГЖ |
А,Б |
5.10. Объекты службы рабочего снабжения |
||
5.10.1. Производственный комбинат: |
||
помещение швейного цеха |
ТГМ |
В1 - В2 |
цех по изготовлению и ремонту деревянной тары |
то же |
В1 - В2 |
_________________
* В настоящем разделе приводится перечень стойловых частей депо. Для остальных цехов, отделений и производственных участков категории помещений определяются аналогично одноименным помещениям заводов по ремонту подвижного состава.
** Категории электропомещений и кабельных сооружений, не вошедших в Перечень, определяются по данным ВНТП или Перечней Минтопэнерго
*** Подробный перечень служебно-технических помещений зданий СЦБ и связи по категориям А, Б, В1 - В4 приводится в ВНТП «Устройства автоматики и телемеханики на железнодорожном транспорте».
Примечания. 1. Перечень разработан в соответствии с требованиями НПБ 105-95 ГУГПС МВД РФ и методики определения пожароопасных категорий В1 - В4 помещений объектов железнодорожного транспорта с учетом специфики отрасли, разработанной Гипротранстэи.
2. В графе 2 для каждого помещения приводится перечень веществ и материалов, входящих в состав пожарной нагрузки (ПН) в обобщенном виде: ЛВЖ - легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °С; ЛВЖ* - легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки свыше 28 °С до 61 °С; ГЖ - горючие и трудногорючие жидкости; ТГМ - твердые горючие и трудногорючие материалы. При наличии в помещении однородной ПН или возможности поступления в объем помещения горючих газов или пылей указывается конкретное наименование горючей жидкости, твердого горючего материала, горючего газа или пыли.
3. При обращении в помещении ЛВЖ категории помещений определяются с учетом климатической зоны размещения объекта. Абсолютная максимальная температура наружного воздуха определяется по СНиП 2.01.01-82.
4. В графе 3 представлены ожидаемые категории помещений, которые должны уточняться расчетом, а также категории помещений, однозначно назначаемые без расчета. Условия определения категории помещения (расчетом или без расчета) приведены в пп. 6 - 10 настоящего примечания.
5. Цех, отделение и участок являются административными единицами. Отделения и участки входят в состав цеха. Отделение может состоять из нескольких участков, а цех из нескольких отделений или участков. Отделения и участки могут размещаться в отдельных помещениях, выгороженных противопожарными преградами или в общем технологическом потоке цеха в пределах здания или пожарного отсека.
6. Категории взрывопожарной и пожарной опасности в Перечне определены при условии размещения отделения или участка, указанного в графе 1, в изолированном противопожарными преградами помещении. При размещении в общем технологическом потоке одного изолированного помещения двух или более отделений (участков), указанных в графе 1, с различными по взрывопожарной и пожарной опасности технологическими процессами, категорию помещения следует определять по НПБ 105-95 с учетом специфики отрасли, Методических указаний и рекомендаций, изложенных в разделах 2, 3 и приложении 4 настоящих ВНТП. При расчетном избыточном давлении взрыва в объеме помещения не превышающем 5 кПа, проводят расчет по определению категорий В1 - В4 для рассматриваемого помещения.
7. Помещения, в которых обращаются (хранятся) ЛВЖ, отнесены к высшей категории А или Б. В зависимости от конкретных объемно-планировочных характеристик помещения (свободного объема), а также при наличии аварийной вентиляции и местных противопожарных преград, ограничивающих площадь разлива ЛВЖ, на стадии проектирования или при пересмотре категории помещения действующего объекта, могут вноситься изменения в определение его категории в сторону снижения в соответствии с разделом 3 и приложением 4 настоящих ВНТП.
8. Помещения, в которых обращаются (хранятся) горючие газы или может образоваться взвешенная в объеме горючая пыль в результате аварийной ситуации, отнесены соответственно к категориям А и Б и могут быть пересчитаны в сторону снижения при соответствующем обосновании.
10. Категории пожароопасных помещений, в которых указанные в п. 9 условия не выполняются, определяются расчетом в зависимости от величины перечисленных в п. 9 параметров, в соответствии с разделом 4 и приложением 4 настоящих ВНТП. Для этих помещений в графе 3 Перечня показаны ожидаемые возможные пределы изменения пожароопасных категорий В1 - В4.
11. В зависимости от конкретных объемно-планировочных характеристик помещений, примененных в них технологических процессов и технологического оборудования, способов размещения пожарной нагрузки, выходящих за рамки настоящего Перечня, а также новых технологических процессов, отсутствующих в Перечне, на стадии проектирования могут вноситься изменения в определение категорий помещений на основе расчетов, выполненных в соответствии с требованиями НПБ 105-95 и настоящих ВНТП.
12. Согласно информации Минстроя и ГУГПС МВД Российской Федерации от 25/18 декабря 1995 г. (№ СП-601/13 и № 20/2.2/2449) «О применении НПБ 105-95 при проектировании» впредь до внесения соответствующих изменений в строительные нормы и правила при проектировании производственных, складских, сельскохозяйственных помещений и зданий следует руководствоваться следующими положениями при назначении противопожарных мероприятий, указанных в действующих нормах:
- к помещениям категорий В1, В2, В3 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории В. При этом для помещений категории В1 необходимо устанавливать более жесткие требования (на 20 %) по нормируемым параметрам путей эвакуации и площади таких помещений (если эта площадь установлена нормами). Для помещений категории В3 допускается в обоснованных случаях эти требования (к площади и путям эвакуации) принимать менее жесткими (на 20 %) по сравнению с действующими требованиями к категории В;
- к помещениям категории В4 следует применять требования, установленные действующими СНиП для категории Д;
- в помещениях, относимых в соответствии с утвержденными НПБ к непожароопасной категории Д (где применяются в технологии только негорючие вещества и материалы), их площади и параметры путей эвакуации не нормируются;
- в здании категории В при наличии помещений категории В1 допустимые его этажность или площадь пожарного отсека необходимо уменьшить на 25 %.
РАСЧЕТ
избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторных помещениях
1. Обоснование расчетного варианта наиболее неблагоприятного в отношении взрыва периода.
1.1. При расчете избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядом полностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшем значении зарядного тока, превышающем в четыре раза максимальный зарядный ток.
1.2. Происходит заряд аккумуляторных батарей с максимальной номинальной емкостью, А×ч. Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости от эксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока. Продолжительность поступления водорода в помещение соответствует конечному периоду заряда при обильном газовыделении и принимается равным 1 ч (Т = 3600 с).
1.3. За расчетную температуру принимается максимальная температура наружного воздуха в населенном пункте (климатической зоне), согласно СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика».
2. Расчет поступающего в помещение водорода при заряде аккумуляторных батарей.
2.1. Масса водорода, выделившегося в одном элементе при установившемся динамическом равновесии между силой зарядного тока и количеством выделяемого газа:
|
где: F = 9,65·104 А×с×моль-1 - постоянная Фарадея;
A - атомная единица массы водорода, равная 1 а.е.м = 1∙10-3 кг×моль-1;
Z = 1 - валентность водорода;
I - сила зарядного тока, А;
T - расчетное время заряда, с.
2.2. Объем водорода, поступающего в помещение при заряде нескольких батарей, м3
|
где rr - плотность водорода, при расчетной температуре воздуха, кг×м-3;
Ii - максимальный зарядный ток i-ой батареи, А;
ni - количество аккумуляторов i-ой батареи.
Плотность водорода определяется по формуле:
|
где М - масса одного кмоля водорода, равная 2 кг×кмоль-1;
V0 - объем кмоля газа при НУ, равный 22,413 м3×кмоль-1;
a - 0,00367, град-1 - коэффициент температурного расширения газа;
tв - расчетная температура воздуха, °С
Максимальная сила зарядного тока принимается по ГОСТ 825-73 «Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок».
3. Расчет избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторном помещении, в соответствии с п. 3.5. НПБ 105-95.
3.1. Расчетная формула:
|
где Pmax = 900 кПа, P0 = 101 кПа, Z = 1,0
|
|
м3, Кн = 3 |
3.2. При расчете избыточного давления взрыва с учетом работы аварийной вентиляции, в соответствии с п. 3.2.7 необходимо расчетный объем водорода, Vн, поступивший в помещение, разделить на коэффициент К, определяемый по формуле:
К = А × Т + 1
где А - кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, 1/с, (1/ч);
Т - 3600 с, продолжительность поступления водорода в объем помещения.
Система аварийной вентиляции должна быть обеспечена автоматическим пуском.
ПРИМЕР
определения категории аккумуляторного помещения по взрывопожарной и пожарной
опасности
1. Исходные данные.
1.1. Аккумуляторное помещение проектируемого дома связи объемом Vпом = 27,2 м3 оборудуется аккумуляторными батареями СК-4 из 12 аккумуляторов и СК-1 из 13 аккумуляторов.
1.2. Максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в районе строительства 38 °С.
1.3. За расчетный вариант принимается одновременный заряд всех батарей, находящихся в аккумуляторном помещении, с наибольшим значением зарядного тока, превышающим в четыре раза максимально допустимый.
1.4. Плотность водорода при расчетной температуре воздуха:
1.5. Объем водорода, поступающего в аккумуляторное помещение при заряде двух батарей СК-4 и СК-1:
1.6. Свободный объем аккумуляторного помещения:
Vсв = 0,8 × Vпом = 0,8 × 27,2 = 21,76 м3
2. Избыточное давление взрыва водорода в аккумуляторном помещении:
Так как расчетное избыточное давление взрыва более 5 кПа, то в соответствии с табл. 1 ВНТП аккумуляторное помещение следует относить к категории А.
3. Избыточное давление взрыва водорода в аккумуляторном помещении с учетом работы аварийной вентиляции.
3.1. При кратности воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной 8 ч-1, объем водорода, поступающего в помещение составит:
Избыточное давление взрыва при этом будет равно:
3.2. При кратности воздухообмена, А = 8 ч-1 в помещении со свободным объемом Vсв = 21,76 м3 достаточно удаление воздуха аварийной вентиляцией:
Vав = A × Vсв = 8 × 21,76 = 174 ≈ 180 м3/ч,
с учетом требований СНиП 2.04.05-91.
3.3. Заключение. При оборудовании аккумуляторного помещения аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена А = 8 ч-1, отвечающей требованиям п. 3.2.7, ВНТП, СНиП 2.04.05-91 и ПУЭ, допускается не относить аккумуляторное помещение к категории А.
Согласно п. 2.2 и табл. 1 ВНТП при расчетном давлении взрыва менее 5 кПа, аккумуляторное помещение следует относить к категории В4.
I. Общие положения
1.1. Настоящее Приложение разработано в соответствии с требованиями норм Государственной противопожарной службы МВД России (НПБ 105-95) "Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности" с учетом специфики объектов отрасли.
Приложение распространяется на проектируемые новые, расширяемые, реконструируемые, технически перевооружаемые и действующие аккумуляторные помещения, оборудованные свинцовыми аккумуляторами с рекомбинацией газа.
1.2. Категория аккумуляторного помещения по взрывопожарной и пожарной опасности определяется на стадии проектирования зданий и сооружений в соответствии с НПБ 105-95, ВНТП 05-97 и настоящим Приложением.
1.3. Принцип работы свинцовых аккумуляторов с рекомбинацией газа (в дальнейшем "аккумуляторы") основан на внутренней или внешней рекомбинации (90 % и более) выделяемого водорода.
1.4. Категории помещений и зданий следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывоопасной и пожарной безопасности указанных помещений и зданий в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений, конструктивных решений. Мероприятия по обеспечению безопасности людей должны назначаться в зависимости от пожароопасных свойств и количества веществ и материалов в соответствии с ГОСТ 12.1.004-91 и ГОСТ 12.1.044-89. Термины и определения приняты в соответствии со СТ СЭВ 447-77, СТ СЭВ 383-87, ГОСТ 12.1.033-81 и ГОСТ 12.1.044-89.
II. Расчет избыточного давления взрыва водорода
2.1. Выбор и обоснование расчетного варианта
2.1.1. При расчете избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный в отношении взрыва период, связанный с формовкой и зарядом полностью разряженных батарей с напряжением более 2,3 В на элемент и наибольшем значении зарядного тока, составляющем десять процентов от номинальной емкости батареи (0,1∙С).
2.1.2. Заряд аккумуляторных батарей происходит до номинальной емкости, (А∙ч). Количество одновременно заряжаемых батарей устанавливается в зависимости от эксплуатационных условий, мощности и напряжения внешнего источника тока. Для расчёта принимается наиболее неблагоприятный вариант - одновременная зарядка всех аккумуляторных батарей, находящихся в помещении. Время зарядки полностью разряженной аккумуляторной батареи по техническим характеристикам составляет 72 часа. Однако для расчёта и обоснования параметров вентиляции помещения достаточно расчёт поступления водорода произвести за 1 час зарядки.
2.1.3. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура наружного воздуха в населенном пункте (климатической зоне), согласно СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика".
2.1.4. Расчет проводится на основании данных об интенсивности выделения водорода W (м3/ч) при аварийном условии заряда аккумуляторов, подтвержденных заключениями ВНИИПО МВД России о пожаровзрывобезопасности аккумуляторов конкретной модели.
2.2. Методика расчета поступающего в помещение водорода при зарядке аккумуляторных батарей с рекомбинацией газа
1) Определяется объем водорода, поступившего в помещение при зарядке нескольких батарей:
Vн = (W1∙n1 + W2∙n2 + … + Wi∙ni)∙Т, м3,
где Wi - интенсивность выделения водорода i-ой батареи, м3/ч,
ni - количество аккумуляторов i-ой батареи, шт.;
Т - расчётная продолжительность поступления водорода, ч (Т = 1 ч).
2) Определяется объем водорода, поступившего в помещение при заряде, с учетом температуры наружного воздуха tв:
Vн = Vн (1 + 0,00367∙tв)/1,08,
3) Расчёт концентрации водорода за 1 час зарядки:
С = Vн∙100/(Vсв∙Kн),
где: Vсв - свободный объем помещения, м3;
Kн - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения (Kн = 3).
3) Производится расчет избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторном помещении по методике НПБ 105-95 (п. 3.5):
ΔР = (Pmax - P0)∙Vн∙Z∙100/(Vсв∙Сст∙Kн), кПа,
где Pmax - максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной среды в замкнутом объеме (Pmax = 900 кПа);
P0 - начальное давление (P0 =101 кПа);
Z - коэффициент участия горючего во взрыве (Z = 1);
Сст - стехиометрическая концентрация водорода (Сст = 29,24 % (об)).
III. Пример определения категории аккумуляторного помещения по взрывопожарной и пожарной опасности при применении аккумуляторов с рекомбинацией газа
3.1. Исходные данные.
Аккумуляторное помещение проектируемой тяговой подстанции электрифицированного участка железной дороги объемом 70 м3 оборудуется аккумуляторами с внутренней рекомбинацией газа производства французской фирмы "Ольдам Франс" ("Oldham France") серии ESPАСЕ RG, классифицируемые как "батареи с внутренней рекомбинацией газа". Батарея состоит из 102-х элементов (34 моноблока - аккумуляторы 6 RG 140 емкостью 140 А∙ч). Свободный объем помещения Vсв = 56 м3.
Максимальная абсолютная температура воздуха в районе строительства согласно СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика" равна 35 °С.
Необходимо определить категорию помещения по взрывопожарной и пожарной опасности.
3.1. Решение.
1) Производится оценка интенсивности выделения водорода W (м3/ч) аккумуляторов 6 RG 140.
Для этого используются данные (табл. 1) "Заключения о пожаровзрывобезопасности герметичных стационарных свинцовых аккумуляторов с рекомбинацией газа типа ESPACE RG, HI и EG (OPzV) фирмы "Oldham France S.A" ВНИИПО МВД России от 25 ноября 1997 г., которые соответствуют техническим характеристикам данных аккумуляторных батарей.
Таблица 1
Тип элемента |
Скорость выделения водорода на элемент, см3/ч |
|||||
Режим выделения* |
Режим максимального выделения** |
|||||
200 Ач/эл |
50 Ач/эл |
100 Ач/эл |
200 Ач/эл |
500 Ач/эл |
1000 Ач/эл |
|
RG |
0,6 |
1,5 |
3,0 |
6,0 |
15 |
- |
HI |
0,6 |
1,5 |
3,0 |
6,0 |
15 |
- |
EG |
0,6 |
- |
- |
6,0 |
15 |
30 |
Примечания:
1) * - при нормальных условиях заряда (Uзар < 2,3 В/эл; температура окружающей среды tв = 20 ± 2 °C);
2) ** - при аварийных условиях заряда (Uзар > 2,4 В/эл; температура окружающей среды tв = 20 ± 2 °C);
3) Скорость выделения водорода прямо пропорциональна емкости элемента, поэтому для других емкостей скорость выделения водорода будет кратна значениям, указанным в таблице.
Поскольку скорость выделения водорода кратна емкости аккумуляторов, указанных в табл. 1 (для элемента RG емкостью 100 А∙ч W = 3,0 см3/ч), находим интенсивность выделения водорода одного аккумулятора (моноблока) 6 RG 140 емкостью 140 А∙ч при аварийных условиях заряда:
WRG = (140/100)∙3,0 = 4,2 см3/ч = 4,2∙10-6 м3/ч.
2) Определяется объем водорода, поступившего в помещение при заряде 102 моноблоков за расчётное время 1 час:
Vв = (WRG∙nRG)∙T = (4,2∙10-6∙102)∙1 = 4284∙10-7 м3.
3) Определяется объем водорода, поступившего в помещение при заряде с учетом температуры tв = 35 °C:
Vн = Vн∙(1 + 0,00367∙tв)/1,08 = 4284∙10-7∙(1 + 0,00367∙35)∙1,08 = 4480∙10-7 м3.
4) Определение концентрации водорода в помещении за 1 час зарядки:
С = Vн∙100/(Vсв∙Kн) = 4480∙10-7∙100/(56∙3) = 0,26∙10-3 %, об.
Процентное содержание водорода в помещении намного ниже нижнего концентрационного предела взрыва (НКПР), равного 4% (по данным справочника "Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средств их тушения", т. 1, 2, М.: Химия, 1990 г.) Кроме того, процентное содержание водорода ниже, чем значение 0,1. НКПР = 0,1∙4 = 0,4 %, об, поэтому по НПБ 105-95 в данном помещении достаточно предусмотреть естественную вентиляцию, обеспечивающую концентрацию водорода не более 0,1 НКПР.
5) Производится расчет избыточного давления взрыва водорода в аккумуляторном помещении:
ΔР = (Pmax - P0)∙Vн∙Z∙100/(Vсв∙Сст∙Kн) = (900 -101)∙4480∙10-7∙1∙100/(56∙29,24∙3) = 0,0072 кПа.
Поскольку расчетное избыточное давление взрыва значительно меньше 5 кПа, вследствие незначительного выделяющегося объема водорода, то в соответствии с табл. 1 ВНТП 05-97 данное помещение относится к категории В4.
IV. Рекомендации по обеспечению пожаровзрывобезопасности аккумуляторных помещений при использовании аккумуляторов с рекомбинацией газа
На основании заключений ВНИИПО МВД России о пожаровзрывобезопасности герметичных стационарных свинцовых аккумуляторов с рекомбинацией газа различных типов и фирм изготовителей, которые используются в источниках бесперебойного питания, необходимо выполнять следующие требования:
- в аккумуляторном помещении необходимо предусмотреть естественную вентиляцию, обеспечивающую концентрацию водорода не более 0,1 НКПР;
- зарядное устройство при любых колебаниях напряжения в сети должно поддерживать напряжение заряда не выше указанного в инструкции по эксплуатации и автоматически отключаться при превышении этого значения;
- в процессе эксплуатации необходимо исключить возможность возникновения источника зажигания в аккумуляторном помещении (курение, проведение работ с применением открытого источника пламени и т.д.);
- срок эксплуатации аккумуляторных батарей не должен превышать установленный техническими условиями;
- необходимо осуществлять периодический контроль напряжения заряда и его корректировку с учётом температуры окружающей среды, согласно техническим условиям и инструкции по эксплуатации.
V. Заключение
1. Аккумуляторное помещение тяговых подстанций при использовании аккумуляторов с рекомбинацией газа (90 % и более) относится по взрывопожарной и пожарной опасности к категории В4 при условии непревышения удельной пожарной нагрузки 180 МДж∙м-2 (см. Раздел 4 ВНТП 05-97). Расчётное давление взрыва водорода значительно меньше 5 кПа.
2. К помещениям категории В4 следует применять требования пожарной безопасности, установленные действующими СНиП и НПБ, как для категории Д (см. Примечание 12 приложения 2 ВНТП 05-97).
3. Для помещений категорий В1 - В4 и ниже по заключению ВНИИПО МВД России (письмо от 11.11.99 г. № 43/3.5/1645) организация вытяжной вентиляции с искусственным побуждением не требуется, если естественная вентиляция обеспечивает поддержание концентрации горючих газов, паров и пыли менее 0,1 НКПР (для водорода 0,4 %, об.).
4. Систему отопления необходимо устанавливать согласно СНиП 2.04.05-91 (приложение 11), как для помещений без выделения пыли и аэрозоля.
5. Применение аккумуляторных батарей с рекомбинацией газа на объектах железнодорожного транспорта России допускается при наличии заключения ВНИИПО МВД России об их пожаровзрывобезопасности, согласованного с Управлением военизированной охраны и Департаментом электрификации и электроснабжения МПС России.
(Приложение 3а введено дополнительно. Изм. № 1)
1. ПРИМЕРЫ
определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
(без учета работы аварийной вентиляции)
1. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ
1.1. Исходные данные.
1.1.1. Характеристика помещения.
Длина L, м |
20 |
Ширина B, м |
6 |
Отношение длины к ширине помещения L/B |
3,33 |
Высота H, м |
5,2 |
Площадь Sп, м2 |
120 |
Объем свободный Vсв, м3 |
500 (0,8×120×5,2) |
Температура воздуха tв, °C |
37 (район строительства - Москва)* |
___________
* Расчетная температура воздуха принята максимальная, согласно главе СНиП 2.01.01-82
1.1.2. Обоснование расчетного варианта аварии.
При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация емкости, а также напорного и отводящего трубопроводов с последующим разливом наиболее опасного в отношении последствий взрыва ксилола. За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении:
tp = 37 °С > tвсп = 24 °С.
1.1.3. Характеристика технологического блока.
Объем мерника Vап, м3 |
0,075 |
Степень заполнения e |
0,9 |
Напорный трубопровод: |
|
длина Lн, м |
10 |
диаметр dн, мм |
25 |
Отводящий трубопровод: |
|
длина Lот, м |
10 |
диаметр dот, мм |
40 |
Производительность насоса q, м3×с-1 |
6,5×10-5 |
Время отключения насоса t3, с |
300 |
1.1.4. Характеристика вещества.
Наименование: ксилол (ГОСТ 9949-76) |
|
Химическая формула |
С7,99H9,98 |
Плотность жидкости rж, кг/м3 |
860 |
Молекулярная масса М, кг/моль |
106 |
Константы уравнения Антуана |
А-7,05479; В-1478,16; СА-220,53 |
Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР % (об.). |
1,0 |
1.2. Расчет массы ЛВЖ, поступившей в помещение, по формуле (3.1):
mж = [0,9∙0,075 + 0,785∙(10×0,0252 + 10×0,042) + 6,5×10-5×300] × 860 = 93,955 кг
1.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.
1.3.1. Максимальная площадь разлива, согласно п. 3.2.5*:
_____________
* В примерах приводятся ссылки на пункты 3-го и 4-го разделов настоящих ВНТП.
1.3.2. Давление насыщенных паров по формуле (3.6):
1.3.3. Интенсивность испарения по формуле (3.5):
1.3.4. Время полного испарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7):
За расчетное время испарения принимаем Т = 3600 с.
1.3.5. Масса испарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3):
m = 0,283 × 10-4 × 109,25 × 3600 = 11,13 кг
1.4. Определение средней концентрации паров ЛВЖ в помещении, согласно п. 3.5.
1.4.1. Расчет плотности пара по формуле (3.11):
1.4.2. Средняя концентрация паров ксилола в помещении
.
Значение средней концентрации паров ЛВЖ в объеме помещения превышает 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени ксилола, поэтому значение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве допускается принимать равным 0,3 (Z = 0,3).
1.5. Расчет избыточного давления взрыва.
1.5.1. Стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания, в соответствии п.3.3.1.
1.5.2. Стехиометрическая концентрация паров ЛВЖ по формуле (3.12)
1.5.3. Избыточное давление взрыва по формуле (3.9)
1.6. Заключение о категории помещения.
1.6.1. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ с tвсп = 24 °С. Категория помещения краскоприготовительного отделения - А, взрывопожароопасная.
2. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ с увеличенным объемом помещения (2-ой вариант)
2.1. Исходные данные.
2.1.1. Характеристика помещения
Длина L, м |
30 |
Ширина B, м |
6 |
Отношение длины к ширине помещения L/B |
5 |
Высота H, м |
7 |
Площадь Sп, м2 |
180 |
Объем свободный Vсв, м3 |
1008 |
Остальные данные остаются те же, что и в примере 1 (см. пп. 1.1.2 - 1.1.41.2; 1.2; 1.3 настоящего Приложения).
2.2. Определение средней концентрации паров ЛВЖ (ксилола) в помещении (согласно п. 3.5 ВНТП).
2.2.1. Плотность пара определена в примере 1 (см. п. 1.4.1), rп = 4,164 кг×м-3.
2.2.2. Средняя концентрация паров ксилола в помещении
Средняя концентрация паров ксилола в помещении меньше 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени. В этом случае проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п. 3.5.
2.3. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п. 3.5.3.
2.3.1. Концентрация насыщенных паров ксилола
2.3.2. Определение величины С* по формуле С* = j ∙ Сст:
С* = 1,9 × 1,932 = 3,67
Сст = 1,932 - определена в примере 1 (см. п. 1.5.2.)
Значение функции Х по формуле (3.23) при Сн £ С*:
Коэффициент Z по номограмме (рис. 1): при Х = 0,74 Z = 0,24 < 0,3.
В этом случае проводится расчет коэффициента Z по формулам (3.16) или (3.17).
2.4. Расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве.
2.4.1. Расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, определяются по формулам (3.18), (3.19), (3.20):
2.4.1.1. Предэкспоненциальный множитель C0 в соответствии с п. 3.5.2.:
2.4.1.2.
2.4.2. Расчет коэффициента Z при ХНКПР > 0,5L и YНКПР > 0,5L
Принимаем окончательно Z = 0,106
2.5. Расчет избыточного давления взрыва по формуле (3.9):
2.6. Заключение о категории помещения.
2.6.1. Расчетное избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п. 2.2 и табл. 1, а также примечания 2 и табл. 4. ВНТП, помещение краскоприготовительного отделения следует отнести к категории В3, по следующему расчету: площадь разлива принимается равной не менее 10 м2 с ограничением бортиками и приямком, вмещающим 93,955 кг жидкости; теплота сгорания ксилола равна 40,8 МДж×кг-1; пожарная нагрузка Q = 93,955×40,8 = 3833 МДж; удельная ПН составит: ; расчетная ПН равна 0,64×383,3×72 = 12020 МДж. Пожарная нагрузка, определяемая по формуле (4.1), не превышает расчетную: Q = 3833 < 12020 МДж. Следовательно, помещение краскоприготовительного отделения относится к категории В3.
3. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ.
3.1. Исходные данные.
3.1.1. Характеристика помещения
Длина L, м |
32 |
Ширина B, м |
10 |
Отношение длины к ширине помещения L/B |
3,2 |
Высота H, м |
8 |
Площадь Sп, м2 |
320 |
Объем свободный Vсв, м3 |
2048 (0,8×320×8) |
Температура воздуха tв, °C |
37 (район строительства - Москва) |
3.1.2. Обоснование расчетного варианта аварии.
Для расчета избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается перфорация наибольшего по объему бака для окраски полюсных катушек способом окунания и разгерметизация питающих трубопроводов по прямому и обратному потоку, с последующим разливом наиболее опасного в отношении последствий взрыва лака БТ-99. Одновременно происходит испарение с открытой поверхности второго бака, при выгрузке окрашенных полюсных катушек, размещенных в корзине (до 10 штук) для воздушной сушки в помещении.
За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении tp = 37 °С > tвсп = 24 °С.
3.1.3. Характеристика технологического блока, участвующего во взрыве
Объем бака Vап, м3 |
0,5 |
Степень заполнения e |
0,9 |
Напорный трубопровод: |
|
длина Lн, м |
10 |
диаметр dн, мм |
25 |
Отводящий трубопровод: |
|
длина Lот, м |
10 |
диаметр dот, мм |
40 |
Производительность насоса q, м3·с-1 |
6,5×10-5 |
Время отключения насоса t3, с |
300 |
Открытое зеркало испарения второго бака Fемк, м2 |
1,54×(3,14×0,72) |
Общая поверхность свежеокрашенных полюсных катушек Fобр, м2 |
6,28 |
3.1.4. Характеристика вещества
Наименование |
лак БТ-99 (ГОСТ 8017-74) |
Содержание растворителей, %: |
|
ксилол |
46 |
уайт-спирит |
2 |
Химическая формула: |
|
ксилола |
С7,99Н9,98 |
уайт-спирита |
С10,5Н21 |
Содержание в растворе, %: |
|
ксилол |
95,83 |
уайт-спирит |
4,17 |
Плотность вещества rж, кг×м-3 |
953 |
Молекулярная масса, кг×моль-1: |
|
ксилол |
106 |
уайт-спирит |
147,3 |
Константы уравнения Антуана для ксилола |
см. пример 1 |
3.1.4.1. Суммарная химическая формула смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, С8,1Н10,43
3.1.4.2. Молекулярная масса смеси
Мсм = 8,1×12 + 10,43×1 = 107,63 кг∙кмоль-1
3.2. Расчет массы лака БТ-99, поступившей в помещение при расчетной аварии, по формуле (3.1):
mж = [0,9×0,5 + 0,785×(10×0,0252 + 10×0,042) + 6,5×10-5×300]×953 = 468,64 кг
Содержание смеси растворителей: 468,64×0,48 = 225 кг
3.3. Расчет массы испарившейся жидкости.
3.3.1. Максимальная площадь разлива, согласно п. 3.2.5.
Открытое зеркало испарения бака Fемк = 1,54 м2
Свежеокрашенная поверхность полюсных катушек Fобр = 6,28 м2
3.3.2. Давление насыщенных паров ксилола при расчетной температуре t = 37 °С, Рн = 2,747 кПа (см. пример 1).
3.3.3. Интенсивность испарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, согласно п. 3.2.4.
3.3.4. Время полного испарения смеси с поверхности разлива.
с открытой поверхности второго бака mж = 0,5×0,9×953×0,48 = 205,8 кг
За расчетное время испарения принимаем Т = 3600 с
3.3.5. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей, при Т = 3600 с, по формуле (3.3)
m = 3,334×10-5×3600×(245,8 + 1,54 + 6,28) = 30,495 кг
3.4. Определение средней концентрации паров смеси ЛВЖ в помещении, согласно п. 3.5.
3.4.1. Плотность паров смеси ЛВЖ по формуле (3.11)
rп = 107,63/22,413×(1 + 0,00367×37) = 4,228 кг×м-3
3.4.2. Средняя концентрация паров смеси
Среднее значение концентрационного предела распространения пламени смеси:
ксилол - 95,8 %, СНКПР = 1,0 % (об.)
уайт-спирит - 4,17 %, СНКПР = 0,7 % (об.)
Сср = 0,352 % (об.) < 0,5×0,982 = 0,491 % (об.)
Средняя концентрация паров смеси в помещении меньше 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени. В этом случае проводится расчетное определение коэффициента Z в соответствии с п. 3.5.
3.5. Определение коэффициента Z участия паров смеси во взрыве в соответствии с п. 3.5.3.
3.5.1. Концентрация насыщенных паров наиболее опасного компонента смеси - ксилола:
3.5.2. Стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания смеси
3.5.3. Стехиометрическая концентрация паров смеси
3.5.4. Определение величины С*
С* = 1,9×1,893 = 3,567 (Сн < С*)
Х = 2,719/3,567 = 0,762
3.5.5. По номограмме (рис. 1) находим значение коэффициента Z = 0,28 при X = 0,762
3.6. Определение коэффициента Z расчетом по формулам (3.16) или (3.17).
3.6.1. Определение расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров смеси по формулам (3.18 - 3.20).
3.6.1.1. Предэкспоненциальный множитель C0 в соответствии с п. 3.5.2.
3.6.1.2. Расстояния по осям X, Y, Z:
3.6.2. Расчет коэффициента Z при XНКПР > 0,5L и YНКПР > 0,5В
Принимаем окончательно Z = 0,102
3.7. Расчет избыточного давления взрыва по формуле (3.9):
3.8. Заключение о категории помещения.
3.8.1. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ с tвсп = 24 °С. Категория помещения сушильно-пропиточного отделения - А взрывопожароопасная.
4. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ при ограничении площади разлива ЛВЖ (2-ой вариант)
4.1. Исходные данные.
Исходные данные о характеристиках помещения и обращающихся в них ЛВЖ сохраняются такие же, что и в примере 3. С целью ограничения площади разлива ЛВЖ проектом реконструкции цеха предусматривается разместить автоклавы и баки для пропитки и окраски якорей и полюсных катушек в отдельном приямке, рассчитанном на аварийный пролив максимального количества ЛВЖ при расчетной аварии. Питающие трубопроводы для подачи ЛВЖ подвести из лакоприготовительного отделения через стену непосредственно к приямку.
Необходимо определить максимально допустимую площадь разлива ЛВЖ при аварийной ситуации приведенной в примере 3.
4.2. Определение максимально допустимой площади разлива ЛВЖ по формуле (3.27), при максимальном значении коэффициента Z = 0,3.
4.2.1. Максимально допустимая масса паров ЛВЖ при расчетной аварии, поступающих в помещение, при воспламенении которой давление не превысит 5 кПа, по формуле (3.24)
mм.д = 6,258×10-4×4,228×2048×1,893 = 10,26 кг
4.2.2. Масса паров, поступающих с поверхности окрашенных полюсных катушек и открытого зеркала испарения ЛВЖ из бака для окраски, принимается по данным из примера 3.
mемк = 3600×3,334×10-5×1,54 = 0,185 кг
mобр = 3600×3,334×10-5×6,28 = 0,755 кг
4.2.3. Максимально допустимая площадь разлива ЛВЖ, по формуле (3.27)
4.2.4. В технологической части проекта предусматривается для аварийного слива ЛВЖ приямок объемом Vпр = 26 м2×1,2 м = 31,2 м3, который обеспечивает прием максимального количества ЛВЖ при аварийной ситуации. Приямок заглублен на 1,2 м ниже уровня пола, перекрытие приямка не герметично. Принимаем открытое зеркало испарения ЛВЖ площадью, Fпр = 26 м2 < 77,74 м2, то есть условие соблюдения максимально допустимой площади разлива выполняется.
4.3. Расчет массы испарившейся жидкости при условии, что все содержимое из бака для окраски полюсных катушек и из трубопроводов, согласно принятому в примере 3 расчетному варианту аварии, поступает в приямок емкостью Vпр = 31,2 м3 и поверхностью испарения, Fпр = 26 м2. Площади испарения, с открытой поверхности бака, Fемк = 1,54 м2 и свежеокрашенных поверхностей полюсных катушек, Fобр = 6,28 м2, остаются такими же, что и в примере 3.
4.3.1. Время полного испарения с поверхности приямка:
(mж.пр = 225 кг)
Принимаем расчетное время испарения Т = 3600 с. Время испарения с открытой поверхности бака и св. окрашенных катушек остается без изменения, Т = 3600 с.
4.3.2. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей, при Т = 3600 с по формуле (3.3)
m = 3,334×10-5×3600×(26 + 1,54 + 6,28) = 4,054 кг
4.4. Определение средней концентрации паров смеси ЛВЖ в помещении, согласно п. 3.5.
4.5. Расчет коэффициента Z и параметров Сн, Сст, С* приводится в примере 3, где Z = 0,23. Поэтому проводим расчет коэффициента Z по формулам (3.16) или (3.17).
4.5.1. Расстояние по осям X, Y, Z от источника поступления паров смеси по формулам (3.18 - 3.20).
4.5.1.1. Предэкспоненциальный множитель, C0 в соответствии с п. 3.5.2.
4.5.1.2. Расстояния по осям X, Y, Z будут равны 0, так как согласно п. 3.5.2 значения логарифмов
являются отрицательными
Принимаем окончательно Z = 0.
4.6. Заключение о категории помещения.
4.6.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно 0. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п. 2.2 и табл. 1, а также табл. 4 и примечания 2 ВНТП помещение сушильно-пропиточного отделения со свободным объемом Vсв = 2048 м3 следует отнести к категории В3 при условии ограничения площади разлива жидкости до 26 м2 и оборудования аварийной емкостью. Содержание растворителя в приямке составляет 225 кг, высота помещения Н = 8 м. Используя данные табл. 1 приложения 1 находим низшую теплоту сгорания = 42 МДж×кг-1; определяем максимальную пожарную нагрузку в помещении Q = 225×42 = 9450 МДж; удельную ПН g = 9450/26 = 363,5 МДж×м-2. Расчетная ПН равна 0,64×g×Н2 = 0,64×363,5×82 = 14889 МДж. Пожарная нагрузка, определяемая по формуле (4.1), не превышает расчетную: Q = 9450 < 14889 МДж. Следовательно помещение сушильно-пропиточного отделения относится к категории В3.
5. Определение категории помещения при размещении двух и более различных технологических процессов, (цех разборки и подготовки вагонов ЭВРЗ)
5.1. Исходные данные.
5.1.1. Характеристика помещения цеха.
Цех разборки и подготовки вагонов размещается в одноэтажном здании II степени огнестойкости. Площадь цеха между противопожарными стенами 3500 м2, высота до нижнего пояса ферм покрытия H = 10,8 м. Проектом предусматривается разместить в помещении цеха:
1. В общем потоке - участок разборки вагонов и участок очистки поверхности кузова, в помещении площадью 3178 м2 и свободным объемом Vсв = 0,8×3178×10,8 = 27458 м3;
2. В изолированном помещении - окрасочную камеру для грунтования поверхности кузова и окраски низа вагона и универсальную сушильную камеру.
Расчетная температура принята 30 °С.
5.1.2. Анализ взрывопожароопасности технологических процессов производства цеха.
5.1.2.1. Грунтование, окраска и сушка вагонов осуществляются в окрасочной и сушильной камерах в помещении категории А, изолированном от участков разборки и очистки вагонов тамбур-шлюзом.
5.1.2.2. На участках разборки и очистки вагонов одновременно находится в ремонте 10 пассажирских некупейных вагонов. Пожарная нагрузка в одном вагоне площадью 70,8 м2 по данным табл. 2 приложения 1 составляет 8834 кг, низшая теплота сгорания горючих и трудногорючих материалов вагонных конструкций в среднем составляет = 20,4 МДж×кг-1.
Максимальное расстояние между вагонами составляет Li = 5 м. Согласно п. 4.1.3. ВНТП участком размещения удельной ПН является площадь вагона. Используя справочные данные приложения 1, определяем пожарную нагрузку по формуле (2):
и удельную ПН по формуле (3):
По табл. 4 ВНТП помещение разборки вагонов и очистки поверхности кузова, следует отнести к категории В1.
5.1.2.3. Учитывая, что на участке очистки поверхности кузовов вагонов проводятся операции по снятию краски с применением смывки СП-6 и обезжириванию очищенных поверхностей с применением уайт-спирита, необходимо определить категорию помещения по данным о взрывопожароопасных свойствах обращающихся на участке веществ и массе поступающих паров ЛВЖ в объем помещения.
5.1.2.4. Согласно технологическому регламенту первоначально проводится очистка поверхности кузова с применением смывки СП-6. Снятая с поверхности старая краска, пропитанная смывкой, удаляется.
Очищенные поверхности подвергаются обезжириванию уайт-спиритом.
Расчетная температура принимается равной tp = 30 °C. Поэтому, учитывая, что температура вспышки уайт-спирита, равная tвсп = 33 °С, больше расчетной, коэффициент участия паров Z во взрыве равен нулю. В этом случае избыточное давление взрыва DP = 0 и помещение можно отнести к категории В1. Однако на стадии очистки поверхности вагонов с применением СП-6, являющейся многокомпонентной смесью, в состав которой входит несколько различных видов ЛВЖ и ГЖ, для определения категории помещения цеха необходим расчет параметров пожарной опасности этой смеси.
Ниже приводятся состав смеси СП-6 и характеристика входящих в нее компонентов.
Плотность жидкости rж = 1251 кг/м3.
Содержание растворителей, %: метиленхлорид - 70,56; диоксолан - 1,3 - 9,21; ксилол (ГОСТ 9949-76) - 5,62; уксусная кислота - 2,25.
Содержание нелетучих компонентов, %: смола ПСХ-С - 11,24, парафин - 1,12. Химическая формула, молекулярная масса растворителей и содержание компонентов летучей части, %:
метиленхлорид - СН2Cl2; М = 89,94; 80,5 (ТГЖ, tвсп = -14 °С);
диоксолан-1,3 - С3Н6О2; М = 74; 10,51 (ГЖ, tвсп = 82 °С);
ксилол - С7,99Н9,98; М = 106; 6,42 (ЛВЖ, tвсп = 24 °С);
уксусная кислота - С3,7Н7,4О3,7; М = 111,097; 2,57 (ЛВЖ, tвсп = 38 °С).
Константы уравнения Антуана и нижний концентрационный предел воспламенения для ЛВЖ:
ксилол: А = 7,05479; В = 1478,16; СА = 220,53; СНКПР = 1,0 % (об.)
уксусная кислота: А = 7,79846; В = 1789,908; СА = 245,909; СНКПР = 3,33 % (об.); метиленхлорид: константы уравнения Антуана неизвестны; СНКПР = 14 % (об.), трудногорючая жидкость.
Суммарная химическая формула смеси растворителей, входящих в состав смывки СП-6: С1,728Н3,07Cl1,61O0,305
Молекулярная масса смеси растворителей
Мсм = (89,93×80,5 + 74×10,51 + 106×6,42 + 111,097×2,57)×10-2 = 89,94
5.2. Обоснование расчетного варианта аварии.
Для расчета избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный период в технологическом процессе расчистки поверхностей 4-х вагонов ЦМВ с применением смывки СП-6.
5.2.1. Расчет массы смеси СП-6, обращающейся в процессе очистки поверхностей вагонов.
По данным карты типового технологического процесса подготовки вагонов к нанесению лакокрасочных покрытий на каждый вагон расход смывки СП-6 составляет 4,2 кг, а площадь очистки, в среднем - 75 м2. Смывка находится в герметически закрытых емкостях и наносится на поверхность кузова с помощью кисти.
Согласно исходным данным процентное содержание растворителей в смывке СП-6 составляет 87,64 %. Следовательно суммарный расход жидкости равен:
mж = 4×4,2×87,64×10-2 = 14,72 кг
5.3. Расчет избыточного давления взрыва.
5.3.1. Выполнить расчет массы испарившейся жидкости не представляется возможным из-за отсутствия данных о константах уравнения Антуана для метиленхлорида, входящего в состав смеси растворителей смывки СП-6. Поэтому принимается, что масса смеси растворителей, нанесенная на поверхность кузовов вагонов общей площадью 300 м2, полностью испарится. Следовательно масса паров ЛВЖ, поступивших в объем помещения разборки вагонов и очистки поверхности кузовов, составит m = 14,72 кг.
5.3.2. Расчет избыточного давления взрыва смеси ЛВЖ в этом случае выполняется по формуле (3.14):
Расчетное избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа. Следовательно помещение разборки вагонов и очистки поверхности кузовов следует отнести к категории В1.
6. Определение категории помещения цеха окраски пассажирских вагонов (ЦМВ) ВРЗ
6.1. Исходные данные.
6.1.1. Характеристика помещения цеха
Длина L, м |
96 |
Ширина B, м |
24 |
Отношение длины к ширине помещения L/B |
4 |
Высота H, м |
10,8 |
Площадь Sп, м2 |
2304 |
Объем свободный Vсв, м3 |
19907 (0,8×2304×10,8) |
Температура воздуха tв, °C |
31 |
6.1.2. Обоснование расчетного варианта аварии.
Для расчета избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный период в технологическом процессе - естественная сушка 4-х окрашенных в окрасочной камере вагонов ЦМВ, в том числе 2-х в стадии окраски торцевых стен кузова вторым слоем безвоздушным распылением в общем помещении цеха. За расчетную температуру принимается температура воздуха в помещении t = 31 °С.
6.1.3. Характеристика лакокрасочных материалов и растворителей, расход ЛКМ и поверхность окраски в расчете на один вагон. Окраска продольных стен вагона (146 м2). Расход ЛКМ: эмаль ПФ-115 темно-зеленая - 15,76 кг (сухой остаток 66 %); летучая часть: уайт-спирит - 3,429 кг; ксилол - 1,929 кг, разбавитель РЭ-4В - 4,68 кг.
Окраска крыши вагона (104 м2).
Расход ЛКМ: эмаль ПФ-115 серая - 10,3 кг (сухой остаток - 63 %); летучая часть: уайт-спирит - 2,439 кг; ксилол - 1,371 кг, разбавитель РЭ-4В - 3,1 кг.
Окраска торцевых стен кузова безвоздушным распылением (20 м2).
Расход ЛКМ: эмаль ПФ-115 темно-зеленая - 3,76 кг (сухой остаток - 60 %); летучая часть: уайт-спирит - 0,818 кг; ксилол - 0,46 кг, разбавитель уайт-спирит - 0,2 кг.
Полная поверхность окраски кузова вагона составляет Fu = 370 м2.
Суммарная масса растворителей (с учетом состава разбавителя РЭ-4В: сольвент нефтяной для лакокрасочной промышленности ГОСТ 10214-78 - 30 %, этилцеллозольв - 70 %):
уайт-спирит |
- 6,886 кг |
ксилол |
- 3,761 кг |
сольвент |
- 2,334 кг |
этилцеллозольв |
- 5,446 кг |
_________________________________________________________________________ |
|
Итого |
- 18,427 кг |
6.1.4. Исходные параметры для расчета избыточного давления взрыва смеси.
№№ п/п |
Наименование компонентов смеси |
tвсп °С |
М, кг/моль |
Константы уравнения Антуана |
СНКПР, % (об) |
||
А |
В |
СА |
|||||
1. |
Уайт-спирит |
33 |
147,3 |
8,0113 |
2218,3 |
273,15 |
1,4 |
2. |
Ксилол (ГОСТ 9949-76) |
24 |
106,0 |
7,05479 |
1478,16 |
220,53 |
1,0 |
3. |
Этилцеллозольв |
43 |
90,122 |
8,74133 |
2392,56 |
273,15 |
1,8 |
4. |
Сольвент (ГОСТ 10214-78) |
21 - 34 |
- |
6,2276 |
1529,33 |
226,679 |
1,0 |
6.2. Расчет массы испарившейся смеси ЛВЖ.
6.2.1. Площадь испарения равна полной поверхности окраски кузова вагона Fu = 370 м2.
6.2.2. Давление насыщенного пара растворителей, входящих в состав смеси при tp = 31 °С, рассчитанное по формуле (3.6): уайт-спирит - Рн = 0,69 кПа; ксилол - Рн = 2,0 кПа, этилцеллозольв - Рн = 0,997 кПа; сольвент нефтяной - Рн = 1,96 кПа.
6.2.3. Интенсивность испарения смеси определяется в соответствии с п. 3.2.4. по компонентам с наибольшим значением давления насыщенного пара и молярной массы (ксилол и уайт-спирит):
6.2.4. Время полного испарения с поверхности одного вагона.
Следовательно, за время испарения с поверхности четырех вагонов в помещение поступит вся масса паров растворителя
m = 18,427 · 4 = 73,708 кг
6.3. Расчет избыточного давления взрыва смеси.
Учитывая, что данные по химической формуле и молярной массе для сольвента отсутствуют, рассчитать избыточное давление взрыва смеси по формуле (3.9) не представляется возможным. Поэтому выполняется расчет по формуле (3.14), в которой принимается Z = 0,3 и Нт = 42∙103 кДж∙кг-1
DР = 1189,8 ∙ 73,708/19907 = 4,4 кПа < 5 кПа
Избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа, следовательно помещение цеха следует относить к категориям В1 - В3 расчетом по Методике раздела 4 настоящих ВНТП.
2. ПРИМЕРЫ
определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности
(с учетом работы аварийной вентиляции)
1. Определение категории помещения краскоприготовительного отделения малярного цеха ВРЗ.
1.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п. 1.1.1. - 1.1.4).
1.2. Согласно п. 4.62. СНиП 2.04.05 «Отопление, вентиляция и кондиционирование», расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по кратности воздухообмена, А = 8 ч-1, с производительностью вентилятора при Vсв = 500 м3 равной, Vав = 8×500 = 4000 м3×ч-1.
Скорость движения воздуха в помещении, при L = 20 м будет равна: U = 8/3600×20 = 0,044 м×с-1.
1.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.
1.3.1. Масса ксилола, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости и давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменения по данным примера 1 раздела 1 настоящего приложения (п.п. 1.2, 1.3.1, 1.3.2).
1.3.2. Интенсивность испарения разлившейся ЛВЖ рассчитывается по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0 < U £ 0,1 и температуре воздуха, tв = 37 °С, коэффициент h = 1,6.
1.3.3. Время полного испарения разлившейся ЛВЖ по формуле (3.7)
За расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.
1.3.4. Масса испарившейся жидкости с поверхности разлива по формуле (3.3)
m = 4,525×10-5×109,25×3600 = 17,78 кг
1.4. Средняя концентрация паров ксилола в помещении определяется в соответствии с п. 3.5 ВНТП.
1.4.1. Плотность паров ксилола принимается по данным примера 1, rп = 4,164 кг×м-3.
1.4.2. Масса паров, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)
1.4.3. Средняя концентрация паров, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции
Средняя концентрация паров ксилола в помещении при работе аварийной вентиляции меньше 50 % от нижнего концентрационного предела распространения пламени. Поэтому проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п. 3.5 ВНТП.
1.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве в соответствии с п. 3.5.3.
1.5.1. Концентрация насыщенных паров ксилола
1.5.2. Определение величины С* по формуле С* = jСст:
С* = 1,9·1,932 = 3,67
где Сст = 1,932 - определена в примере 1 (см. п. 1.5.2).
Значение функции Х по формуле (3.23) при Сн £ С*
Коэффициент Z по номограмме (рис. 1), при X = 0,74,
Z = 0,24 < 0,3
1.6. Расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве по формулам (3.16) или (3.17).
1.6.1. Расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров ЛВЖ, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени, по формулам (3.18), (3.19), (3.20).
1.6.1.1. Предэкспоненциальный множитель в соответствии с п. 3.5.2 (при подвижности воздушной среды)
1.6.1.2. Расстояния по осям X, Y, Z равны нулю, так как значения логарифмов в формулах (3.18), (3.19), (3.20) являются отрицательными:
Принимаем окончательно Z = 0.
1.7. Заключение о категории помещения.
1.7.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно п. 2.2 и табл. 1, а также примечания 2 и табл. 4 ВНТП, помещение краскоприготовительного отделения следует отнести к категории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиям п. 3.2.7 настоящих ВНТП и п.п. 4.61 - 4.67, СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения краскоприготовительного отделения приведены в примере 2 раздела 1 настоящего приложения.
2. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ
2.1. Исходные данные и обоснование расчетного варианта аварии приведены в примере 3 раздела 1 настоящего приложения (п. 3.1.1 - 3.1.4).
2.2. Согласно п. 4.62 СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование» расход воздуха для аварийной вытяжной вентиляции принимается по количеству удаляемых газов из расчета 50 м3×ч-1 на 1 м2 площади пола помещения.
Производительность вентилятора при площади пола сушильно-пропиточного отделения 320 м2 составит: Vав = 50×320 = 16000 м3×ч-1.
Кратность воздухообмена при этом будет равна:
где: 2048 м3 - свободный объем помещения.
Скорость движения воздуха в помещении при L = 32 м составит:
2.3. Расчет массы испарившейся ЛВЖ.
2.3.1. Масса лака БТ-99, поступившего в помещение, максимальная площадь разлива жидкости, открытое зеркало испарения и поверхность испарения свежеокрашенных полюсных катушек, а также давление насыщенных паров ксилола принимаются без изменений по данным примера 3 (п.п. 3.2, 3.3.1, 3.3.2).
2.3.2. Интенсивность испарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, определяется по формуле (3.6), в которой, согласно таблице 2, при скорости движения воздуха 0 < U £ 0,071 м/с и температуре воздуха, tв = 37 °С, коэффициент h = 1,6:
2.3.3. Время полного испарения смеси со всех поверхностей превышает максимальное нормативное. Поэтому за расчетное время испарения принимается Т = 3600 с.
2.3.4. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей по формуле (3.3)
m = 5,334×10-5×3600×(245,8 + 1,54 + 6,28) = 48,66 кг
2.4. Средняя концентрация паров смеси ЛВЖ в помещении определяется в соответствии с п. 3.5 ВНТП.
2.4.1. Плотность паров смеси ЛВЖ принимается по данным примера 3, rп = 4,228 кг×м-3.
2.4.2. Масса паров смеси, остающаяся в помещении при работе аварийной вентиляции, по формуле (3.8)
2.4.3. Средняя концентрация паров смеси, остающихся в помещении при работе аварийной вентиляции
где 0,491 % (об.) - 50 % среднего значения нижнего концентрационного предела распространения пламени смеси ксилола и уайт-спирита (см. п. 3.4.2 примера 3).
В этом случае проводится расчет коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве.
2.5. Определение коэффициента Z участия паров ЛВЖ во взрыве, в соответствии с п. 3.5.3.
2.5.1. Определение коэффициента Z по номограмме (рис. 1) дает такой же результат, что и в примере 3, так как параметры, необходимые для расчета, принимаются по данным примера 3 без изменений (п.п. 3.5.1 - 3.5.5.) Z = 0,23 < 0,3.
2.6. Определение коэффициента Z расчетом по формулам (3.16) или (3.17).
2.6.1. Определение расстояния по осям X, Y, Z от источника поступления паров смеси по формулам (3.18 - 3.20).
2.6.2. Предэкспоненциальный множитель C0 определяется согласно п. 3.5.2 (при подвижности воздушной среды)
2.6.3. Расстояния по осям X, Y, Z равны нулю, так как значение логарифмов в формулах (3.18 - 3.20) являются отрицательными
Принимаем Z = 0.
2.7. Заключение о категории помещения.
2.7.1. Расчетное избыточное давление взрыва равно нулю. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ. Согласно требованиям п. 2.2. и табл. 1, а также примечания 2 и табл. 4 ВНТП помещение сушильно-пропиточного отделения следует отнести к категории В3 при условии оборудования помещения вытяжной аварийной вентиляцией с кратностью воздухообмена A = 8 ч-1, отвечающей требованиям п. 3.2.7 настоящих ВНТП и п.п. 4.61 - 4.67. СНиП 2.04.05-91. Расчеты по определению категории В3 помещения приведены в примере 4 раздела 1 настоящего приложения.
2.8. Предварительная оценка целесообразности и экономической эффективности мероприятий, направленных на снижение категории помещения во взрывопожарной и пожарной опасности.
2.8.1. Отнесение сушильно-пропиточного отделения к категории В3 может быть достигнуто как за счет ограничения площади разлива ЛВЖ до 26 м2 и оборудования аварийной емкостью (пример 4), так и за счет оборудования помещения аварийной вентиляцией (пример 2).
Оба решения с точки зрения взрывобезопасности помещения дают практически одинаковый результат, в частности, отпадает необходимость предусматривать в проекте устройство тамбур-шлюзов, в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91 и СНиП 2.01.02-85.
2.8.2. Оборудование помещения аварийной емкостью (пример 4) более предпочтительно, так как в этом случае, наряду с взрывобезопасностью, решается вопрос о пожарной безопасности, если аварийная емкость и аппараты с открытым зеркалом испарения будут оборудованы автоматической установкой пожаротушения.
3. ПРИМЕРЫ
определения пожароопасных категорий В1 - В4 помещений объектов железнодорожного
транспорта
1. Определить категорию помещения колесного цеха вагоноремонтного завода. Максимальная пожарная нагрузка на участке размещения колесно-накатных станков размером в плане S = 5,085 × 2,45 = 12,5 м2, оборудованных поддонами, вмещающими 250 л турбинного масла (емкость гидробака 250 л). Максимальное расстояние между станками Li = 2,5 м. Площадь поддона равна площади станка в плане. Расстояние от поверхности горения до нижнего пояса ферм H = 12,5 м.
Согласно п. 4.1.2. ВНТП за участок размещения удельной ПН принимается площадь поддона равная 12,5 м2. Используя справочные данные табл. 1 приложения 1 определяем массу турбинного масла:
G = 0,25×900 = 225 кг; пожарную нагрузку по формуле (4.1)
Q = 225×41,87 = 9420 МДж и удельную ПН по формуле (4.2)
По табл. 4 ВНТП определяем категорию помещения В3.
По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:
0,64×g×H2 = 0,64×754×12,52 = 75400 МДж
Количество ПН по формуле (4.1) Q = 9420 МДж не превышает расчетную ПН
9420 < 75400 МДж,
следовательно категория помещения колесного цеха принимается В3.
2. Определить категорию помещения разборочно-моечного отделения тепловозоремонтного завода, в котором на разборке находится 12 секций тепловозов 2ТЭ10. Максимальное расстояние между ними составляет Li = 5 м; расстояние до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза от уровня головок рельсов, H = 16,2 - 4,5 = 11,7 м, площадь секции в плане Sпс = 57 м2.
Согласно п. 4.1.3. ВНТП участок размещения удельной ПН является площадь секции тепловоза. Используя справочные данные табл. 2 приложения 1 определяем пожарную нагрузку по формуле (2):
и удельную ПН: МДж×м-2. По табл. 4. ВНТП определяем категорию помещения В3.
По примечанию 2 ВНТП вычисляем расчетную ПН:
0,64×g×H2 = 0,64×472×11,722 = 41352 МДж.
Количество ПН, рассчитанное по формуле (2) Q = 26880, не превышает расчетную: 26880 < 41352 МДж, следовательно категория помещения разборочно-моечного отделения принимается В3.
3. Определить категорию помещения комплектовочной кладовой площадью 18´3 м и высотой до перекрытия H = 3 м. В кладовой хранится 90 кг резинотехнических изделий и 30 кг деталей древесины на площади 10 м2.
Определяем пожарную нагрузку по формуле (4.2) ВНТП, используя данные табл. 1 приложения 1:
Согласно табл. 4 ВНТП помещение относится к категории В3.
По примечанию 2 определяем расчетную ПН:
0,64×g×H2 = 0,64×343,1×32 = 1976 МДж.
Количество ПН по формуле (4.1) составляет Q = 3431 МДж и превышает расчетную ПН:
3431 > 1976 МДж,
следовательно категория помещения комплектовочной кладовой принимается В2.
4. Определить категорию помещения деревообделочного отделения ВРЗ площадью 1728 м2. Высота помещения до междуэтажного перекрытия H = 7,2 м. Максимальное расстояние между участками размещения ПН из деревянных деталей, заготовок и пиломатериалов составляет Li = 6 м.
Максимальная пожарная нагрузка - на участке размещения готовых деталей площадью S = 17,5 м2. На участке складируется 10,5 м3 деталей сосновых пород. Используя справочные данные табл. 1 приложения 1 определяем массу древесины G = 10,5×500 = 5250 кг и пожарную нагрузку Q = 5250×13,8 = 72450 МДж; удельная ПН по формуле (4.2):
По табл. 4 ВНТП определяем категорию помещения деревообделочного отделения В1.
5. Определить категорию помещения столярно-комплектовочного отделения завода по ремонту рефрижераторных вагонов площадью S = 34×10 = 340 м2. Высота помещения до нижнего пояса ферм H = 8,4 м. Максимальное расстояние между участком складирования ТГМ и границей разлива индустриального масла составляет Li = 20 м. Пожарная нагрузка из ТГМ размещается на площади 10 м2. В ее состав входят 68 кг пиломатериалов из сосновой древесины и 14 кг слоистого пластика. Индустриальное масло хранится в емкости объемом 40 л. Площадь разлива, ограниченная бортиками, составляет S = 10 м2. Определяем пожарную нагрузку из ТГМ, используя данные табл. 1 приложения 1 по формуле (4.1):
Q = 68×13,8 + 14×18,7 = 1200 МДж,
удельную ПН по формуле (4.2):
Масса индустриального масла составляет G = 0,04×900 = 36 кг, пожарная нагрузка Q = 36×42 = 1512 МДж
Удельная ПН .
Минимальное значение qкр по табл. 6 для сосновой древесины равно 13,9 кВт×м-2.
Предельное расстояние по табл. 5 L = 6,5 м. С учетом минимального расстояния от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, при высоте складирования ТГМ h = 0,5 м, предельное расстояние между участками, согласно п. 4.5. ВНТП составит Lпр = 6,5 + (11 - 7,9) = 9,6 м < 20 м. Согласно табл. 4 и примечанию 1 ВНТП категория помещения столярно-комплектовочного отделения принимается В4.
6. Определить категорию помещения колесного цеха при разливе турбинного масла с максимальной пожарной нагрузкой на участке размещения четырех колесно-накатных станков, не оборудованных местными противопожарными преградами. Площадь участка 100 м2. Остальные исходные данные приведены в примере 1 настоящего приложения.
Площадь разлива турбинного масла в количестве 250 л из аварийного станка в центре участка составит 250 м2. Принимая площадь разлива в форме круга, определяем радиус разлива жидкости:
Следовательно, все станки, находящиеся на участке площадью 100 м2, попадают в зону разлива.
Суммарная масса турбинного масла, согласно п. 4.3., составит:
Определяем величину ПН в зоне разлива по формуле 4.1:
Q = 900×41,87 = 37683 МДж.;
Удельная ПН по формуле 4.2. составит:
Согласно п. 4.5. помещение колесного цеха не может быть отнесено к категории В4. Поэтому его следует отнести к категории В3, несмотря на то, что максимальная удельная ПН в зоне разлива меньше указанной в табл. 4 (150,7 < 181 МДж×м-2).
По примечанию 2 ВНТП определяем расчетную ПН:
0,64×g×H2 = 0,64×150,7×12,52 = 15070 МДж.
Количество ПН, вычисленное по формуле (4.1) Q = 37683 МДж превышает расчетную ПН:
37683 > 15070 МДж
Следовательно, помещение колесного цеха следует отнести к категории В2.
По сравнению с примером 1 (при условии оборудования станков местными противопожарными преградами) категория помещения колесного цеха повышается с В3 до В2.
Пример 6 можно решить, используя график, представленный на рис. 2. При этом не нужно определять расчетную ПН по формуле примечания 2 и сравнивать с ПН, рассчитанной но формуле (4.1). Зная площадь размещения максимальной ПН, равную Smax = 250 м2, достаточно по графику определить, что этой площади соответствует Нпр = 19,8 м, а расстояние от поверхности ПН (разлива жидкости на площади пола) до нижнего пояса ферм, согласно данным примера 6, составляет Н = 12,5 м. Следовательно: Н < Нпр (12,5 < 19,8 м) и, в соответствии с п. 4.6, категория помещения колесного цеха должна быть повышена с В3 до В2.
Аналогичную задачу можно решить и для примера 2, согласно которому при удельной ПН g = 472 МДж×м-2 категория помещения разборочно-моечного отделения по табл. 4 принимается В3. Минимальное расстояние от поверхности ПН до нижнего пояса ферм, с учетом высоты секции тепловоза, составляет H = 11,7 м. Площадь секции тепловоза равна Smax = 57 м2. Следовательно указанной площади по графику соответствует Нпр = 9,4 м. Учитывая, что Н > Нпр (11,7 > 9,4 м), категория помещения не изменится.
Показатели пожарной опасности индивидуальных веществ
№ пп |
Вещество |
Химическая формула |
Молярная масса, кг/моль |
Температура вспышки, °С |
Температура самовоспламенения, °С |
Константы уравнения Антуана |
Температурный интервал значений констант уравнения Антуана °С |
Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР % |
Характеристики вещества |
Теплота сгорания кДж×кг-1 |
||
А |
В |
СА |
||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
1 |
Амилацетат |
С7Н14О2 |
130,196 |
+43 |
+290 |
7,16870 |
1579,510 |
221,365 |
25 ¸ 147 |
1,08 |
ЛВЖ |
|
2 |
Амиловый спирт |
С5Н12О |
88,149 |
+48 |
+300 |
7,18246 |
1287,625 |
161,330 |
74 ¸ 157 |
1,48 |
ЛВЖ |
34702 |
3 |
Ацетальдегид |
С2Н4О |
44,053 |
-40 |
+172 |
7,19160 |
1093,537 |
233,413 |
-80 ¸ 20 |
4,12 |
ГГ |
|
4 |
Ацетон |
С3Н6О |
50,080 |
-18 |
+535 |
7,25058 |
1281,721 |
237,088 |
-15 ¸ 93 |
2,91 |
ЛВЖ |
28470 |
5 |
Бензол |
С6Н6 |
78,113 |
-11 |
+534 |
6,48898; |
902,275; |
178,099; |
-20 ¸ 6 |
1,43 |
ЛВЖ |
38519 |
|
|
|
|
|
6,98426 |
1252,776 |
225,178 |
-7 ¸ 80 |
|
|
|
|
6 |
Н-бутилацетат |
С6Н12О2 |
116,160 |
+29 |
+330 |
7,00641 |
1340,743 |
199,757 |
0 ¸ 100 |
1,43 |
ЛВЖ |
|
7 |
Н-бутиловый спирт |
С4Н10О |
74,122 |
+35 |
+345 |
9,59730 |
2664,684 |
279,638 |
-1 ¸ 126 |
1,81 |
ЛВЖ |
33000 |
8 |
Бутилацетат (вторичный) |
С6Н12О2 |
116,160 |
+19 |
+410 |
- |
- |
- |
- |
1,4 |
ЛВЖ |
|
9 |
Бензиловый спирт |
С7Н8О |
108,130 |
+90 |
+400 |
7,93428; |
2130,42; |
218,0; |
20 ¸ 112; |
1,3 |
ГЖ |
|
7,58200 |
1904,3 |
200,0 |
112 ¸ 300 |
|||||||||
10 |
Гексадекан |
С16Н34 |
226,445 |
+128 |
+207 |
6,78749 |
1656,405 |
136,869 |
105 ¸ 287 |
0,473 |
ГЖ |
|
11 |
Гексан |
С6Н14 |
86,177 |
-23 |
+234 |
6,87024 |
1166,274 |
223,661 |
-54 ¸ 69 |
1,242 |
ЛВЖ |
44800 |
12 |
Н-гексиловый спирт |
С6Н14О |
102,176 |
+60 |
+285 |
7,27800 |
1420,273 |
165,469 |
56 ¸ 157 |
1,23 |
ГЖ |
|
13 |
Гептан |
С7Н16 |
100,203 |
-4 |
+223 |
6,95154 |
1295,405 |
219,819 |
-60 ¸ 98 |
1,074 |
ЛВЖ |
44900 |
14 |
Глицерин |
С3Н8О3 |
92,094 |
+198 |
+400 |
9,05260 |
3074,220 |
214,712 |
141 ¸ 263 |
2,6 |
ГЖ |
16124 |
15 |
Декан |
С10Н22 |
142,284 |
+47 |
+230 |
7,39530 |
1809,975 |
227,700 |
17 ¸ 174 |
0,760 |
ЛВЖ |
44400 |
16 |
Дивиниловий эфир |
С4Н6О |
70,091 |
-30 |
+360 |
6,98810 |
1055,259 |
228,589 |
-40 ¸ 60 |
1,7 |
ЛВЖ |
|
17 |
Диметилформамид |
С3Н7ОN |
73,094 |
+53 |
+440 |
7,03446 |
1482,985 |
204,342 |
25 ¸ 153 |
2,35 |
ЛВЖ |
|
18 |
Диоксан-1,4 |
С4Н8О2 |
88,106 |
+11 |
+375 |
7,51611 |
1632,425 |
250,725 |
12 ¸ 101 |
2,0 |
ЛВЖ |
|
19 |
1,2-дихлорэтан |
С2Н4Cl2 |
98,960 |
+9 |
+413 |
7,66135 |
1640,179 |
259,715 |
-24 ¸ 83 |
6,2 |
ЛВЖ |
11000 |
20 |
Диэтиламин |
С4Н11N |
73,138 |
-14 |
+310 |
7,22314 |
1267,557 |
236,329 |
-33 ¸ 59 |
1,77 |
ЛВЖ |
|
21 |
Диэтиловый эфир |
С4Н10О |
74,122 |
-41 |
+180 |
6,99790 |
1098,945 |
232,372 |
-60 ¸ 35 |
1,7 |
ЛВЖ |
33900 |
22 |
Изобутиловый спирт |
С4Н10О |
74,122 |
+28 |
+364 |
8,70512 |
2058,392 |
245,642 |
-9 ¸ 116 |
1,81 |
ЛВЖ |
33000 |
23 |
Изопентан |
C5H12 |
72,150 |
-52 |
+432 |
6,79306 |
1022,551 |
233,493 |
-83 ¸ 28 |
1,36 |
ЛВЖ |
45200 |
24 |
Изопропилбензол |
C9H12 |
120,194 |
+36 |
+424 |
6,93773 |
1460,668 |
207,652 |
3 ¸ 153 |
0,93 |
ЛВЖ |
|
25 |
Изопропиловый спирт |
С3Н8О |
60,096 |
+14 |
+430 |
8,38562 |
1733,00 |
232,380 |
-26 ¸ 148 |
2,23 |
ЛВЖ |
30000 |
26 |
М-ксилол |
C8H10 |
106,167 |
+28 |
+530 |
6,58807 |
1906,796 |
234,917 |
20,7 ¸ 181 |
1,1 |
ЛВЖ |
40872 |
27 |
О-ксилол |
C8H10 |
106,167 |
+31 |
+464 |
6,28893 |
1575,114 |
223,579 |
-3,8 ¸ 144,4 |
1,00 |
ЛВЖ |
40872 |
28 |
n-ксилол |
C8H10 |
106,167 |
+26 |
+528 |
6,25485 |
1537,082 |
223,608 |
-8,1 ¸ 138,3 |
1,1 |
ЛВЖ |
40872 |
29 |
Метиловый спирт |
CH4O |
32,042 |
+6 |
+436 |
8,22777 |
1660,454 |
245,818 |
-10 ¸ 90 |
6,98 |
ЛВЖ |
19500 |
30 |
Толуол |
C7H8 |
92,140 |
+7 |
+535 |
6,0507 |
1328,171 |
217,713 |
-26,7 ¸110,6 |
1,27 |
ЛВЖ |
41031 |
31 |
Трихлорэтилен |
C2HCl3 |
131,4 |
+36 |
+380 |
7,02808; |
1315,0; |
230,0; |
7 ¸ 155; |
12 |
ТГ |
|
7,4675 |
1675,0 |
280,0 |
155 ¸ 293 |
|||||||||
32 |
Уксусная кислота |
С3,7Н7,4О3,7 |
111,097 |
+38 |
- |
7,79845 |
1789,908 |
245,908 |
0 ¸ 118 |
3,33 |
ЛВЖ |
|
33 |
Хлорбензол |
С6Н5Cl |
112,558 |
+29 |
+637 |
7,26112 |
1607,316 |
235,351 |
-35 ¸ 132 |
1,4 |
ЛВЖ |
27130 |
34 |
Этилацетат |
С4Н8О2 |
88,106 |
-3 |
+446 |
6,22672 |
1244,951 |
217,881 |
-15 ¸ 75,8 |
2,08 |
ЛВЖ |
|
35 |
Этилбензол |
C8H10 |
106,167 |
+20 |
+431 |
6,35879 |
1590,660 |
229,581 |
-9,8 ¸ 136,2 |
1,03 |
ЛВЖ |
40872 |
36 |
Этиловый спирт |
С2Н6О |
46,069 |
+13 |
+400 |
8,68665 |
1918,508 |
252,125 |
-31 ¸ 78 |
3,61 |
ЛВЖ |
26900 |
37 |
Этилцеллозольв |
С4Н10О2 |
90,122 |
+40 |
+215 |
8,74133 |
2392,56 |
273,15 |
20 ¸ 135 |
1,8 |
ЛВЖ |
|
Показатели пожарной опасности смесей и технических продуктов
№№ п/п |
Продукт (ГОСТ, ТУ) |
Суммарная формула |
Молярная масса, кг/моль |
Температура вспышки, °С |
Температура самовоспламенения, °С |
Константы уравнений Антуана |
Температурный интервал значений констант уравнения Антуана, °С |
Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР, %, (об.) |
Характеристика вещества |
||
А |
В |
СА |
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
1. |
Бензин авиационный Б-70 (ГОСТ 1012-72) |
С7,267Н14,769 |
102,200 |
-34 |
300 |
8,41944 |
2629,65 |
384,195 |
-40 ¸ 100 |
0,92 |
ЛВЖ |
2. |
Бензин А-72 (зимний) (ГОСТ 2084-77) |
С6,991Н13,108 |
97,200 |
-36 |
- |
5,07020 |
682,876 |
222,066 |
-60 ¸ 85 |
1,08 |
ЛВЖ |
3. |
Бензин АИ-93 (летний) (ГОСТ 2084-77) |
С7,024Н13,706 |
98,200 |
-36 |
- |
4,99831 |
664,976 |
221,695 |
-60 ¸ 95 |
1,06 |
ЛВЖ |
4. |
Бензин АИ-93 (зимний) (ГОСТ 2084-77) |
С6,911Н12,168 |
95,300 |
-37 |
- |
5,14031 |
695,019 |
223,220 |
-60 ¸ 90 |
1,1 |
ЛВЖ |
5. |
Бензин «Калоша» |
- |
- |
-17 |
+350 |
- |
- |
- |
- |
1,1 |
ЛВЖ |
6. |
Бензин А-66 |
- |
- |
-39 |
+255 |
- |
- |
- |
- |
0,76 |
ЛВЖ |
7. |
Бензин А-74 |
- |
- |
-36 |
+300 |
- |
- |
- |
- |
0,79 |
ЛВЖ |
8. |
Дизельное топливо «ДЗ» (зимнее) общего назначения (ГОСТ 305-82) |
- |
- |
+53 |
+240 |
- |
- |
- |
- |
- |
ЛВЖ |
9. |
Дизельное топливо «ДЛ» (летнее) общего назначения (ГОСТ 305-82) |
- |
- |
+40 |
+330 |
- |
- |
- |
- |
- |
ЛВЖ |
10. |
Дизельное топливо «З» (ГОСТ 305-82) для тепловозных дизелей |
С12,343Н23,889 |
172,3 |
+40 |
- |
5,95338 |
1255,73 |
199,523 |
40 ¸ 210 |
0,61 |
ЛВЖ |
11. |
Дизельное топливо «Л» (ГОСТ 305-82) для тепловозных дизелей |
С14,511Н29,120 |
203,6 |
+61 |
- |
5,87629 |
1314,04 |
192,473 |
60 ¸ 240 |
0,52 |
ЛВЖ |
12. |
Ксилол (смесь изомеров) (ГОСТ 9410-78) |
С7,99Н9,98 |
106,0 |
+24 |
+590 |
7,05479 |
1478,16 |
220,535 |
0 ¸ 50 |
1,00 |
ЛВЖ |
13. |
Керосин осветительный КО-20 |
С13,595Н26,860 |
191,7 |
+40 |
- |
5,69697 |
1211,73 |
194,677 |
40 ¸ 240 |
0,55 |
ЛВЖ |
14. |
Керосин осветительный КО-22 |
С10,914Н21,832 |
153,1 |
+40 |
- |
6,47119 |
1394,72 |
204,260 |
40 ¸ 190 |
0,64 |
ЛВЖ |
15. |
Керосин осветительный КО-25 |
С11,054Н21,752 |
154,7 |
+40 |
- |
6,00016 |
1223,85 |
203,341 |
40 ¸ 190 |
0,66 |
ЛВЖ |
16. |
Масло индустриальное «50» |
- |
- |
+200 |
+380 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
17. |
Масло вазелиновое |
- |
- |
+187 |
+290 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
18. |
Масло трансформаторное (ГОСТ 10121-76) |
С21,74H42,88S0,004 |
303,9 |
+150 |
+270 |
7,75932 |
2524,17 |
174,010 |
164 ¸ 343 |
0,291 |
ГЖ |
19. |
Масло турбинное 22 |
- |
- |
+184 |
+400 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
20. |
Масло ВМ-4 |
- |
- |
+212 |
+400 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
21. |
Масло цилиндровое «11» |
- |
- |
+197 |
+350 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
22. |
Масло индустриальное (веретенное 2) |
- |
- |
+164 |
+280 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
23. |
Масло индустриальное (веретенное 3) |
- |
- |
+158 |
+320 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
24. |
Масло индустриальное «машинное С» |
- |
- |
+181 |
+355 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
25. |
Масло соляровое |
- |
- |
+142 |
+360 |
- |
- |
- |
- |
- |
ГЖ |
26. |
Масло АМТ-300 (ТУ 38-1Г-1-68) |
С22,25Н33,48S0,34N0,07 |
312,9 |
+170 |
+290 |
6,99959 |
2240,001 |
167,85 |
170 ¸ 376 |
0,35 |
ГЖ |
27. |
Масло АМТ-300Т (ТУ 38-101243-72) |
С19,04Н24,58S0,196N0,04 |
260,3 |
+170 |
- |
6,49540 |
2023,77 |
164,09 |
171 ¸ 396 |
0,43 |
ГЖ |
28. |
Разбавитель РДВ |
- |
- |
+2,0 |
+424 |
- |
- |
- |
- |
1,83 |
ЛВЖ |
29. |
Растворитель 648 |
- |
- |
+13 |
+388 |
- |
- |
- |
- |
1,65 |
ЛВЖ |
30. |
Растворитель Р-4 (н-бутилацетат-12, толуол-62, ацетон-26) |
С5,452Н7,606О0,535 |
81,7 |
-9 |
+550 |
7,17192 |
1373,667 |
242,828 |
-15 ¸ 100 |
1,60 |
ЛВЖ |
31. |
Растворитель Р-4 (ксилол-15, толуол-70, ацетон-15) |
С6,231Н7,798О0,223 |
86,3 |
-4 |
+550 |
7,15373 |
1415,199 |
244,752 |
-15 ¸ 100 |
1,38 |
ЛВЖ |
32. |
Растворитель Р-5 (н-бутилацетат-30, ксилол-40, ацетон-30) |
С5,309Н8,655О0,897 |
86,3 |
-9 |
- |
7,17850 |
1378,851 |
245,039 |
-15 ¸ 100 |
1,57 |
ЛВЖ |
33. |
Растворитель М (н-бутилацетат-30, этилацетат-5, этиловый спирт-60, изобутиловый спирт-5) |
С2,761Н7,147О1,187 |
59,4 |
+6 |
- |
8,93204 |
2083,566 |
267,735 |
0 ¸ 50 |
2,79 |
ЛВЖ |
34. |
Растворитель РМЛ ТУКУ 467-56 (толуол-10, этиловый спирт-64, н-бутиловый спирт-10, этилцеллозольв-16) |
С2,645Н5,810О1,038 |
55,2 |
+10 |
- |
9,57161 |
2487,728 |
290,920 |
0 ¸ 50 |
2,85 |
ЛВЖ |
35. |
Растворитель РМЛ218 (МРТУ 6-10-729-68) (н-бутилацетат-9, ксилол-21,5, толуол-21,5, этиловый спирт-16, н-бутиловый спирт-3, этилцеллозольв-13, этилацетат-16) |
С4,791Н8,318О0,971 |
81,5 |
+4 |
- |
8,07751 |
1761,043 |
251,546 |
0 ¸ 50 |
1,72 |
ЛВЖ |
36. |
Растворитель Р-12 (н-бутилацетат-30, ксилол-10, толуол-60) |
С6,837Н9,217О0,515 |
99,6 |
+10 |
- |
7,04804 |
1403,079 |
221,483 |
0 ¸ 100 |
1,26 |
ЛВЖ |
37. |
Растворитель РМЛ-315 (ТУ 6-10-1013-17) (н-бутилацетат-18, ксилол-25, толуол-25, н-бутиловый спирт-15, этилцеллозольв-17) |
С5,962Н9,779О0,845 |
95,0 |
+16 |
- |
7,71160 |
1699,687 |
241,00 |
0 ¸ 50 |
1,25 |
ЛВЖ |
38 |
Скипидар |
- |
- |
+34 |
+300 |
- |
- |
- |
- |
0,8 |
ЛВЖ |
39 |
Уайт-спирит (ГОСТ 3134-78) |
С10,5Н21,0 |
147,3 |
+33 |
+260 |
8,01130 |
2218,3 |
273,15 |
20 ¸ 80 |
0,7 |
ЛВЖ |
40. |
Дизельное топливо «А» общего назначения (ГОСТ 305-82) |
- |
- |
+30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
ЛВЖ |
41. |
Дизельное топливо «А» для тепловозных дизелей (ГОСТ 305-82) |
- |
- |
+35 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
ЛВЖ |
1. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания.
2. ГОСТ 12.1.004-91. ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования.
3. НПБ 105-95 Нормы Государственной противопожарной службы МВД России. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности.
4. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания.
5. СНиП 2.01.02-85*. Противопожарные нормы.
6. СНиП 2.04.05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
7. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика.
8. Правила устройства электроустановок, 1985.
9. ГОСТ 825-73. Аккумуляторы свинцовые для стационарных установок.
10. А.Г. Здрок. Выпрямительные устройства стабилизации напряжения и заряда аккумуляторов. М.: Энергоатомиздат, 1988.
11. Справочник. Пожарная безопасность. Взрывобезопасность под ред. Баратова А.Н. М.: издательство «Химия», 1987.
12. ГОСТ 12.1.044-89 ССБТ. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов. Номенклатура показателей и методы их определения.
13. С.А. Дринберг, Э.Ф. Ицко Справочник. Растворители для лакокрасочных материалов. Л.: издательство «Химия», 1986.
14. Ройтман М.Я. Противопожарное нормирование в строительстве. М.: Стройиздат, 1985.