Технический
комитет по стандартизации
«Трубопроводная арматура и сильфоны» (ТК 259)
Акционерное общество «Научно-производственная фирма
«Центральное конструкторское бюро арматуростроения»
СТАНДАРТ ЦКБА
СТ ЦКБА 119-2018
Арматура трубопроводная
КЛАПАНЫ ЗАПОРНЫЕ САЛЬНИКОВЫЕ
С ВВИНЧИВАЕМЫМ
ШПИНДЕЛЕМ (ЗОЛОТНИК И ШПИНДЕЛЬ СОЕДИНЕНЫ ЖЕСТКО)
Методика
силового расчета
АО
«НПФ «ЦКБА»
2018
ПРЕДИСЛОВИЕ
1 РАЗРАБОТАН Акционерным обществом «Научно-производственная фирма
«Центральное конструкторское бюро арматуростроения» (АО «НПФ «ЦКБА»)
2 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом от 16.02.2018 № 12
3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
4 СОГЛАСОВАН Техническим комитетом по стандартизации
«Трубопроводная арматура и сильфоны» (ТК 259)
СОДЕРЖАНИЕ
СТ
ЦКБА 119-2018
СТАНДАРТ ЦКБА
Арматура
трубопроводная
КЛАПАНЫ ЗАПОРНЫЕ САЛЬНИКОВЫЕ С
ВВИНЧИВАЕМЫМ ШПИНДЕЛЕМ (ЗОЛОТНИК И
ШПИНДЕЛЬ СОЕДИНЕНЫ ЖЕСТКО)
Методика силового расчета
Дата
введения: 01.05.2018
Настоящий стандарт распространяется на силовые расчеты
запорных сальниковых клапанов с ввинчиваемым шпинделем (золотник и шпиндель
соединены жестко).
Стандарт устанавливает методику и порядок выполнения
силового расчета. В стандарте приведены необходимые расчетные формулы и
справочные таблицы.
2.1 В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие
нормативные документы:
ГОСТ
9484-81 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трапецеидальная. Профили
СТ
ЦКБА 002-2003 Арматура трубопроводная. Задвижки. Методика силового расчета
СТ
ЦКБА 034-2006 Арматура трубопроводная. Уплотнения сальниковые. Нормы
герметичности
СТ
ЦКБА 037-2006 Арматура трубопроводная. Узлы сальниковые. Конструкция и
основные размеры. Технические требования
СТ
ЦКБА 055-2008 Арматура трубопроводная. Затворы арматуры с уплотнением из
фторопласта-4 и композиционных материалов. Технические требования и методы
крепления уплотнительных колец
СТ
ЦКБА 057-2008 Арматура трубопроводная. Коэффициенты трения в узлах арматуры
СТ
ЦКБА 060-2008 Арматура трубопроводная. Ходовые резьбовые пары. Основные
технические требования
СТ
ЦКБА 068-2008 Арматура трубопроводная. Затворы запорных клапанов с
уплотнением «металл по металлу». Технические требования
СТ
ЦКБА 072-2009 Арматура трубопроводная. Крутящие моменты и размеры маховиков
и рукояток
СТ
ЦКБА 086-2010 Арматура трубопроводная. Технические данные и характеристики
для силовых расчетов арматуры
2.2 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения
определяемых усилий и моментов:
Q 0 - наибольшее усилие вдоль шпинделя;
Q - усилие вдоль шпинделя в конечный момент закрытия
или в начальный момент открытия;
Q 1 и Q 1 ′ - усилия
вдоль шпинделя (подача среды на золотник) при подходе золотника к седлу при
закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;
М и М ′ - наибольшие крутящие моменты на
маховике при закрытии и открытии соответственно;
М р и М р ′ - моменты
в резьбе в конечный момент закрытия и начальный момент открытия соответственно;
М р1 и M р1 ′ -
моменты в резьбе (подача среды на золотник) при подходе золотника к седлу при
закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;
М б и М б ′ - моменты
трения в уплотнении в конечный момент закрытия и начальный момент открытия
соответственно;
М с - момент силы трения в сальнике;
Q в и M в - усилие по
шпинделю и крутящий момент на маховике при создании верхнего уплотнения;
Q м и Q м ′ -
необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии соответственно;
Q ом - максимально возможное усилие при
расчете сверху;
q ум - максимально
возможная удельная нагрузка в уплотнении при расчете сверху;
q n - предельно
допустимая удельная нагрузка в уплотнении.
2.3 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения
исходных данных:
Р - расчетное давление;
ΔР - перепад давления, при котором производится
закрытие или открытие клапана;
P 1 - давление над золотником в закрытом
положении;
D 1 и D 2 - внутренний и
наружный диаметры уплотнения.
2.4 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения
входящих в расчет величин:
D cp - средний
диаметр уплотнения;
b - ширина уплотнения;
F - площадь действия давления среды на золотник;
F шп - площадь действия
давления среды на шпиндель;
Q cp и Q ср ′ -
усилия от давления среды на золотник при закрытии и открытии соответственно;
М рв и М ув ′ -
моменты в резьбе и в уплотнении при создании верхнего уплотнения;
М ро и М ро ′ -
моменты в резьбе в начальный момент закрытия и конечный момент открытия;
М 0 и М 0 ′ -
крутящие моменты на маховике в начальный момент закрытия и конечный момент
открытия;
M 1 и М 1 ′ -
крутящие моменты на маховике (подача среды на золотник) при подходе золотника к
седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии;
M 2 и М 2 ′ -
крутящие моменты на маховике (подача среды на золотник) в конечный момент
закрытия и начальный момент открытия;
М расч - расчетный крутящий момент на
маховике;
М кр * - крутящий момент, по
которому подбирается маховик;
М кр - крутящий момент, развиваемый
выбранным маховиком или электроприводом;
Q шп и Q шп ′
- усилия, выталкивающие шпиндель в закрытом и открытом положении;
Q cp.м - наибольшее усилие от давления
среды (подача среды под золотник);
Q y - усилие, необходимое для уплотнения;
Q ом1 - максимальное усилие вдоль шпинделя
при закрытии без среды;
Q ум - максимально возможное усилие
уплотнения при расчете сверху;
Q 2 и Q 3 - вспомогательные усилия при расчете
сверху;
Т с - сила трения в сальнике;
l -
длина линии уплотнения;
q у - погонная
нагрузка, необходимая для уплотнения;
q у1 , q у2 , q у ′
- погонные нагрузки при расчете q y ;
L y - условное плечо момента трения в уплотнении;
L p ,
L p ′, L p ′′ -
условные плечи момента в резьбе шпинделя;
d ср - средний
диаметр резьбы шпинделя;
D м * -
диаметр маховика, развивающего (с округлением в большую сторону) момент;
D м - диаметр
маховика по чертежу;
μу - коэффициент трения в уплотнении;
μ и μ′ - коэффициенты трения в резьбе
(движения и покоя);
m - коэффициент, учитывающий
вид среды;
c и k - коэффициенты, зависящие от материала уплотнения;
γ - угол подъема винтовой линии
на конической поверхности;
λ - коэффициент, учитывающий угол наклона β угол
подъема γ и трение в уплотнении
3.1.1 Задачей расчета является определение усилий и
моментов, необходимых для управления клапаном, и получение исходных данных для
расчета на прочность.
3.1.2 Условие прочности
уплотнения:
Для выполнения расчета должны быть представлены следующие
исходные данные:
направление подачи среды (под золотник или на золотник);
вид уплотнения - 1 или 2 (рисунок 1 );
материал уплотнения, шпинделя, резьбовой втулки;
вид рабочей среды;
расположение маховика;
геометрические размеры запорного клапана: β, a , D , d c , D н , Н ,
D м , D 1 и D 2
(рисунки 1 и 2 );
d ×h - наружный диаметр и ход резьбы
шпинделя (для однозаходной резьбы ход равен шагу);
величины давлений: Р , ΔР , P 1 .
Рисунок 1 - Виды уплотнений затвора
Рисунок 2 - Схемы клапанов
3.3 Указанная на рисунке 2
схема клапана распространяется на клапаны с различными конструкциями корпуса
(проходные, угловые, прямоточные).
Соединение золотника со шпинделем - любое жесткое, не
имеющее осевого люфта и не допускающее взаимного вращения (золотник может быть
выполнен за одно целое со шпинделем, неразъемное соединение и т.д.).
3.4 Если клапан закрывают и открывают при
перепаде давления ΔР , то при расчете величин q y1
и Q ср вместо давления Р принимают ΔР , а
при расчете усилия Q шп принимают
величину P 1 - давление над золотником в закрытом положении.
Формулы для Q 0 , М и М ′ (подача среды на
золотник) заменяют формулами из раздела «Усилия и моменты при наличии ΔР
(подача среды на золотник)» приложения А .
Если при подаче среды на золотник клапан закрывают при
давлении Р , а открывают при перепаде давления ΔР и давлении
над золотником в закрытом положении P 1 (ΔР ≤
Р 1 ≤ Р ), то формулу для Q 1 ′
заменяют формулой, приведенной в том же разделе приложения А .
3.5 При упрощенном расчете принимают: sinγ = 0;
cosγ = 1; λ = sinβ.
3.6 Величины Q y и L y
для расчета верхнего уплотнения определяют по формулам раздела «Основные
усилия» приложения А . При
этом в графе в виде дроби вписывают два значения соответствующих величин
(геометрических размеров, коэффициентов, погонных нагрузок и усилий): в
числителе - для основного уплотнения, в знаменателе - для верхнего уплотнения.
3.7 Если Q 1 ≤ 0 или Q 1 ′
< 0, то величины M 1 и M 1 ′ не
определяют и не учитывают при расчете величин М и М ′.
3.8 Формулы и таблицы условных плеч моментов в резьбе L р
и L p ′ приведены в справочном приложении Б .
3.9 Исходные данные для расчета удельных
нагрузок в уплотнении (коэффициенты n , с ,
k и q y ′)
принимают по СТ
ЦКБА 068 и СТ
ЦКБА 086 .
Предельно допустимые удельные нагрузки q n
принимают по СТ
ЦКБА 068 , для фторопласта-4 - по СТ
ЦКБА 055 .
Коэффициенты трения μ и μу принимают по
СТ
ЦКБА 057 и СТ
ЦКБА 060 .
3.10 Силу трения в сальнике Т с
определяют по СТ
ЦКБА 002 , СТ
ЦКБА 037 и СТ
ЦКБА 034 . Допускается определять Т с по другим методикам.
3.11 Выбор маховика (рукоятки) производят
по СТ
ЦКБА 072 по крутящему моменту М кр * (с
округлением в бо́льшую сторону).
3.12 При расчете сверху в случае управления
маховиком (рукояткой) крутящий момент М кр принимают по СТ
ЦКБА 072 равным максимальному моменту, развиваемому выбранным маховиком
(рукояткой). Если выбранный маховик имеет диаметр D м < D м * ,
принимают М кр = М расч .
Если клапан управляется электроприводом, М кр
принимают равным максимальному моменту электропривода при настройке в сторону
закрытия клапана.
3.13 При расчете крутящих моментов М
и М ′ трение в соединении шпинделя со втулкой электропривода не
учитывают.
3.14 При выполнении силового расчета на конкретное изделие
рекомендуется пользоваться формой расчета, указанной в приложении А , где приведены исходные данные
и алгоритм расчета.
Приложение А
(рекомендуемое)
Форма силового расчета
Таблица А.1 - Форма силового расчета
Расчетные
величины и формулы
Размерность
DN
Основные
усилия
Подача
среды (под или на золотник)
-
Вид
уплотнения (1 или 2 - см. рисунок 1 )
-
См.
3.4
Р
МПа
ΔР
МПа
P 1
МПа
Вид
1
D 1
мм
D 2
мм
D ср = 0,5(D 1 + D 2 )
мм
b = 0,5 (D 2 - D 1 )
мм
Вид
2
D 1
мм
β
град
a
мм
D cp = D 1 +
atgβ
мм
b = a /cosβ
мм
d с
мм
мм 2
мм 2
См.
3.4
Q cp = P · F (или Q cp = ΔP · F - при ΔP )
Н
Q шп = P · F шп
(или Q шп = P 1 · F шп
- при ΔP )
Н
Под
золотник
ΔP не задано
Q cp .м = max( Q cp ; Q шп )
Н
ΔP задано
Q cp .м = max( Q cp + Q шп ;
P · F шп )
Н
Материал уплотнения
-
Сочетание материалов в уплотнении
-
μу (сталь по стали
μу = 0,3)
-
l = π·D ср
мм
Вид среды
-
См.
СТ
ЦКБА 086
m
-
c
-
k
-
q у 1 = m ( c + 10 kP )
Н/мм
Вид
1
q у = q у1
Н/мм
мм
Q у = q у · l
Н
Вид
2
q у ′ (см. 3.9 )
Н/мм
q у2 = m ·q у ′
Н/мм
q у = max(q у1 ; q у2 )
Н/мм
t
мм
-
-
λ = sinβ + μ у ·cosβ · sinβ
-
мм
Q у = q у · l ·λ
Н
Сила
трения и момент трения в сальнике
Материал набивки
-
D н
мм
d c
мм
Н
мм
См. 3.10
Т с
Н
М с
≈ T c ·0,5d c
Н·мм
Наибольшее
усилие вдоль шпинделя
Под золотник
Q = Q ср.м + Q y
H
Q 0 = Q
H
На
золотник
Q 1 = Q cp - Q шп (с
учетом знака)
H
Q 1 ′ = Q 1 (см. 3.4 )
H
Q = Q y + Q шп
H
Q 0 = max(Q ; |Q 1 |)
(см. 3.4 )
H
Наибольший
крутящий момент в резьбе
Резьба d × t
мм
Материал шпинделя
-
Материал резьбовой втулки
-
μ (см. 3.9 , 3.13 )
-
μ′ = 1,3μ
-
L p (см. 3.12 )
Мм
L p ′ (см. 3.12 )
мм
На
золотник
d cp
мм
мм
Q 1 > 0
M p1 = Q 1 ·L p ′′
Н·мм
Q 1 ′ > 0
M p1 ′ = Q 1 ′·L p
Н·мм
М р
= Q · L p
Н·мм
М р '
= Q · L p '
Н·мм
Наибольший
момент трения в уплотнении
М б
= Q у · L б
Н·мм
М б '
= 1,3· M б
Н·мм
Усилия и моменты при создании верхнего уплотнения
Q в = Q у (см. 3.6 )
Н
М рв
= Q в · L р
Н·мм
Мув = Q в · L у (см. 3.6 )
Н·мм
М в
= М рв + М ув + М с
Н·мм
Усилия и
моменты при наличии ΔР (подача среды на золотник)
Закрытие
и открытие при ΔР
Q шп ′ = Р · F шп
Н
М р0
= Q шп ′· L p
Н·мм
М р0 ′
= Q шп ′· L p ′′
Н·мм
М 0 = М р0 + M c
Н·мм
М 0 ′ = М р0 ′ + M c
Н·мм
Q 0 = max(Q ; |Q 1 |;
Q шп ′)
Н
См.
3.7
M = max( M 1 ; M 2 ; M 0 )
(Величины M 1
и M 2 см. ниже)
Н·мм
М ′ = max( M 1 ′; M 2 ′;
M 0 ′)
(Величины M 1 ′
и M 2 ′ см. ниже)
Н·мм
Только открытие при ΔР
Q cp ′ = ΔP ·F
Н
Q 1 ′ = Q ср ′
- P 1 · F шп (с учетом знака)
Н
Расчетный
крутящий момент на маховике
Под золотник
М = М р + М б + М с
Н·мм
М ′ = М р ′
+ М б ′ + M с
Н·мм
На
золотник
Q 1 > 0
M 1 = М p 1 + М с
Н·мм
М 2
= М р + М б + М с
Н·мм
Q 1 ′ > 0
M 1 ′ = M p1 ′ + M c
Н·мм
М 2 ′
= М р ′ + М б ′ + М с
Н·мм
См.
3.4 , 3.7
М = max(M 1 ;
М 2 )
Н·мм
М ′ = max(M 1 ′; М 2 ′)
Н·мм
М расч = max(M ;
М ′)
Н·мм
Диаметр
маховика (длина рукоятки) и необходимое усилие на маховике (рукоятке)
М кр * =
1,25·М расч
Н·мм
Вид ручного привода
-
Расположение маховика (рукоятки) (вертикальное,
горизонтальное)
-
D м * (или L * )
(см. 3.11 )
мм
Диаметр маховика (длина рукоятки) по чертежу D м (или L )
мм
Для ключей
H
H
Крутящие
моменты для настройки электропривода
В сторону закрытия М
Н·мм
В сторону открытия М ′
Н·мм
Расчет от
максимального крутящего момента, развиваемого маховиком (рукояткой) или
электроприводом (расчет сверху)
Вид привода
-
М кр (см. 3.12 )
Н·мм
Н
Под золотник
или (см. примечание) Q 0м = Q 0м1 + Q ср
Н
или (см. примечание) Q ум = Q 0м1
Н
На золотник
Н
Н
Q ср > Q шп
Q 0м = max(Q 2 ; Q 3 )
Н
Q ум = Q 3
или (см. примечание)
Q ум = Q 0м1 + Q ср - Q шп
Н
Q 0м = Q 2
или (см. примечание)
Q 0м = Q 0м1 + Q шп - Q ср
Н
Q ум = Q 3 + Q шп - Q ср
Н
(для
вида 1 λ = 1)
МПа
q n (см. 3.9 )
МПа
Условие прочности q ум ≤ q n
(выполнено, не выполнено)
-
Примечание
- Нижние формулы для Q 0м и Q ум соответствуют закрытию
без среды с последующей подачей среды
Приложение Б
(справочное)
Условные плечи момента в резьбе
Б.1 Условные плечи момента в
резьбе при закрытии L p и в начале открытия L p ′ запорного
элемента для шпинделей с трапецеидальной однозаходной и двузаходной резьбой по ГОСТ
9484 приведены в таблицах Б.1 и Б.2 и определяются по формулам:
где
d - наружный диаметр резьбы;
d cp - средний диаметр резьбы;
α - угол подъема винтовой линии резьбы: ,
ρ - угол трения в резьбе: tgρ = μ,
где
μ - коэффициент трения в резьбе;
ρ′ - угол трения покоя в резьбе: tgρ′
= μ′,
где
μ′ - коэффициент трения покоя в резьбе: μ′ = 1,3·μ.
h - ход резьбы: h = t ·n ,
где
t - шаг резьбы;
n - число заходов в резьбе.
Таблица Б.1 - Условные плечи момента в резьбе при закрытии
d ,
мм
Резьба
t ,
мм
d ср , мм
α
μ = 0,1
ρ = 5°43'
μ
= 0,15
ρ = 8°32'
μ = 0,17
ρ = 9°39'
μ = 0,20
ρ = 11°19'
μ = 0,25
ρ = 14°02'
μ = 0,30
ρ = 16°42'
μ = 0,35
ρ = 19°18'
μ = 0,40
ρ = 21°49'
μ = 0,45
ρ = 24°14'
10
2
9
4°03'
0,0775
0,100
0,110
0,124
0,146
0,1705
0,1943
0,2182
0,2421
3
8,5
6°25'
0,0914
0,113
0,122
0,136
0,159
0,181
0,2047
0,2282
0,2518
6
8,5
12°42'
0,1415
0,165
0,174
0,190
0,214
0,239
0,2656
0,2923
0,3195
12
2
11
3°19'
0,0874
0,115
0,126
0,143
0,172
0,200
0,2291
0,2576
0,2869
3
10,5
5°12'
0,1013
0,128
0,139
0,156
0,183
0,211
0,2393
0,2677
0,2962
6
10,5
10°19'
0,1509
0,179
0,191
0,208
0,238
0,267
0,2984
0,3297
0,3615
14
2
13
2°48'
0,0973
0,130
0,144
0,163
0,196
0,230
0,2639
0,2978
0,3317
3
12,5
4°22'
0,1111
0,143
0,156
0,176
0,208
0,241
0,2739
0,3073
0,3408
6
12,5
8°42'
0,1606
0,194
0,207
0,228
0,262
0,296
0,3323
0,3684
0,4048
16
2
15
2°26'
0,1074
0,145
0,161
0,184,
0,222
0,260
0,2990
0,3379
0,3767
4
14
5°12'
0,1350
0,171
0,185
0,208
0,244
0,282
0,3190
0,3569
0,3950
8
14
10°19'
0,2011
0,240
0,254
0,278
0,316
0,356
0,3979
0,4397
0,4820
18
2
17
2°09'
0,1174
0,160
0,178
0,203
0,246
0,290
0,3340
0,3779
0,4216
4
16
4°32'
0,1447
0,186
0,203
0,227
0,269
0,311
0,3534
0,3963
0,4392
8
16
9°03'
0,2109
0,254
0,271
0,297
0,342
0,386
0,4317
0,4782
0,5252
20
2
19
1°55'
0,1273
0,175
0,195
0,223
0,272
0,320
0,3688
0,4177
0,4664
4
18
4°03'
0,1549
0,201
0,219
0,247
0,294
0,341
0,3885
0,4364
0,4842
8
18
8°03'
0,2205
0,269
0,287
0,316
0,365
0,415
0,4655
0,5168
0,5686
22
2
21
1°45'
0,1346
0,190
0,212
0,244
0,297
0,350
0,4041
0,4580
0,5117
5
19,5
4°39'
0,1784
0,229
0,249
0,279
0,330
0,381
0,4331
0,4854
0,5379
10
19,5
9°15'
0,2606
0,312
0,334
0,366
0,420
0,475
0,5305
0,5874
0,6449
24
2
23
1°35'
0,1473
0,205
0,227
0,263
0,321
0,380
0,4388
0,4976
0,5563
5
21,5
4°14'
0,1886
0,244
0,266
0,299
0,355
0,410
0,4682
0,5255
0,5829
10
21,5
8°25'
0,2707
0,328
0,350
0,386
0,444
0,504
0,5648
0,6264
0,6888
26
2
25
1°28'
0,1575
0,220
0,246
0,284
0,346
0,410
0,4740
0,5379
0,6016
5
23,5
3°53'
0,1987
0,259
0,283
0,319
0,380
0,440
0,5032
0,5655
0,6278
10
23,5
7°42'
0,2803
0,342
0,367
0,404
0,467
0,533
0,5987
0,6652
0,7323
28
2
27
1°21'
0,1673
0,235
0,262
0,304
0,371
0,440
0,5088
0,5777
0,6463
5
25,5
3°34'
0,2084
0,274
0,300
0,339
0,405
0,470
0,5377
0,6050
0,6722
10
25,5
7°07'
0,2905
0,357
0,384
0,425
0,493
0,563
0,6334
0,7048
0,7767
30
3
28,5
1°55'
0,1910
0,263
0,292
0,335
0,407
0,480
0,5532
0,6265
0,6997
6
27
4°02'
0,2138
0,301
0,328
0,371
0,441
0,511
0,5823
0,6541
0,7259
12
27
8°03'
0,3308
0,402
0,430
0,475
0,549
0,621
0,6983
0,7752
0,8529
32
3
30,5
1°48'
0,2012
0,279
0,309
0,355
0,434
0,510
0,5884
0,6668
0,7449
6
29
3°46'
0,2422
0,316
0,347
0,392
0,465
0,541
0,6175
0,6942
0,7710
12
29
7°30'
0,3405
0,416
0,448
0,495
0,572
0,651
0,7324
0,8143
0,8967
34
3
32,5
1°41'
0,2111
0,293
0,325
0,375
0,456
0,540
0,6232
0,7066
0,7896
6
31
3°31’
0,2520
0,330
0,362
0,410
0,490
0,570
0,6521
0,7338
0,8155
12
31
7°00'
0,3498
0,430
0,464
0,514
0,596
0,680
0,7661
0,8527
0,9399
36
3
34,5
1°36'
0,2215
0,308
0,343
0,395
0,482
0,570
0,6587
0,7471
0,8351
6
33
3°19'
0,2623
0,346
0,380
0,431
0,515
0,600
0,6874
0,7741
0,8608
12
33
6°36'
0,3603
0,445
0,481
0,532
0,620
0,711
0,8012
0,8928
0,9849
38
3
36,5
1°30'
0,2311
0,324
0,360
0,414
0,507
0,600
0,6933
0,7866
0,8796
6
35
3°07'
0,2720
0,360
0,397
0,450
0,540
0,630
0,7219
0,8136
0,9052
12
35
6°14'
0,3704
0,461
0,500
0,553
0,645
0,740
0,8360
0,9325
1,0295
40
3
38,5
1°25'
0,2409
0,338
0,377
0,435
0,531
0,630
0,7180
0,8264
0,9244
6
37
2°57'
0,2820
0,376
0,413
0,470
0,565
0,660
0,7569
0,8535
0,9501
12
37
5°54'
0,3803
0,475
0,515
0,574
0,671
0,770
0,8705
0,9720
1,0738
42
3
40,5
1°21'
0,2510
0,353
0,392
0,455
0,556
0,660
0,7632
0,8665
0,9695
6
39
2°48'
0,2920
0,390
0,431
0,490
0,591
0,690
0,7918
0,8935
0,9950
12
39
5°36'
0,3902
0,491
0,531
0,593
0,695
0,800
0,9052
1,0115
1,1183
44
3
42,5
1°18'
0,2616
0,368
0,410
0,475
0,582
0,690
0,7987
0,9071
1,0151
8
40
3°38'
0,3293
0,432
0,473
0,535
0,638
0,740
0,8462
0,9518
1,0575
16
40
7°16'
0,4611
0,566
0,609
0,672
0,779
0,887
1,0000
1,1124
1,2256
46
3
44,5
1°14'
0,2712
0,383
0,426
0,496
0,606
0,720
0,8334
0,9467
1,0597
8
42
3°28'
0,3395
0,446
0,490
0,555
0,663
0,774
0,8813
0,9919
1,1025
16
42
6°56'
0,4713
0,582
0,625
0,692
0,804
0,920
1,0322
1,1521
1,2701
48
3
46,5
1°11'
0,2814
0,398
0,444
0,516
0,632
0,750
0,8685
0,9869
1,1048
8
44
3°19'
0,3498
0,462
0,506
0,574
0,687
0,800
0,9165
1,0321
1,1477
16
44
6°37'
0,4810
0,596
0,641
0,710
0,830
0,950
1,0691
1,1912
1,3141
50
3
48,5
1°08'
0,2913
0,412
0,461
0,534
0,655
0,780
0,9035
1,0269
1,1497
8
46
3°10'
0,3595
0,476
0,523
0,594
0,712
0,830
0,9511
1,0717
1,1922
16
46
6°20'
0,4910
0,610
0,660
0,731
0,855
0,980
1,1036
1,2307
1,3584
52
3
50,5
1°05'
0,3011
0,428
0,479
0,554
0,684
0,810
0,9382
1,0666
1,1945
8
48
3°02'
0,3694
0,492
0,541
0,615
0,737
0,862
0,9859
1,1115
1,2370
16
48
6°04'
0,5007
0,625
0,675
0,750
0,879
1,010
1,1379
1,2698
1,4024
55
3
53,5
1°01'
0,3158
0,450
0,502
0,584
0,718
0,852
0,9904
1,1263
1,2616
8
51
2°51'
0,3841
0,514
0,566
0,645
0,773
0,905
1,0380
1,1711
1,3040
16
51
5°43'
0,5157
0,648
0,700
0,780
0,915
1,052
1,1900
1,3293
1,4693
60
3
58,5
0°56'
0,3410
0,486
0,545
0,635
0,780
0,930
1,0781
1,2366
1,3743
8
56
2°36'
0,4093
0,551
0,608
0,694
0,838
0,980
1,1256
1,2711
1,4164
16
56
5°12'
0,5340
0,684
0,743
0,830
0,976
1,127
1,2760
1,4277
1,5799
62
4
60
1°13'
0,3648
0,516
0,575
0,667
0,819
0,970
1,1226
1,2755
1,4277
10
57
3°12'
0,4471
0,591
0,650
0,737
0,885
1,030
1,1805
1,3300
1,4794
20
57
6°23'
0,6110
0,760
0,817
0,909
1,060
1,218
1,3706
1,5282
1,6866
65
4
63
1°10'
0,3803
0,538
0,602
0,697
0,855
1,016
1,1756
1,3360
1,4957
10
60
3°02'
0,4617
0,615
0,675
0,768
0,920
1,077
1,2324
1,3894
1,5462
20
60
6°04'
0,6258
0,780
0,843
0,938
1,099
1,257
1,4224
1,5873
1,7531
70
4
68
1°04'
0,4044
0,576
0,645
0,746
0,920
1,090
1,2622
1,4351
1,6072
10
65
2°48'
0,4867
0,651
0,718
0,817
0,985
1,150
1,3197
1,5583
1,6583
20
65
5°36'
0,6504
0,818
0,885
0,990
1,160
1,332
1,5086
1,6858
1,8638
75
4
73
1°00'
0,4299
0,612
0,686
0,796
0,980
1,164
1,3502
1,5356
1,7202
10
70
2°36'
0,5116
0,689
0,760
0,870
1,045
1,225
1,4070
1,5889
1,7705
20
70
5°12'
0,6751
0,855
0,926
1,040
1,220
1,410
1,5950
1,7846
1,9748
80
4
78
0°56'
0,4547
0,650
0,730
0,845
1,040
1,240
1,4375
1,6354
1,8324
10
75
2°26'
0,5370
0,727
0,802
0,918
1,109
1,301
1,4948
1,6893
1,8833
20
75
4°52'
0,7007
0,892
0,971
1,089
1,280
1,480
1,6827
1,8847
2,0872
85
5
82,5
1°06'
0,4931
0,700
0,783
0,907
1,112
1,325
1,5341
1,7439
1,9528
12
79
2°46'
0,5892
0,790
0,870
0,991
1,200
1,395
1,6013
1,8071
2,0126
24
79
5°32'
0,7857
0,990
1,070
1,196
1,400
1,613
1,8279
2,0431
2,2591
90
5
87,5
1°03'
0,5191
0,740
0,825
0,957
1,178
1,400
1,6227
1,8451
2,0665
12
84
2°36'
0,6140
0,828
0,913
1,040
1,255
1,470
1,6884
1,9067
2,1246
24
84
5°12'
0,8101
1,025
1,115
1,245
1,465
1,690
1,9141
2,1415
2,3698
95
5
92,5
0°59'
0,5433
0,777
0,869
1,010
1,240
1,475
1,7093
1,9442
2,1780
12
89
2°27'
0,6386
0,865
0,955
1,090
1,319
1,545
1,7754
2,0061
2,2365
24
89
4°55'
0,8355
1,065
1,151
1,296
1,529
1,761
2,0015
2,2414
2,4819
100
5
97,5
0°56'
0,5684
0,814
0,910
1,059
1,300
1,550
1,7969
2,0443
2,2905
12
94
2°20'
0,6647
0,902
0,996
1,142
1,380
1,620
1,8640
2,1073
2,3502
24
94
4°39'
0,8598
1,100
1,200
1,342
1,590
1,835
2,0877
2,3399
2,5928
110
5
107,5
0°51'
0,6187
0,885
0,995
1,160
1,430
1,700
1,9723
2,2447
2,5159
12
104
2°06'
0,7139
0,975
1,080
1,240
1,500
1,770
2,0379
2,3061
2,5738
24
104
4°12'
0,9091
1,175
1,280
1,440
1,710
1,985
2,2610
2,5380
2,8155
120
6
117
0°56'
0,6820
0,978
1,091
1,270
1,560
1,860
2,1562
2,4531
2,7486
16
112
2°36'
0,8378
1,100
1,215
1,388
1,673
1,960
2,2512
2,5422
2,8329
32
112
5°12'
1,0801
1,265
1,485
1,661
1,954
2,2500
2,5521
2,8554
3,1597
130
6
127
0°52'
0,7328
1,050
1,180
1,370
1,690
2,010
2,3322
2,6541
2,9746
16
122
2°24'
0,8700
1,180
1,300
1,490
1,800
2,111
2,4275
2,6815
3,0590
32
122
4°46'
1,1287
1,440
1,569
1,760
2,077
2,400
2,7244
3,0524
3,3813
140
6
137
0°48'
0,7825
1,130
1,263
1,470
1,816
2,160
2,5067
2,8537
3,1991
16
132
2° 13'
0,9197
1,250
1,388
1,590
1,920
2,260
2,6020
2,9431
3,2835
32
132
4°25'
1,1796
1,520
1,655
1,859
2,200
2,550
2,8995
3,2500
3,6059
150
6
147
0°45'
0,8331
1,200
1,350
1,570
1,940
2,308
2,6824
3,0550
3,4248
16
142
2°03'
0,9684
1,327
1,470
1,685
2,050
2,410
2,7753
3,1413
3,5065
32
142
4°06'
1,2285
1,590
1,740
1,960
2,320
2,698
3,0724
3,4501
3,8283
160
8
156
0°56'
0,9094
1,300
1,460
1,693
2,080
2,480
2,8750
3,2708
3,6649
16
152
1°55'
1,0186
1,400
1,560
1,789
2,175
2,560
2,9504
3,3414
3,7314
32
152
3°50'
1,2756
1,670
1,820
2,058
2,450
2,850
3,2469
3,6495
4,0523
170
8
166
0°53'
0,9603
1,379
1,545
1,795
2,210
2,630
3,0511
3,4720
3,8909
16
162
1°48'
1,0688
1,480
1,637
1,890
2,292
2,719
3,1255
3,5416
3,9566
32
162
3°36'
1,3288
1,740
1,905
2,160
2,571
3,000
3,4216
3,8491
4,2767
180
8
176
0°50'
1,0104
1,450
1,630
1,890
2,330
2,780
3,2261
3,6721
4,1160
20
170
2°09'
1,1744
1,604
1,774
2,038
2,470
2,900
3,3397
3,7785
4,2164
40
170
4°18'
1,5013
1,940
2,113
2,376
2,820
3,260
3,7136
4,1672
4,6215
190
8
186
0°47'
1,0596
1,530
1,710
1,992
2,460
2,930
3,4002
3,8712
4,3400
20
180
2°02'
1,2248
1,680
1,860
2,132
2,592
3,050
3,5150
3,9789
4,4416
40
180
4°03'
1,5492
2,010
2,198
2,478
2,940
3,410
3,8853
4,3637
4,8426
200
10
195
0°56'
1,1367
1,625
1,820
2,119
2,600
3,100
3,5487
4,0885
4,5811
20
190
1°55'
1,2732
1,756
1,950
2,230
2,720
3,200
3,6880
4,1768
4,6643
40
190
3°50'
1,5983
2,080
2,280
2,576
3,070
3,561
4,0586
4,5618
5,0654
Таблица Б.2 - Условные плечи момента в резьбе в начале открытия
d ,
мм
Резьба
t ,
мм
d ср , мм
α
μ′ = 0,13
ρ′ = 7°27′
μ′
= 0,195
ρ′ = 11°02'
μ′ = 0,221
ρ′ = 12°28'
μ′ = 0,260
ρ′ = 14°34'
μ′ = 0,325
ρ′ = 18°00'
μ′ = 0,390
ρ′ = 21°18'
μ′ = 0,445
ρ′ = 26°04'
μ′ = 0,520
ρ′ = 29°48'
μ = 0,585
ρ = 33°31'
10
2
9
4°03'
0,0267
0,055
0,067
0,084
0,112
0,140
0,182
0,217
0,254
3
8,5
6°25'
0,0077
0,034
0,045
0,061
0,087
0,113
0,152
0,184
0,217
6
8,5
12°42'
-
-
-
0,014
0,039
0,064
0,101
0,131
0,162
12
2
11
3°19'
0,0397
0,075
0,089
0,110
0,144
0,179
0,231
0,274
0,320
3
10,5
5°12'
0,0206
0,054
0,067
0,086
0,119
0,152
0,200
0,240
0,283
6
10,5
10°19'
-
0,007
0,020
0,039
0,071
0,102
0,148
0,186
0,225
14
2
13
2°48'
0,0529
0,094
0,111
0,135
0,177
0,217
0,279
0,331
0,386
3
12,5
4°22'
0,0337
0,073
0,089
0,112
0,152
0,190
0,249
0,297
0,349
6
12,5
8°42'
-
0,026
0,041
0,064
0,125
0,140
0,195
0,241
0,289
16
2
15
2°26'
0,0658
0,113
0,133
0,161
0,209
0,256
0,328
0,388
0,452
4
14
5°12'
0,0275
0,071
0,089
0,115
0,159
0,202
0,267
0,320
0,377
8
14
10°19'
-
0,009
0,026
0,052
0,094
0,136
0,197
0,248
0,300
18
2
17
2°09'
0,0789
0,133
0,155
0,187
0,241
0,295
0,355
0,445
0,518
4
16
4°32'
0,0408
0,091
0,112
0,142
0,192
0,241
0,316
0,378
0,443
8
16
9°03'
-
0,028
0,048
0,077
0,126
0,174
0,245
0,303
0,364
20
2
19
1°55'
0,0920
0,152
0,177
0,213
0,274
0,334
0,426
0,503
0,584
4
18
4°03'
0,0535
0,110
0,133
0,167
0,224
0,279
0,364
0,434
0,509
8
18
8°03'
-
0,047
0,069
0,103
0,157
0,212
0,293
0,359
0,429
22
2
21
1°45'
0,105
0,172
0,199
0,239
0,306
0,373
0,474
0,559
0,650
5
19,5
4°39'
0,0477
0,109
0,134
0,170
0,231
0,292
0,382
0,458
0,537
10
19,5
9°15'
-
0,030
0,055
0,091
0,150
0,208
0,295
0,366
0,440
24
2
23
1°35'
0,118
0,191
0,221
0,265
0,339
0,412
0,524
0,617
0,717
5
21,5
4°14'
0,0604
0,128
0,156
0,196
0,263
0,330
0,431
0,530
0,603
10
21,5
8°25'
-
0,049
0,076
0,116
0,181
0,246
0,342
0,421
0,504
26
2
25
1°28'
0,131
0,211
0,243
0,291
0,371
0,451
0*572
0,674
0,783
5
23,5
3°53'
0,0732
0,147
0,177
0,222
0,296
0,369
0,479
0,571
0,668
10
23,5
7°42'
-
0,068
0,098
0,141
0,213
0,284
0,390
0,477
0,568
28
2
27
1°21'
0,144
0,230
0,265
0,317
0,404
0,490
0,621
0,731
0,849
5
25,5
3°34'
0,087
0,167
0,200
0,248
0,328
0,408
0,528
0,628
0,735
10
25,5
7°07'
0,00742
0,087
0,119
0,167
0,245
0,322
0,438
0,533
0,633
30
3
28,5
1°55'
0,138
0,229
0,265
0,320
0,411
0,501
0,639
0,754
0,877
6
27
4°02'
0,0806
0,166
0,200
0,251
0,336
0,420
0,546
0,652
0,763
12
27
8°03'
-
0,070
0,104
0,154
0,237
0,318
0,439
0,539
0,643
32
3
30,5
1°48'
0,151
0,249
0,287
0,346
0,443
0,540
0,687
0,811
0,942
6
29
3°46'
0,093
0,185
0,222
0,277
0,368
0,458
0,595
0,708
0,829
12
29
7°30'
-
0,090
0,126
0,180
0,269
0,356
0,487
0,595
0,708
34
3
32,5
1°41'
0,164
0,267
0,310
0,372
0,476
0,579
0,737
0,868
1,009
6
31
3°31'
0,107
0,204
0,244
0,303
0,400
0,497
0,644
0,765
0,895
12
31
7°00'
0,0122
0,109
0,148
0,206
0,301
0,395
0,536
0,652
0,773
36
3
34,5
1°36'
0,177
0,287
0,332
0,397
0,509
0,619
0,785
0,925
1,074
6
33
3°19'
0,119
0,224
0,266
0,328
0,433
0,536
0,692
0,822
0,960
12
33
6°36'
0,0245
0,128
0,170
0,231
0,333
0,434
0,583
0,707
0,838
38
3
36,5
1°30'
0,190
0,307
0,354
0,424
0,540
0,658
0,834
0,983
1,141
6
35
3°07'
0,133
0,244
0,288
0,355
0,465
0,576
0,741
0,880
1,027
12
35
6°14'
0,0372
0,147
0,191
0,256
0,365
0,471
0,631
0,763
0,903
40
3
38,5
1°25'
0,203
0,326
0,376
0,450
0,574
0,697
0,883
1,040
1,208
6
37
2°57'
0,146
0,263
0,310
0,382
0,498
0,615
0,790
0,937
1,093
12
37
5°54'
0,0501
0,166
0,213
0,282
0,396
0,510
0,679
0,820
0,968
42
3
40,5
1°21'
0,216
0,346
0,399
0,477
0,606
0,735
0,932
1,097
1,274
6
39
2°48'
0,159
0,283
0,332
0,406
0,530
0,655
0,838
0,994
1,159
12
39
5°36'
0,063
0,185
0,234
0,309
0,429
0,550
0,728
0,876
1,033
44
3
42,5
1°18'
0,229
0,366
0,420
0,502
0,638
0,775
0,980
1,154
1,339
8
40
3°38'
0,133
0,260
0,310
0,386
0,512
0,636
0,826
0,983
1,149
16
40
7°16'
0,0064
0,132
0,182
0,256
0,380
0,500
0,681
0,830
0,986
46
3
44,5
1°14'
0,242
0,386
0,443
0,528
0,671
0,814
1,030
1,211
1,406
8
42
3°28'
0,146
0,279
0,333
0,412
0,545
0,675
0,874
1,039
1,215
16
42
6°56'
0,019
0,150
0,203
0,282
0,410
0,538
0,729
0,886
1,051
48
3
46,5
1°11'
0,255
0,405
0,464
0,555
0,704
0,852
1,078
1,269
1,472
8
44
3°19'
0,159
0,298
0,355
0,438
0,578
0,716
0,923
1,096
1,280
16
44
6°37'
0,032
0,170
0,225
0,309
0,443
0,577
0,777
0,942
1,116
50
3
48,5
1°08'
0,311
0,423
0,487
0,580
0,735
0,891
1s,
127
1,326
1,538
8
46
3°10'
0,172
0,318
0,378
0,465
0,610
0,754
0,972
1,153
1,347
16
46
6°20'
0,045
0,189
0,247
0,334
0,475
0,615
0,825
0,998
1,181
52
3
50,5
1°05'
0,282
0,443
0,509
0,607
0,770
0,930
1,177
1,383
1,604
8
48
3°02'
0,185
0,336
0,400
0,490
0,642
0,793
1,020
1,211
1,413
16
48
6°04'
0,058
0,209
0,270
0,358
0,507
0,655
0,874
1,055
1,247
55
3
53,5
1°01'
0,302
0,473
0,540
0,645
0,815
0,990
1,250
1,470
1,704
8
51
2°51'
0,205
0,368
0,432
0,530
0,692
0,851
1,094
1,296
1,512
16
51
5°43'
0,077
0,237
0,302
0,398
0,556
0,712
0,946
1,140
1,344
60
3
58,5
0°56'
0,334
0,522
0,598
0,709
0,900
1,087
1,372
1,612
1,869
8
56
2°36'
0,238
0,415
0,488
0,595
0,771
0,948
1,215
1,439
1,677
16
56
5°12'
0,110
0,286
0,357
0,462
0,637
0,810
1,067
1,282
1,509
62
4
60
1°13'
0,323
0,523
0,591
0,704
0,910
1,095
1,393
1,619
1,888
10
57
3°12'
0,207
0,395
0,460
0,565
0,757
0,929
1,205
1,412
1,658
20
57
6°23'
0,052
0,239
0,302
0,406
0,594
0,761
1,027
1,224
1,457
65
4
63
1°10'
0,347
0,549
0,630
0,750
0,952
1,158
1,462
1,720
1,995
10
60
3°02'
0,232
0,422
0,499
0,613
0,802
0,991
1275
1,513
1,766
20
60
6°04'
0,072
0,261
0,336
0,447
0,634
0,817
1092
1,319
1,558
70
4
68
1°04'
0,380
0,597
0,685
0,817
1,035
1,251
1,585
1,864
2,162
10
65
2°48'
0,264
0,472
0,553
0,677
0,885
1,090
1,397
1,656
1,931
20
65
5°36'
0,105
0,309
0,393
0,515
0,715
0,915
1,213
1,461
1,722
75
4
73
1°00'
0,413
0,647
0,740
0,881
1,117
1,350
1,707
2,007
2,327
10
70
2°36'
0,297
0,519
0,609
0,742
0,964
1,185
1,519
1,799
2,096
20
70
5°12'
0,138
0,356
0,446
0,577
0,795
1,010
1,334
1,602
1,886
80
4
78
0°56'
0,445
0,695
0,796
0,946
1,197
1,448
1,830
2,150
2,493
10
75
2°26'
0,329
0,567
0,663
0,806
1,045
1,281
1,641
1,941
2,261
20
75
4°52'
0,169
0,405
0,500
0,641
0,876
1,106
1,455
1,743
2,049
85
5
82,5
1°06'
0,459
0,722
0,829
0,988
1,253
1,518
1,921
2,258
2,619
12
79
2°46'
0,324
0,574
0,676
0,826
1,076
1,324
1,701
2,016
2,350
24
79
5°32'
0,132
0,381
0,481
0,630
0,875
1,115
1,479
1,781
2,09
90
5
87,5
1°03'
0,491
0,770
0,883
1,052
1,334
1,614
2,04
2,400
2,784
12
84
2°36'
0,356
0,622
0,730
0,890
1,157
1,422
1,823
2,159
2,515
24
84
5°12'
0,165
0,429
0,536
0,693
0,955
1,212
1,601
1,923
2,263
95
5
92,5
0°59'
0,524
0,820
0,940
1,117
1,415
1,712
2,165
2,544
2,950
12
89
2°27'
0,389
0,673
0,786
0,958
1,238
1,519
1,946
2,302
2,681
24
89
4°55'
0,197
0,478
0,590
0,757
1,034
1,308
1,722
2,064
2,426
100
5
97,5
0°56'
0,557
0,868
0,995
1,182
1,497
1,810
2,287
2,687
3,116
12
94
2°20'
0,421
0,719
0,843
1,019
1,318
1,615
2,066
2,443
2,845
24
94
4°39'
0,230
0,527
0,645
0,822
1,115
1,406
1,843
2,207
2,591
110
5
107,5
0°51'
0,622
0,965
1,105
1,312
1,659
2,004
2,531
2,973
3,446
12
104
2°06'
0,487
0,820
0,952
1,150
1,481
1,811
2,312
2,730
3,176
24
104
4°12'
0,295
0,625
0,755
0,953
1,277
1,599
2,087
2,491
2,920
120
6
117
0°56'
0,668
1,042
1,194
1,419
1,796
2,172
2,744
3,225
3,739
16
112
2°36'
0,475
0,830
0,975
1,187
1,542
1,896
2,431
2,878
3,354
32
112
5°12'
0,220
0,573
0,718
0,925
1,273
1,616
2,135
2,564
3,017
130
6
127
0°52'
0,733
1,139
1,304
1,548
1,958
2,344
2,988
3,510
4,069
16
122
2°24'
0,539
0,926
1,083
1,315
1,703
2,089
2,673
3,162
3,682
32
122
4°46'
0,286
0,670
0,825
1,053
1,435
1,810
2,378
2,849
3,347
140
6
137
0°48'
0,799
1,236
1,414
1,678
2,121
2,561
3,233
3,797
4,400
16
132
2°13'
0,605
1,024
1,193
1,445
1,866
2,284
2,918
3,448
4,013
32
132
4°25'
0,350
0,766
0,933
1,181
1,595
2,003
2,620
3,132
3,674
150
6
147
0°45'
0,863
1,333
1,529
1,807
2,282
2,756
3,477
4,083
4,731
16
142
2°03'
0,671
1,123
1,305
1,576
2,029
2,479
3,164
3,735
4,345
32
142
4°06'
0,416
0,863
1,044
1,311
1,757
2,198
2,864
3,417
4,003
160
8
156
0°56'
0,891
1,389
1,592
1,892
2,395
2,895
3,659
4,300
4,985
16
152
1°55'
0,736
1,220
1,415
1,705
2,191
2,674
3,408
4,021
4,676
32
152
3°50'
0,480
0,960
1,154
1,441
1,918
2,392
3,107
3,701
4,332
170
8
166
0°53'
0,955
1,486
1,702
2,021
2,556
3,089
3,903
4,585
5,315
16
162
1°48'
0,801
1,317
1,526
1,835
2,353
2,868
3,652
4,307
5,006
32
162
3°36'
0,545
1,057
1,264
1,570
2,080
2,584
3,350
3,986
4,661
180
8
176
0°50'
1,021
1,583
1,812
2,151
2,718
3,284
4,147
4,871
5,646
20
170
2°09'
0,789
1,328
1,547
1,872
2,416
2,955
3,770
4,453
5,182
40
170
4°18'
0,468
1,004
1,220
1,539
2,072
2,598
3,394
4,054
4,754
190
8
186
0°47'
1,087
1,681
1,923
2,281
2,882
3,480
4,393
5,159
5,978
20
180
2°02'
0,853
1,426
1,657
2,002
2,575
3,146
4,013
4,738
5,512
40
180
4°03'
0,535
1,102
1,332
1,670
2,236
2,794
3,639
4,341
5,085
200
10
195
0°56'
1,114
1,736
1,989
2,364
2,993
3,619
4,474
5,375
6,231
20
190
1°55'
0,920
1,525
1,769
2,132
2,739
3,342
4,260
5,026
5,844
40
190
3°50'
0,600
1,197
1,439
1,800
2,395
2,986
3,883
4,627
5,415
Генеральный директор
АО «НПФ «ЦКБА»
М.С. Стабровский
Директор по
научной и экспертной работе
Ю.И. Тарасьев
Главный
конструктор
В.П. Лавреженкова
Заместитель
директора по научной работе
С.Н. Дунаевский
Начальник
отдела технических расчетов
А.А. Чертенков
Начальник
технического отдела
Т.Н. Венедиктова
Исполнитель
Ведущий
инженер-конструктор
Н.Ю. Цыганкова
СОГЛАСОВАНО
Председатель ТК 259
М.И. Власов
Лист
регистрации изменений
Изм.
Номера
листов (страниц)
Всего
листов в докум.
№
документа
Входящий
№ сопров. документа и дата
Подпись
Дата
измененных
замененных
новых
аннулированных