Настоящий стандарт
распространяется на силовые расчеты запорных сальниковых клапанов с
ввинчиваемым шпинделем (золотник и шпиндель соединены не жестко).
Стандарт устанавливает
методику и порядок выполнения силового расчета. В стандарте приведены
необходимые расчетные формулы и справочные таблицы.
СТ
ЦКБА 037-2006 Арматура трубопроводная. Узлы сальниковые. Конструкция и
основные размеры. Технические требования
СТ
ЦКБА 055-2008 Арматура трубопроводная. Затворы арматуры с уплотнением из
фторопласта-4 и композиционных материалов. Технические требования и методы
крепления уплотнительных колец
СТ
ЦКБА 057-2008 Арматура трубопроводная. Коэффициенты трения в узлах арматуры
СТ
ЦКБА 060-2008 Арматура трубопроводная. Ходовые резьбовые пары. Основные
технические требования
СТ
ЦКБА 068-2008 Арматура трубопроводная. Затворы запорных клапанов с
уплотнением «металл по металлу». Технические требования
СТ
ЦКБА 072-2009 Арматура трубопроводная. Крутящие моменты и размеры маховиков
и рукояток
СТ
ЦКБА 086-2010 Арматура трубопроводная. Технические данные и характеристики
для силовых расчетов арматуры
2.2 В настоящем стандарте
использованы следующие обозначения определяемых усилий и моментов:
Q0 -
наибольшее усилие вдоль шпинделя;
Q - усилие вдоль шпинделя в конечный момент закрытия
или в начальный момент открытия;
Q1 и Q1′
- усилия вдоль шпинделя (подача среды на золотник) при подходе золотника к
седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;
М и М′ - наибольшие крутящие моменты на
маховике при закрытии и открытии соответственно;
Мр и Мр′
- моменты в резьбе в конечный момент закрытия и начальный момент открытия
соответственно;
Мр1 и Mр1′
- моменты в резьбе (подача среды на золотник) при подходе золотника к седлу при
закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;
Мб1 и Мб1′
- моменты трения в бурте (подача среды на золотник) при подходе золотника к
седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;
Мс - момент
силы трения в сальнике;
Qв и Mв
- усилие по шпинделю и крутящий момент на маховике при создании верхнего
уплотнения;
Qм и Qм′
- необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии соответственно;
Qом -
максимально возможное усилие вдоль шпинделя при расчете сверху;
qум -
максимально возможная удельная нагрузка в уплотнении при расчете сверху;
qn -
предельно допустимая удельная нагрузка в уплотнении.
2.3 В настоящем стандарте
использованы следующие обозначения исходных данных:
Р - расчетное давление;
ΔР - перепад
давления, при котором производится закрытие или открытие клапана;
ΔР0 -
перепад давления, при котором производится открытие клапана (подача среды на
золотник при разгрузочном золотнике;
P1 -
давление над золотником в закрытом положении;
D1 и D2
- внутренний и наружный диаметры уплотнения.
2.4 В настоящем стандарте
использованы следующие обозначения входящих в расчет величин:
Fшп -
площадь действия давления среды на шпиндель;
Qcp и Qср′
- усилия от давления среды на золотник при закрытии и открытии соответственно;
Мрв и Мбв
- моменты в резьбе и в бурте при создании верхнего уплотнения;
Мрз и Мро′
- моменты в резьбе в начальный момент закрытия и конечный момент открытия;
Мз и Мз′
- крутящие моменты на маховике в начальный момент закрытия и конечный момент
открытия;
M1 и М1′
- крутящие моменты на маховике (подача среды на золотник) при подходе золотника
к седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии;
M2 и М2′
- крутящие моменты на маховике (подача среды на золотник) в конечный момент
закрытия и начальный момент открытия;
Мрасч -
расчетный крутящий момент на маховике;
Мкр* - крутящий момент, по которому подбирается маховик;
Мкр -
крутящий момент, развиваемый выбранным маховиком (рукояткой) или
электроприводом;
Qшп и Qшп′ - усилия, выталкивающие шпиндель в закрытом и
открытом положении соответственно;
Qcp.м -
наибольшее усилие от давления среды (подача среды под золотник);
Qy и Qy0
- усилия, необходимые для уплотнения при давлении Р и при Р →
0 соответственно;
Qом1 -
максимальное усилие вдоль шпинделя при закрытии без среды;
Оум -
максимально возможное усилие уплотнения при расчете сверху;
Q2 - усилие
вдоль шпинделя при уплотнении разгрузочного золотника при отсутствии перепада
давлений;
Тс - сила
трения в сальнике;
l -
длина линии уплотнения;
n1 -
коэффициент, учитывающий угол наклона β и трение в уплотнении;
qу и qу0 - погонные нагрузки, необходимые для уплотнения при
давлении Р и при Р → 0 соответственно;
qу1, qу2, qу′ и
qу10 -
погонные нагрузки при расчете qу и qу0;
Ly -
условное плечо момента трения в уплотнении;
Lp, Lр′,
Lp′′ - условные плечи момента в резьбе шпинделя;
dcp -
средний диаметр резьбы шпинделя;
dб -
средний диаметр касания бурта шпинделя и золотника (рисунок 2);
dо -
диаметр отверстия в основном золотнике, через которое проходит среда при
разгрузке (подача среды на золотник при разгрузочном золотнике);
Lб -
условное плечо момента трения в бурте;
Dм* - диаметр маховика, развивающего (с округлением в
большую сторону) момент Мкр*;
Dм -
диаметр маховика по чертежу;
μу -
коэффициент трения в уплотнении;
μб -
коэффициент трения в бурте;
μ и μ′ -
коэффициенты трения в резьбе (движения и покоя соответственно);
m -
коэффициент, учитывающий вид среды;
с и k -
коэффициенты, зависящие от материала уплотнения.
3.1.1 Задачей расчета
является определение усилий и моментов, необходимых для управления клапаном, и
получение исходных данных для расчета на прочность.
- материал уплотнения,
шпинделя, резьбовой втулки золотника;
- вид рабочей среды;
- расположение маховика;
- геометрические размеры
запорного клапана: β, a, D, dc, Dн,
Н, Dм, D1 и D2 (рисунки 1 и 2);
- d×h -
наружный диаметр d и ход резьбы шпинделя h (для однозаходной
резьбы ход равен шагу t);
- величины давлений: Р,
ΔР, P1.
Величины, отмеченные в форме
расчета приложения А знаком
«-», относятся к разгрузочному золотнику.
Рисунок 1 - Виды уплотнений
затвора
Рисунок 2 - Схемы клапанов
3.3 Приведенные на рисунке 2 схемы клапанов распространяются на клапаны
с различными конструкциями корпуса (проходные, угловые, со смещенными
патрубками, прямоточные).
Соединение золотника со
шпинделем - любое, имеющее осевой люфт и допускающее взаимное вращение.
3.4 Если
клапан (без разгрузочного золотника) закрывают и открывают при перепаде давления ΔР, то при расчете величин qy1
и Qcp вместо давления Р принимают величину ΔР,
а при расчете усилия Qшп
принимают величину P1 - давление над золотником в закрытом
положении. Формулы для Q0, М и М′ (подача
среды на золотник) заменяют формулами из раздела «Усилия и моменты при наличии
ΔР без разгрузочного золотника (подача среды на золотник)»
приложения А.
Если при подаче среды на
золотник клапан (без разгрузочного золотника) закрывают при давлении Р,
а открывают - при перепаде давления ΔР и давлении над золотником в
закрытом положении P1 (ΔP
≤ Р1 ≤ P),
то формулы для Q1′ и Мб1′
заменяют формулами, приведенными в том же разделе приложения А.
3.6 Усилия Qy,
Qy0 и Qcp для расчета верхнего уплотнения
определяют по формулам раздела
«Основные усилия» приложения А.
При этом в графе в виде дроби вписывают два значения соответствующих величин (геометрических
размеров, коэффициентов, погонных нагрузок и усилий): в числителе - для
основного уплотнения, в знаменателе - для верхнего уплотнения.
Если клапан управляется
электроприводом, Мкр принимают равным максимальному моменту
электропривода при настройке в сторону закрытия клапана.
3.14 При расчете крутящих
моментов М и М′ трение в соединении шпинделя со втулкой
электропривода не учитывают.
3.15 При выполнении силового
расчета на конкретное изделие рекомендуется пользоваться формой расчета в
соответствии с приложением А,
где приведены исходные данные и алгоритм расчета.
Б.1
Условные плечи момента в резьбе при закрытии Lp и в начале
открытия Lр′ запорного элемента для шпинделей с
трапецеидальной однозаходной и двузаходной резьбой по ГОСТ
9484 приведены в таблицах Б.1 и Б.2 и определяются по формулам:
где
d - наружный диаметр резьбы;
dcp -
средний диаметр резьбы;
α - угол подъема
винтовой линии резьбы: ,
ρ - угол трения в
резьбе: tgρ = μ,
где
μ - коэффициент трения в
резьбе;
ρ′ - угол трения
покоя в резьбе: tgρ′ = μ′,
где
μ′ - коэффициент
трения покоя в резьбе: μ′ = 1,3μ.
h - ход резьбы: h = t·n,
где
t - шаг резьбы;
n - число заходов в резьбе.
Таблица Б.1 -
Условные плечи момента в резьбе при закрытии
d,
мм
Резьба
t,
мм
dср, мм
α
μ = 0,1
ρ = 5°43'
μ
= 0,15
ρ = 8°32'
μ = 0,17
ρ = 9°39'
μ = 0,20
ρ = 11°19'
μ = 0,25
ρ = 14°02'
μ = 0,30
ρ = 16°42'
μ = 0,35
ρ = 19°18'
μ = 0,40
ρ = 21°49'
μ = 0,45
ρ = 24°14'
10
2
9
4°03'
0,0775
0,100
0,110
0,124
0,146
0,1705
0,1943
0,2182
0,2421
3
8,5
6°25'
0,0914
0,113
0,122
0,136
0,159
0,181
0,2047
0,2282
0,2518
6
8,5
12°42'
0,1415
0,165
0,174
0,190
0,214
0,239
0,2656
0,2923
0,3195
12
2
11
3°19'
0,0874
0,115
0,126
0,143
0,172
0,200
0,2291
0,2576
0,2869
3
10,5
5°12'
0,1013
0,128
0,139
0,156
0,183
0,211
0,2393
0,2677
0,2962
6
10,5
10°19'
0,1509
0,179
0,191
0,208
0,238
0,267
0,2984
0,3297
0,3615
14
2
13
2°48'
0,0973
0,130
0,144
0,163
0,196
0,230
0,2639
0,2978
0,3317
3
12,5
4°22'
0,1111
0,143
0,156
0,176
0,208
0,241
0,2739
0,3073
0,3408
6
12,5
8°42'
0,1606
0,194
0,207
0,228
0,262
0,296
0,3323
0,3684
0,4048
16
2
15
2°26'
0,1074
0,145
0,161
0,184,
0,222
0,260
0,2990
0,3379
0,3767
4
14
5°12'
0,1350
0,171
0,185
0,208
0,244
0,282
0,3190
0,3569
0,3950
8
14
10°19'
0,2011
0,240
0,254
0,278
0,316
0,356
0,3979
0,4397
0,4820
18
2
17
2°09'
0,1174
0,160
0,178
0,203
0,246
0,290
0,3340
0,3779
0,4216
4
16
4°32'
0,1447
0,186
0,203
0,227
0,269
0,311
0,3534
0,3963
0,4392
8
16
9°03'
0,2109
0,254
0,271
0,297
0,342
0,386
0,4317
0,4782
0,5252
20
2
19
1°55'
0,1273
0,175
0,195
0,223
0,272
0,320
0,3688
0,4177
0,4664
4
18
4°03'
0,1549
0,201
0,219
0,247
0,294
0,341
0,3885
0,4364
0,4842
8
18
8°03'
0,2205
0,269
0,287
0,316
0,365
0,415
0,4655
0,5168
0,5686
22
2
21
1°45'
0,1346
0,190
0,212
0,244
0,297
0,350
0,4041
0,4580
0,5117
5
19,5
4°39'
0,1784
0,229
0,249
0,279
0,330
0,381
0,4331
0,4854
0,5379
10
19,5
9°15'
0,2606
0,312
0,334
0,366
0,420
0,475
0,5305
0,5874
0,6449
24
2
23
1°35'
0,1473
0,205
0,227
0,263
0,321
0,380
0,4388
0,4976
0,5563
5
21,5
4°14'
0,1886
0,244
0,266
0,299
0,355
0,410
0,4682
0,5255
0,5829
10
21,5
8°25'
0,2707
0,328
0,350
0,386
0,444
0,504
0,5648
0,6264
0,6888
26
2
25
1°28'
0,1575
0,220
0,246
0,284
0,346
0,410
0,4740
0,5379
0,6016
5
23,5
3°53'
0,1987
0,259
0,283
0,319
0,380
0,440
0,5032
0,5655
0,6278
10
23,5
7°42'
0,2803
0,342
0,367
0,404
0,467
0,533
0,5987
0,6652
0,7323
28
2
27
1°21'
0,1673
0,235
0,262
0,304
0,371
0,440
0,5088
0,5777
0,6463
5
25,5
3°34'
0,2084
0,274
0,300
0,339
0,405
0,470
0,5377
0,6050
0,6722
10
25,5
7°07'
0,2905
0,357
0,384
0,425
0,493
0,563
0,6334
0,7048
0,7767
30
3
28,5
1°55'
0,1910
0,263
0,292
0,335
0,407
0,480
0,5532
0,6265
0,6997
6
27
4°02'
0,2138
0,301
0,328
0,371
0,441
0,511
0,5823
0,6541
0,7259
12
27
8°03'
0,3308
0,402
0,430
0,475
0,549
0,621
0,6983
0,7752
0,8529
32
3
30,5
1°48'
0,2012
0,279
0,309
0,355
0,434
0,510
0,5884
0,6668
0,7449
6
29
3°46'
0,2422
0,316
0,347
0,392
0,465
0,541
0,6175
0,6942
0,7710
12
29
7°30'
0,3405
0,416
0,448
0,495
0,572
0,651
0,7324
0,8143
0,8967
34
3
32,5
1°41'
0,2111
0,293
0,325
0,375
0,456
0,540
0,6232
0,7066
0,7896
6
31
3°31’
0,2520
0,330
0,362
0,410
0,490
0,570
0,6521
0,7338
0,8155
12
31
7°00'
0,3498
0,430
0,464
0,514
0,596
0,680
0,7661
0,8527
0,9399
36
3
34,5
1°36'
0,2215
0,308
0,343
0,395
0,482
0,570
0,6587
0,7471
0,8351
6
33
3°19'
0,2623
0,346
0,380
0,431
0,515
0,600
0,6874
0,7741
0,8608
12
33
6°36'
0,3603
0,445
0,481
0,532
0,620
0,711
0,8012
0,8928
0,9849
38
3
36,5
1°30'
0,2311
0,324
0,360
0,414
0,507
0,600
0,6933
0,7866
0,8796
6
35
3°07'
0,2720
0,360
0,397
0,450
0,540
0,630
0,7219
0,8136
0,9052
12
35
6°14'
0,3704
0,461
0,500
0,553
0,645
0,740
0,8360
0,9325
1,0295
40
3
38,5
1°25'
0,2409
0,338
0,377
0,435
0,531
0,630
0,7180
0,8264
0,9244
6
37
2°57'
0,2820
0,376
0,413
0,470
0,565
0,660
0,7569
0,8535
0,9501
12
37
5°54'
0,3803
0,475
0,515
0,574
0,671
0,770
0,8705
0,9720
1,0738
42
3
40,5
1°21'
0,2510
0,353
0,392
0,455
0,556
0,660
0,7632
0,8665
0,9695
6
39
2°48'
0,2920
0,390
0,431
0,490
0,591
0,690
0,7918
0,8935
0,9950
12
39
5°36'
0,3902
0,491
0,531
0,593
0,695
0,800
0,9052
1,0115
1,1183
44
3
42,5
1°18'
0,2616
0,368
0,410
0,475
0,582
0,690
0,7987
0,9071
1,0151
8
40
3°38'
0,3293
0,432
0,473
0,535
0,638
0,740
0,8462
0,9518
1,0575
16
40
7°16'
0,4611
0,566
0,609
0,672
0,779
0,887
1,0000
1,1124
1,2256
46
3
44,5
1°14'
0,2712
0,383
0,426
0,496
0,606
0,720
0,8334
0,9467
1,0597
8
42
3°28'
0,3395
0,446
0,490
0,555
0,663
0,774
0,8813
0,9919
1,1025
16
42
6°56'
0,4713
0,582
0,625
0,692
0,804
0,920
1,0322
1,1521
1,2701
48
3
46,5
1°11'
0,2814
0,398
0,444
0,516
0,632
0,750
0,8685
0,9869
1,1048
8
44
3°19'
0,3498
0,462
0,506
0,574
0,687
0,800
0,9165
1,0321
1,1477
16
44
6°37'
0,4810
0,596
0,641
0,710
0,830
0,950
1,0691
1,1912
1,3141
50
3
48,5
1°08'
0,2913
0,412
0,461
0,534
0,655
0,780
0,9035
1,0269
1,1497
8
46
3°10'
0,3595
0,476
0,523
0,594
0,712
0,830
0,9511
1,0717
1,1922
16
46
6°20'
0,4910
0,610
0,660
0,731
0,855
0,980
1,1036
1,2307
1,3584
52
3
50,5
1°05'
0,3011
0,428
0,479
0,554
0,684
0,810
0,9382
1,0666
1,1945
8
48
3°02'
0,3694
0,492
0,541
0,615
0,737
0,862
0,9859
1,1115
1,2370
16
48
6°04'
0,5007
0,625
0,675
0,750
0,879
1,010
1,1379
1,2698
1,4024
55
3
53,5
1°01'
0,3158
0,450
0,502
0,584
0,718
0,852
0,9904
1,1263
1,2616
8
51
2°51'
0,3841
0,514
0,566
0,645
0,773
0,905
1,0380
1,1711
1,3040
16
51
5°43'
0,5157
0,648
0,700
0,780
0,915
1,052
1,1900
1,3293
1,4693
60
3
58,5
0°56'
0,3410
0,486
0,545
0,635
0,780
0,930
1,0781
1,2366
1,3743
8
56
2°36'
0,4093
0,551
0,608
0,694
0,838
0,980
1,1256
1,2711
1,4164
16
56
5°12'
0,5340
0,684
0,743
0,830
0,976
1,127
1,2760
1,4277
1,5799
62
4
60
1°13'
0,3648
0,516
0,575
0,667
0,819
0,970
1,1226
1,2755
1,4277
10
57
3°12'
0,4471
0,591
0,650
0,737
0,885
1,030
1,1805
1,3300
1,4794
20
57
6°23'
0,6110
0,760
0,817
0,909
1,060
1,218
1,3706
1,5282
1,6866
65
4
63
1°10'
0,3803
0,538
0,602
0,697
0,855
1,016
1,1756
1,3360
1,4957
10
60
3°02'
0,4617
0,615
0,675
0,768
0,920
1,077
1,2324
1,3894
1,5462
20
60
6°04'
0,6258
0,780
0,843
0,938
1,099
1,257
1,4224
1,5873
1,7531
70
4
68
1°04'
0,4044
0,576
0,645
0,746
0,920
1,090
1,2622
1,4351
1,6072
10
65
2°48'
0,4867
0,651
0,718
0,817
0,985
1,150
1,3197
1,5583
1,6583
20
65
5°36'
0,6504
0,818
0,885
0,990
1,160
1,332
1,5086
1,6858
1,8638
75
4
73
1°00'
0,4299
0,612
0,686
0,796
0,980
1,164
1,3502
1,5356
1,7202
10
70
2°36'
0,5116
0,689
0,760
0,870
1,045
1,225
1,4070
1,5889
1,7705
20
70
5°12'
0,6751
0,855
0,926
1,040
1,220
1,410
1,5950
1,7846
1,9748
80
4
78
0°56'
0,4547
0,650
0,730
0,845
1,040
1,240
1,4375
1,6354
1,8324
10
75
2°26'
0,5370
0,727
0,802
0,918
1,109
1,301
1,4948
1,6893
1,8833
20
75
4°52'
0,7007
0,892
0,971
1,089
1,280
1,480
1,6827
1,8847
2,0872
85
5
82,5
1°06'
0,4931
0,700
0,783
0,907
1,112
1,325
1,5341
1,7439
1,9528
12
79
2°46'
0,5892
0,790
0,870
0,991
1,200
1,395
1,6013
1,8071
2,0126
24
79
5°32'
0,7857
0,990
1,070
1,196
1,400
1,613
1,8279
2,0431
2,2591
90
5
87,5
1°03'
0,5191
0,740
0,825
0,957
1,178
1,400
1,6227
1,8451
2,0665
12
84
2°36'
0,6140
0,828
0,913
1,040
1,255
1,470
1,6884
1,9067
2,1246
24
84
5°12'
0,8101
1,025
1,115
1,245
1,465
1,690
1,9141
2,1415
2,3698
95
5
92,5
0°59'
0,5433
0,777
0,869
1,010
1,240
1,475
1,7093
1,9442
2,1780
12
89
2°27'
0,6386
0,865
0,955
1,090
1,319
1,545
1,7754
2,0061
2,2365
24
89
4°55'
0,8355
1,065
1,151
1,296
1,529
1,761
2,0015
2,2414
2,4819
100
5
97,5
0°56'
0,5684
0,814
0,910
1,059
1,300
1,550
1,7969
2,0443
2,2905
12
94
2°20'
0,6647
0,902
0,996
1,142
1,380
1,620
1,8640
2,1073
2,3502
24
94
4°39'
0,8598
1,100
1,200
1,342
1,590
1,835
2,0877
2,3399
2,5928
110
5
107,5
0°51'
0,6187
0,885
0,995
1,160
1,430
1,700
1,9723
2,2447
2,5159
12
104
2°06'
0,7139
0,975
1,080
1,240
1,500
1,770
2,0379
2,3061
2,5738
24
104
4°12'
0,9091
1,175
1,280
1,440
1,710
1,985
2,2610
2,5380
2,8155
120
6
117
0°56'
0,6820
0,978
1,091
1,270
1,560
1,860
2,1562
2,4531
2,7486
16
112
2°36'
0,8378
1,100
1,215
1,388
1,673
1,960
2,2512
2,5422
2,8329
32
112
5°12'
1,0801
1,265
1,485
1,661
1,954
2,2500
2,5521
2,8554
3,1597
130
6
127
0°52'
0,7328
1,050
1,180
1,370
1,690
2,010
2,3322
2,6541
2,9746
16
122
2°24'
0,8700
1,180
1,300
1,490
1,800
2,111
2,4275
2,6815
3,0590
32
122
4°46'
1,1287
1,440
1,569
1,760
2,077
2,400
2,7244
3,0524
3,3813
140
6
137
0°48'
0,7825
1,130
1,263
1,470
1,816
2,160
2,5067
2,8537
3,1991
16
132
2° 13'
0,9197
1,250
1,388
1,590
1,920
2,260
2,6020
2,9431
3,2835
32
132
4°25'
1,1796
1,520
1,655
1,859
2,200
2,550
2,8995
3,2500
3,6059
150
6
147
0°45'
0,8331
1,200
1,350
1,570
1,940
2,308
2,6824
3,0550
3,4248
16
142
2°03'
0,9684
1,327
1,470
1,685
2,050
2,410
2,7753
3,1413
3,5065
32
142
4°06'
1,2285
1,590
1,740
1,960
2,320
2,698
3,0724
3,4501
3,8283
160
8
156
0°56'
0,9094
1,300
1,460
1,693
2,080
2,480
2,8750
3,2708
3,6649
16
152
1°55'
1,0186
1,400
1,560
1,789
2,175
2,560
2,9504
3,3414
3,7314
32
152
3°50'
1,2756
1,670
1,820
2,058
2,450
2,850
3,2469
3,6495
4,0523
170
8
166
0°53'
0,9603
1,379
1,545
1,795
2,210
2,630
3,0511
3,4720
3,8909
16
162
1°48'
1,0688
1,480
1,637
1,890
2,292
2,719
3,1255
3,5416
3,9566
32
162
3°36'
1,3288
1,740
1,905
2,160
2,571
3,000
3,4216
3,8491
4,2767
180
8
176
0°50'
1,0104
1,450
1,630
1,890
2,330
2,780
3,2261
3,6721
4,1160
20
170
2°09'
1,1744
1,604
1,774
2,038
2,470
2,900
3,3397
3,7785
4,2164
40
170
4°18'
1,5013
1,940
2,113
2,376
2,820
3,260
3,7136
4,1672
4,6215
190
8
186
0°47'
1,0596
1,530
1,710
1,992
2,460
2,930
3,4002
3,8712
4,3400
20
180
2°02'
1,2248
1,680
1,860
2,132
2,592
3,050
3,5150
3,9789
4,4416
40
180
4°03'
1,5492
2,010
2,198
2,478
2,940
3,410
3,8853
4,3637
4,8426
200
10
195
0°56'
1,1367
1,625
1,820
2,119
2,600
3,100
3,5487
4,0885
4,5811
20
190
1°55'
1,2732
1,756
1,950
2,230
2,720
3,200
3,6880
4,1768
4,6643
40
190
3°50'
1,5983
2,080
2,280
2,576
3,070
3,561
4,0586
4,5618
5,0654
Таблица Б.2 -
Условные плечи момента в резьбе в начале открытия